DISEÑO DE ALETAS.xlsx

DISEÑO DE ALAS DE ESTRIBOS

PARTE INICIAL DEL ALA

DATOS:Altura 12.6 mPeso unitario del suelo = 1600 kg/cm3Capacidad ultima del terreno= 5.28 Kg/cm2 Ángulo de friccion interna del suelo φ= 37º

t2

H= 12.6 m

2.5 m a t1h

punta B talón

A)PREDIMENSIONADOPara una H= 12.6 m probamos una seccion preliminar de muro con.

B= ancho de cimiento = 1/2H-273H = 6.3 a 8.4 adoptamos B= 6h= altura del cimiento = 0.1H = 1.26 adoptamos h= 1.7a= longitud de punta = 0.1H = 1.26 adoptamos a= 1.2t1= grosor mayor de pantalla = 0.1H = 1.26 adoptamos t1= 1.2t2= grosor menor de pantalla = H /24 = 0.525 adoptamos t1= 0.55B)METRADO DE CARGAS

0.55

EV2DC1 EV1

H= 12.6 m.

EHDC2

EV32.5 1.2 1.2 3.6

1.7 DC36

Considerando franjas de 1m. De longitud.

Cargas Verticales

TIPO CARGA A (m2) P.e (Kg/m3) V(kg/m) d (m) M (kg-m/m)DC DC1 5.995 2400 14388 1.475 21222.30

Peso propio DC2 3.5425 2400 8502 1.967 16720.60Muro de °C°A DC3 10.2 2400 24480 3 73440.00

EV EV1 39.24 1600 62784 4.2 263692.80Presion vertical EV2 3.5425 1600 5668 2.183 12375.13carga muerta terreno EV3 0.96 1600 1536 0.6 921.60Total 117358 388372.43

Cargas HorizontalesCarga EH (presion lateral del terreno)

γ= 1600 kg/m3φ= 37º

ka= 0.24931572.11 Kg

TIPO CARGA H(Kg/m) d(m)EH EH 31572.11 4.2 132602.8553Total 31572.11 132602.8553

C) ESTADOS LIMITES APLICABLES Y COMBINACIONES DE CARGASTomaremos en cuenta los estados limites de resistencia I y servicio I aplicables en este

Para el chequeo de estabilidad al vuelco y dezlizamiento observado en el grafico las cargas

vuelco alrededor del punto A y dezlizamiento en la base (EH y LS) y los factores de carga

maximizar las condiciones criticas de vuelco y deslizamiento en la estructura. Este caso será denominado Ia.Para el chequeo de presiones en la base utilizaremos los factores ϒ máximos en cargasverticales y horizontales para maximizar los efectos. A este caso lo denominaremos Ib.El chequeo de agrietamiento por distribución de armadura se realizara por el estadolímite de servicio I.

tg2 (45-φ/2)=EH=0.5*Ka*H^2*γ=

M(Kg-m/m)

caso con un valor n=ND*NR*NL=1.

actuantes, utilizaremos los factores ϒ maximos para las cargas horizontales que generan

ϒ minimos en las cargas verticales que generan estabilidad (DC y EV) para de esta manera

COMBINACIONES CRITICAS - CARGAS VERTICALES V

DC EVDC1 DC2 DC3 EV1 EV2 EV3

V= 14388 8502 24480 62784 5668 1536ϒ 0.9 0.9 0.9 1 1 1

Resistencia Ia 12949.20 7651.80 22032.00 62784.00 5668.00 1536.00ϒ 1.25 1.25 1.25 1.35 1.35 1.35

Resistencia Ib 17985.00 10627.50 30600.00 84758.40 7651.80 2073.60ϒ 1 1 1 1 1 1

Servicio 14388.00 8502.00 24480.00 62784.00 5668.00 1536.00

COMBINACIONES CRITICAS - MOMENTOS DE CARGAS VERTICALES Mv


Mv= 21222.30 16720.60 73440.00 263692.80 12375.13 921.60ϒ 0.9 0.9 0.9 1 1 1

Resistencia Ia 19100.07 15048.54 66096.00 263692.80 12375.13 921.60ϒ 1.25 1.25 1.25 1.35 1.35 1.35

Resistencia Ib 26527.88 20900.75 91800.00 355985.28 16706.43 1244.16ϒ 1 1 1 1 1 1

Servicio 21222.30 16720.60 73440.00 263692.80 12375.13 921.60

COMBINACIONES CRITICAS - CARGAS HORIZONTALES H

EHEH

H= 31572.11 ∑ϒ 1.5 Hu

Resistencia Ia 47358.16 47358.16ϒ 1.5 Hu

Resistencia Ib 47358.16 47358.16ϒ 1 Hu

Servicio 31572.11 31572.11

COMBINACIONES CRITICAS - MOMENTOS DE CARGAS HORIZONTALES Mh

EHEH

MH= 132602.86 ∑ϒ 1.5 Mhu

Resistencia Ia 198904.28 198904.28ϒ 1.5 Mhu

Resistencia Ib 198904.28 198904.28ϒ 1 Mhu

Servicio 132602.86 132602.86

D) CHEQUEO DE ESTABILIDAD Y ESFUERZOS

a) Vuelco alrededor del punto "A"

Estado Vu (Kg/m) Mvu(kg-m/m) Mhu(kg-m/m) Xo=(Mvu-Mhu)/Vu e=VA(B/2-Xo)Resistencia Ia 112621.00 377234.14 198904.28 1.58 1.42Resistencia Ib 153696.30 513164.50 198904.28 2.04 0.96Servicio I 117358.00 388372.43 132602.86 2.18 0.82

b) Deslizamiento del estriboμ=tgδ = 0.754

Φ= 0.80 factor de resistenciaEstado Vu (Kg/m) Fhu(kg/m)

Resistencia Ia 112621.00 67892.81 47358.16 okResistencia Ib 153696.30 92654.78 47358.16 okServicio I 117358.00 70748.48 31572.11 ok

c) Presiones actuantes en la base del estriboqn= 5.28 kg/cm2Ø = 0.45 factor de resistencia

2.376 kg/cm2

Estado Vu (Kg/m) e=VA(B/2-Xo) q=Vu/(b-2e) (kg/cm2) qu

Resistencia Ia 112621.00 1.42 3.56 (kg/cm2)

Resistencia Ib 153696.30 0.96 3.76 5.28 OKServicio I 117358.00 0.82 2.69 5.28 OK

Ff= μ(φVu) (kg-m/m)

qR=Øqn=

∑Vu

112621.00Vu

153696.30Vu

117358.00

∑Mvu

377234.14Vu

513164.50Vu

388372.43

emax=B/41.5 OK1.5 OK1.5 Ok

CALCULO DEL ACERO

I) DISEÑO DE PANTALLA

0.55

10.90 m.

EH

6

Carga EH (presion lateral del terreno)γ= 1600 kg/m3

φ= 37ka= 0.249

23627.38 Kg

TIPO CARGA H(Kg/m) d(m)EH EH 23627.38 3.633333333 85846.13

Acero por flexionMomento de diseño en la base de la pantalla, estado Limite de Resistencia I,con n=ND*NR*NL=1.

128.77 Tn-m/m

utilizando Ø1"r= 7.5 cm.z= 7.5+2.54 /2 = 8.77 cm.d= 111.23 cm.

As (cm2) 34.03 31.77 31.69a (cm) 8.01 7.48 7.46

d Z1.2

As maximoUna seccion no sobre reforzada cumple con: C/de < 0.42

C= a/B1= 8.77 cm

tg2 (45-φ/2)=EH=0.5*Ka*H^2*γ=

M(Kg-m/m)

Mu= n(1.5MEH+1.75MLS)=

C/d= 0.079 < 0.42 ok

As mínimof'c= 210 kg/cm2fy= 4200 kg/cm3

pmin.=0.03*f´c/fy= 0.0015p=As/bd= 0.0028 ok.

S=A/As*100= 16.09 cm.0.16 m

As de Temperatura

0.0018Ag = 21.6 cm2Ag=100t= 12000 cm2

utilizando dos capasAtem/2= 10.8 cm2

S=A/As*100= 18.52 cm.Asmax= 3t= 3.6 m

Smax= 1.7 m ok.

Revisión del acero por distribucion de armadura

Esfuerzo maximo del acero

para el acero principal:

≤5mDc= 6.27 cm

b= espaciamieto del acero = 0.16 mnv= número de varillas = 1

A= 200.64 cm2Z= 23460 kg/cm

luegofsa= 2173.20 kg/cm2

2520 kg/cm2 OKfsa= 2520 kg/cm3

Esfuerzo del acero bajo cargas de servicio

fs=(MsC/I)nPara el diseño por estado de Servicio I, con n=1

utilizando varillas Ø=1" la separacion sera:

usar 1Ø1" cada

Astemp=

utilizando varillas Ø=5/8" la separacion sera:

usar 1Ø5/8" cada 0.18m.

fsa=z/((dcA)^(1/3)) ≤0.6fy

dc=recubrimiento +Ø/2

fsa≤

Ms= n(1.0MEH+1.0MIS)

b

0.16

1Ø1"@0.16m dc

1.2

dc

Ms= 85.85 Tn-m/mPara un ancho tributario de 0.16m.Ms= 10.30 Tn-m

Es= 2039400

Ec=

Ec= 222356

n= 9.17 9area de acero transformada

Ast= Relacion modular*area de acero.Ast= 45.9 cm2

momentos respecto del eje neutro para determinar y: bY*(y/2)=Ast*(d-Y)

hallamos yy 22.5559 22.56 cm

bY*(y/2)= Ast*(d-Y)4070.1 4070.1

C= 88.7inercia respecto del eje neutro de seccion tranformada:I=AstC^2+b(y^3)/3I= 361495.1 cm4Luego:

fs= 2274.1 kg/cm2 < fsa= 2520 kg/cm2 OK

Revision por Corte

Tipicamente el corte no gobierna el diseño de un muro de contensión; sin embargo revisaremos el grosordela pantalla par confirmar que no se requiere armadura transversal.

Vu=n(1.5EH+1.75 LSx)= 35441.06 kg. 35.44 tn

Cortante resistente del concreto es:Vr= ØVn

Ø= 0.9Siendo Vn el menor valor de : Vn=Vc+Vs+Vp

kg/cm2

15344(fc)0.5

kg/cm2

El cortante actuante en la base de la pantalla para el estado limite de Resistencia I, con n=ND*NR*NL=1 , es:

0.16m

1Ø1"@0.16m

111.23cm

y

C

(+)

fs/n

(-)

E.N

1.2m

8.77cm

Vn=0.25'Fc*bv*db+VpCortante resistente concreto:

N

82565.84 kg

100 cm107.50 cm.

0.9*dc = 100.11 cm. OKNo menor que el mayor valor de 0.72*h= 86.400 cm.

B= 2fc= 210 kg/cm2

Con Vp=0 y Vs=0 Vn= 82.57 Tnel menor valor de Vn= 564.38 Tn

es Vn= 82.57 Tn.

La Resistencia del concreto al corte es:74.31 Tn > 35.44 ok.

II) DISEÑO DE LA CIMENTACIONa) Acero superior de la zapata

0.65

EVH= 10.9

3.6

1.7 m6 DC

CARGA A(m2) P.e (Kg/m3) V(kg/m) d (m) M (kg-m/m)DC 6.12 2400 14688 1.8 26438.40EV 39.24 1600 62784 1.8 113011.20

Momento de diseño en la parte superior del talon, en estado limite de resistencia I, con n=ND*NR*NL=1

185613.12 Kg-m

utilizando Ø1"

Vc = 0.083β(fc)1/2*bv *dv [N]

Vc= 0.53(fc)1/2 bv dv [kg] =bv = ancho del alma =dv = altura de corte efectiva = dc - a/2 =

Vr=ØVn=

Mu= n(1.25 MDC+1.35MEV+1.75MLS) =

r= 7.5 cm.z= 7.5+2.54/2 = 8.77 cm.d= 161.23 cm.

As (cm2) 33.84 31.23 31.17a (cm) 7.96 7.35 7.33


C= a/B1= 8.63 cm

C/d= 0.054 < 0.42 ok


pmin.=0.03*f´c/fy= 0.0015p=As/bd= 0.0019 OK.

S=A/As*100= 16.36 cm.

As de Temperatura

0.0015Ag = 25.5 cm2Ag=100t= 17000 cm2


S=A/As*100= 15.69 cm.Smax= 0.30 m ok.

Revisión del talon por corte

103118.40 kg. 103.12 tnCortante resistente del concreto es:

Vr= ØVnØ= 0.9

Siendo Vn el menor valor de : Vn=Vc+Vs+VpVn=0.25'Fc*bv*db+Vp

Cortante resistente concreto:

N

121015.47 kg

100 cm157.56 cm.

0.9*dc = 145.11 cm.

No menor que el mayor valor de 0.72*h= 122.400 cm.

B= 2


usar 1Ø1" cada 16m.

Astemp=



El cortante actuante en la base de la pantalla para el estado limite de Resistencia I, con n=ND*NR*NL=1 , es:Vu=n(1.25VDC+1.35VEV+1.75VLS)=

Vc = 0.083B(fc)1/2*bv *dv [N]


fc= 210 kg/cm2


es Vn= 121.02 Tn.


b) Acero inferior de la zapata

dv

1.21.7

6qu= 3.76 kg/cm2

B-2e= 4.09

Para el estado limite de Resistencia Ib con qu= 3.76 kg/cm2 el momento actuante en la cara de la pantalla es:

27.06 T-m

utilizando Ø7/8"r= 7.5 cm.z= 7.5+2.222 /2 = 8.61 cm.d= 161.39 cm.

As (cm2) 4.93 4.45 4.45a (cm) 1.16 1.05 1.05


C= a/B1= 1.23 cm

C/d= 0.008 < 0.42 ok

As mínimopmin.=0.03*f´c/fy= 0.0015

p=As/bd= 0.0003 no cumpleAs= p*b*d= 24.21

Vr=ØVn=

Mu=qu*d2 /2 =


S=A/As*100= 15.99 cm.

Revision por CorteCalculo de dv:

160.87 cm.


El cortante actuante a una distancia dv de la cara de la pantalla es.Vu= qu*(x-dv) = -15.36 Tn




N

123551.57 kg

100 cm

B= 2fc= 210 kg/cm2


es Vn= 123.55 Tn.

La Resistencia del concreto al corte es:111.20 Tn > -15.36 Tn

usar 1Ø7/8" cada 0.15 m.

dv = altura de corte efectiva = dc - a/2 =

Vc = 0.083B(fc)1/2*bv *dv [N]

Vc= 0.53(fc)1/2 bv dv [kg] =bv = ancho del alma =

Vr=ØVn=

DISEÑO DE ALAS DE ESTRIBOS

PARTE INICIAL DEL ALA

DATOS:Peso unitario del suelo = 1600 kg/cm3Capacidad ultima del terreno= 5.28 Kg/cm2 Ángulo de friccion interna del suelo φ= 37ºAngulo de estabilidad de talud = 30ºLongitud de alas = 5Desnivel con respecto a H inicial = 2.89Altura final = 9.71

t2

H'= 9.71 m

2.5 m a t1h

punta B talón

A)PREDIMENSIONADOPara una H= 9.71 m probamos una seccion preliminar de muro con.

B= ancho de cimiento = 1/2H-273H = 4.86 a 6.47 adoptamos B= 4.7h= altura del cimiento = 0.1H = 0.971 adoptamos h= 1.1a= longitud de punta = 0.1H = 0.971 adoptamos a= 0.9t1= grosor mayor de pantalla = 0.1H = 0.971 adoptamos t1= 0.9t2= grosor menor de pantalla = H /24 = 0.404583333 adoptamos t1= 0.4B)METRADO DE CARGAS

0.4

EV2DC1 EV1

H= 9.71 m.

EHDC2

EV32.5 0.9 0.9 2.9

1.1 DC34.7

Considerando franjas de 1m. De longitud.

Cargas Verticales

TIPO CARGA A (m2) P.e (Kg/m3) V(kg/m) d (m) M (kg-m/m)DC DC1 3.444 2400 8265.6 1.1 9092.16

Peso propio DC2 2.1525 2400 5166 1.467 7576.80Muro de °C°A DC3 5.17 2400 12408 2.35 29158.80

EV EV1 24.969 1600 39950.4 3.25 129838.80Presion vertical EV2 2.1525 1600 3444 1.633 5625.20carga muerta terreno EV3 1.26 1600 2016 0.45 907.20Total 71250 182198.96

Cargas HorizontalesCarga EH (presion lateral del terreno)

γ= 1600 kg/m3φ= 37º

ka= 0.24918749.99 Kg

TIPO CARGA H(Kg/m) d(m)EH EH 18749.99 3.236666667 60687.45566Total 18749.99 60687.45566

C) ESTADOS LIMITES APLICABLES Y COMBINACIONES DE CARGASTomaremos en cuenta los estados limites de resistencia I y servicio I aplicables en este

Para el chequeo de estabilidad al vuelco y dezlizamiento observado en el grafico las cargas

vuelco alrededor del punto A y dezlizamiento en la base (EH y LS) y los factores de carga

maximizar las condiciones criticas de vuelco y deslizamiento en la estructura. Este caso será denominado Ia.Para el chequeo de presiones en la base utilizaremos los factores ϒ máximos en cargasverticales y horizontales para maximizar los efectos. A este caso lo denominaremos Ib.El chequeo de agrietamiento por distribución de armadura se realizara por el estado

tg2 (45-φ/2)=EH=0.5*Ka*H^2*γ=

M(Kg-m/m)

caso con un valor n=ND*NR*NL=1.

actuantes, utilizaremos los factores ϒ maximos para las cargas horizontales que generan

ϒ minimos en las cargas verticales que generan estabilidad (DC y EV) para de esta manera

límite de servicio I.

COMBINACIONES CRITICAS - CARGAS VERTICALES V


V= 8265.6 5166 12408 39950.4 3444 2016ϒ 0.9 0.9 0.9 1 1 1

Resistencia Ia 7439.04 4649.40 11167.20 39950.40 3444.00 2016.00ϒ 1.25 1.25 1.25 1.35 1.35 1.35

Resistencia Ib 10332.00 6457.50 15510.00 53933.04 4649.40 2721.60ϒ 1 1 1 1 1 1

Servicio 8265.60 5166.00 12408.00 39950.40 3444.00 2016.00

COMBINACIONES CRITICAS - MOMENTOS DE CARGAS VERTICALES Mv


Mv= 9092.16 7576.80 29158.80 129838.80 5625.20 907.20ϒ 0.9 0.9 0.9 1 1 1

Resistencia Ia 8182.94 6819.12 26242.92 129838.80 5625.20 907.20ϒ 1.25 1.25 1.25 1.35 1.35 1.35

Resistencia Ib 11365.20 9471.00 36448.50 175282.38 7594.02 1224.72ϒ 1 1 1 1 1 1

Servicio 9092.16 7576.80 29158.80 129838.80 5625.20 907.20

COMBINACIONES CRITICAS - CARGAS HORIZONTALES H

EHEH

H= 18749.99 ∑ϒ 1.5 Hu

Resistencia Ia 28124.98 28124.98ϒ 1.5 Hu

Resistencia Ib 28124.98 28124.98ϒ 1 Hu

Servicio 18749.99 18749.99

COMBINACIONES CRITICAS - MOMENTOS DE CARGAS HORIZONTALES Mh

EHEH

MH= 60687.46 ∑ϒ 1.5 Mhu

Resistencia Ia 91031.18 91031.18ϒ 1.5 Mhu

Resistencia Ib 91031.18 91031.18

ϒ 1 MhuServicio 60687.46 60687.46

D) CHEQUEO DE ESTABILIDAD Y ESFUERZOS

a) Vuelco alrededor del punto "A"

Estado Vu (Kg/m) Mvu(kg-m/m) Mhu(kg-m/m) Xo=(Mvu-Mhu)/Vu e=VA(B/2-Xo)Resistencia Ia 68666.04 177616.18 91031.18 1.26 1.09Resistencia Ib 93603.54 241385.82 91031.18 1.61 0.74Servicio I 71250.00 182198.96 60687.46 1.71 0.64

b) Deslizamiento del estriboμ=tgδ = 0.754

Φ= 0.80 factor de resistenciaEstado Vu (Kg/m) Fhu(kg/m)

Resistencia Ia 68666.04 41394.86 28124.98 okResistencia Ib 93603.54 56428.26 28124.98 okServicio I 71250.00 42952.58 18749.99 ok

c) Presiones actuantes en la base del estriboqn= 5.280 kg/cm2Ø = 0.45 factor de resistencia

2.376 kg/cm2

Estado Vu (Kg/m) e=VA(B/2-Xo) q=Vu/(b-2e) (kg/cm2) qu

Resistencia Ia 68666.04 1.09 2.72 (kg/cm2)

Resistencia Ib 93603.54 0.74 2.91 5.28 OKServicio I 71250.00 0.64 2.09 5.28 OK

Ff= μ(φVu) (kg-m/m)

qR=Øqn=

∑Vu

68666.04Vu

93603.54Vu

71250.00

∑Mvu

177616.18Vu

241385.82Vu

182198.96

emax=B/41.175 OK1.175 OK1.175 Ok

CALCULO DEL ACERO

I) DISEÑO DE PANTALLA

0.4

8.61 m.

EH

4.7

Carga EH (presion lateral del terreno)γ= 1600 kg/m3

φ= 37ka= 0.249

14742.42 Kg

TIPO CARGA H(Kg/m) d(m)EH EH 14742.42 2.87 42310.75

Acero por flexionMomento de diseño en la base de la pantalla, estado Limite de Resistencia I,con n=ND*NR*NL=1.

63.47 Tn-m/m

utilizando Ø1"r= 7.5 cm.z= 7.5+1.905 /2 = 8.77 cm.d= 81.23 cm.

As (cm2) 22.97 21.38 21.33a (cm) 5.40 5.03 5.02

d Z0.9


C= a/B1= 5.90 cm

tg2 (45-φ/2)=EH=0.5*Ka*H^2*γ=

M(Kg-m/m)

Mu= n(1.5MEH+1.75MLS)=

C/d= 0.073 < 0.42 ok


pmin.=0.03*f´c/fy= 0.0015p=As/bd= 0.0026 ok.

S=A/As*100= 23.91 cm.0.18 m

As de Temperatura

0.0018Ag = 16.2 cm2Ag=100t= 9000 cm2


S=A/As*100= 15.93 cm.Asmax= 3t= 2.7 m

Smax= 1.7 m ok.0.15 m

Revisión del acero por distribucion de armadura

Esfuerzo maximo del acero

para el acero principal:

≤5mDc= 6.27 cm

b= espaciamieto del acero = 0.18 mnv= número de varillas = 1

A= 225.72 cm2Z= 23460 kg/cm

luegofsa= 2089.53 kg/cm2

2520 kg/cm2 OKfsa= 2520 kg/cm3

Esfuerzo del acero bajo cargas de servicio

fs=(MsC/I)nPara el diseño por estado de Servicio I, con n=1


usar 1Ø1" cada

Astemp=


usar 1Ø1/2" cada

fsa=z/((dcA)^(1/3)) ≤0.6fy

dc=recubrimiento +Ø/2

fsa≤

Ms= n(1.0MEH+1.0MIS)

b

0.18

1Ø1"@0.18m dc

0.9

dc

Ms= 42.31 Tn-m/mPara un ancho tributario de 0.23m.Ms= 7.62 Tn-m

Es= 2039400

Ec=

Ec= 222356

n= 9.17 9area de acero transformada

Ast= Relacion modular*area de acero.Ast= 45.9 cm2

momentos respecto del eje neutro para determinar y: bY*(y/2)=Ast*(d-Y)

hallamos yy 17.9655 17.97 cm

bY*(y/2)= Ast*(d-Y)2904.84 2903.84

C= 63.3inercia respecto del eje neutro de seccion tranformada:I=AstC^2+b(y^3)/3I= 184032.1 cm4

Luego:fs= 2356.1 kg/cm2 < fsa= 2520 kg/cm2 OK

Revision por Corte

Tipicamente el corte no gobierna el diseño de un muro de contensión; sin embargo revisaremos el grosordela pantalla par confirmar que no se requiere armadura transversal.

Vu=n(1.5EH+1.75 LSx)= 22113.63 kg. 22.11 tn

kg/cm2

15344(fc)0.5

kg/cm2

El cortante actuante en la base de la pantalla para el estado limite de Resistencia I, con n=ND*NR*NL=1 , es:

0.18m

1Ø1"@0.18m

81.23cm

y

C

(+)

fs/n

(-)

E.N

0.9m

8.77cm




N

60460.78 kg

100 cm78.72 cm.


B= 2fc= 210 kg/cm2


es Vn= 60.46 Tn.


II) DISEÑO DE LA CIMENTACIONa) Acero superior de la zapata

0.5

EVH= 8.61

2.9

1.1 m4.7 DC

CARGA A(m2) P.e (Kg/m3) V(kg/m) d (m) M (kg-m/m)DC 3.19 2400 7656 1.45 11101.20EV 24.969 1600 39950.4 1.45 57928.08

Vc = 0.083β(fc)1/2*bv *dv [N]


Vr=ØVn=

Momento de diseño en la parte superior del talon, en estado limite de resistencia I, con n=ND*NR*NL=1

92079.408 Kg-m

utilizando Ø3/4"r= 7.5 cm.z= 7.5+1.905/2 = 8.45 cm.d= 101.55 cm.

As (cm2) 26.65 24.75 24.70a (cm) 6.27 5.82 5.81


C= a/B1= 6.84 cm

C/d= 0.067 < 0.42 ok


pmin.=0.03*f´c/fy= 0.0015p=As/bd= 0.0024 OK.

S=A/As*100= 11.50 cm.

As de Temperatura

0.0015Ag = 16.5 cm2Ag=100t= 11000 cm2


S=A/As*100= 15.64 cm.Smax= 0.30 m ok.

Revisión del talon por corte

63503.04 kg. 63.50 tnCortante resistente del concreto es:

Vr= ØVnØ= 0.9

Siendo Vn el menor valor de : Vn=Vc+Vs+VpVn=0.25'Fc*bv*db+Vp

Cortante resistente concreto:

Mu= n(1.25 MDC+1.35MEV+1.75MLS) =


usar 1Ø1" cada 0.11m.

Astemp=



El cortante actuante en la base de la pantalla para el estado limite de Resistencia I, con n=ND*NR*NL=1 , es:Vu=n(1.25VDC+1.35VEV+1.75VLS)=

N

75761.30 kg

100 cm98.64 cm.

0.9*dc = 91.39 cm.

No menor que el mayor valor de 0.72*h= 79.200 cm.

B= 2fc= 210 kg/cm2


es Vn= 75.76 Tn.


b) Acero inferior de la zapata

dv

0.91.1

4.7qu= 2.91 kg/cm2

B-2e= 3.21

Para el estado limite de Resistencia Ib con qu= 2.91 kg/cm2 el momento actuante en la cara de la pantalla es:

11.80 T-m

utilizando Ø3/4"r= 7.5 cm.z= 7.5+2.222 /2 = 8.45 cm.d= 101.55 cm.

As (cm2) 3.42 3.09 3.09a (cm) 0.80 0.73 0.73


C= a/B1= 0.85 cm

C/d= 0.008 < 0.42 ok

Vc = 0.083B(fc)1/2*bv *dv [N]


Vr=ØVn=

Mu=qu*d2 /2 =

As mínimopmin.=0.03*f´c/fy= 0.0015

p=As/bd= 0.0003 no cumpleAs= p*b*d= 15.23

S=A/As*100= 18.64 cm.

Revision por CorteCalculo de dv:

101.18 cm.


El cortante actuante a una distancia dv de la cara de la pantalla es.Vu= qu*(x-dv) = -3.26 Tn




N

77714.07 kg

100 cm

B= 2fc= 210 kg/cm2


es Vn= 77.71 Tn.

La Resistencia del concreto al corte es:69.94 Tn > -3.26 Tn


usar 1Ø3/4" cada 0.18 m.

dv = altura de corte efectiva = dc - a/2 =

Vc = 0.083B(fc)1/2*bv *dv [N]

Vc= 0.53(fc)1/2 bv dv [kg] =bv = ancho del alma =

Vr=ØVn=

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