BAB 2 Perencanaan Gording.docx

BAB 2

PERENCANAAN GORDING

2.1 Data Perencanaan

Jarak antar kuda – kuda (Lb) = 4 m

Penutup Atap = Aluminium

Berat Penutup Atap = 25 kg/m2 (PBI 1983 Hal. 12)

Kemiringan Atap 1 (α1) = 25o

Kemiringan Atap 2 (α2) = 30o

Jarak Gording 1 (B1) = 2,21 m

Jarak Gording 2 (B2) = 2,31 m

Mutu Baja = BJ41 ; Fu = 410 MPa

; Fy = 250 MPa

Mutu Tulangan Baja = U30 dengan beugel U24

Kecepatan Angin = 20 km/ jam

= 5,5556 m/ detik

Sifat Mekanis Baja Struktural yang digunakan :

Modulus Elastisitas (E) = 200000 Mpa (SNI 03-1729-2002 Point 5.1.3)

Modulus Geser (G) = 80000 Mpa (SNI 03-1729-2002 Point 5.1.3)

2.2 Perkiraan Dimensi

Penentuan Profil Gording berdasarkan kontrol bentang :

h>Lb

20 ; dimana

Lb

20=4 m

20=

0,2 m = 200 mm

Karena h > 200 mm dipakai untuk bentang panjang, maka digunakan profil

dengan h > 200 mm

Profil Gording yang dipakai Profil C.250.50.50.4,5(Light Channel)

(Tabel Profil Konstruksi Baja, Ir. Rudy Gunawan dengan petunjuk Ir. Morisco)

250

Data – data profil C.250.50.50.4,5

(Tabel Profil Konstruksi Baja, Ir. Rudy Gunawan dengan petunjuk Ir. Morisco)

A = 250 mm

B = 50 mm

t = 4,5 mm

Section Area = 15,08 cm2 = 1508 mm2

Weight = 11,8 kg/m

Cx = 0 cm = 0 mm

Cy = 0,91 cm = 9,1 mm

Ix = 1160 cm4 = 1160.104 mm4

Iy = 25,9 cm4 = 25,9.104 mm4

ix = 8,78 cm = 87,8 mm

iy = 1,31 cm = 13,1 mm

Zx = 93 cm3 = 93000 mm3

Zy = 6,31 cm3 = 6310 mm3

2.3. Perencanaan Gording

Penutup atap = Aluminium

Spesifikasi alumunium = 240 x 120

Gambar 2.1.Profil C250.50.50.4,5

Ganbar 2.2. Sketsa profil C

+

2.4 Pembebanan

2.4.1 Pembebanan Potongan I

Kemiringan Atap (α1) = 25o

Jarak Gording (B1) = 2,21 m

a. Beban Mati (qD1)

Beban sendiri gording = 11,8 kg/m

Beban penutup atap aluminium= 2,21m x 25 kg/m = 55,25 kg/m

Berat lain – lain = 20% x 11,8 kg/m = 2,36 kg/m

qD1 = 69,41 kg/m

Beban Mati Arah X (qD1x) = qD1.cos α1 = 69,41.cos 25o = 62,9068 kg/m

Beban Mati Arah Y (qD1y) = qD1.sin α1 = 69,41.sin 25o = 29,3339 kg/m

b. Beban Hidup (PL1)

Beban hidup di tengah – tengah gording P = 100 kg

(PBI 1983 Pasal 3.2.(2).b)

Beban Hidup Arah X (PL1x) = P.cos α1 = 100.cos 25o = 90,6308 kg

Beban Hidup Arah Y (PL1y) = P.sin α1 = 100.sin25o = 42,2618 kg

Gambar 2.3. Distribusi Pembebanan

c. Beban Air Hujan (qR1)

(PBI 1983 Pasal 3.2.(2).a)

Kemiringan Atap (α1) = 25o (25o< 50o ; Beban hujan dianalisis ulang)

Beban Air Hujan (qR perlu) = (40 – 0,8α1) = (40 – 0,8.25o) = 20 kg/m2

Beban Air Maksimum (qR maks) = 20 kg/m2

dipakai qR perlu = 20 kg/m2

Beban Air Hujan (qR1) =2,21m x 20 kg/m2 = 44,2 kg/m

Beban Air Hujan Arah X = qR1.cosα1 = 44,2.cos25o = 40,0588 kg/m(qR1x)

Beban Air Hujan Arah Y = qR1.sin α1 = 44,2.sin 25o = 18,6797 kg/m(qR1y)

d. Beban Angin (qW1)

(PBI 1983 Pasal 4.2.(3) & 4.2.(1))

Kecepatan Angin (V) = 5,5556 m/det

Tekanan Tiup (P rumus) = v2

16 = 5 ,55562

16 = 1,929 kg/m2

Beban Angin Minimum (P min) = 25 kg/m2

Prumus<Pmin = 1,929 kg/m2< 25 kg/m2

dipakai P min = 25 kg/m2

(PBI 1983 Pasal 4.3)

Beban Angin (W) = 2,21 m x 25kg/m2 = 55,25 kg/m

Beban Angin Tekan (Wtekan) = koefisien angin tekan x W

= (0,02α1 – 0,4) x W (rumus untuk α< 65o)

= (0,02.25o – 0,4) x 55,25 = 5,525 kg/m

Beban Angin Hisap (Whisap) = koefisien angin hisap x W

= -0,4 x W

=-0,4 x 55,25 = -22,1 kg/m

Beban Merata Angin (qW1) = (Wtekan + Whisap). cos α1

= (5,525 + (-22,1)). cos 25o =-15,0211 kg/m

+

2.4.2 Pembebanan Potongan II

Kemiringan Atap (α2) = 30o

Jarak Gording (B2) = 2,31 m

a. Beban Mati (qD2)

Beban sendiri gording = 11,8 kg/m

Beban penutup atap aluminium = 2,31 m x 25 kg/m = 57,75 kg/m

Berat lain – lain = 20% x 11,8 kg/m = 2,36 kg/m

qD2 = 71,91 kg/m

Beban Mati Arah X (qD2x) = qD2.cos α2 = 71,91.cos 30o = 62,2759 kg/m

Beban Mati Arah Y (qD2y) = qD2.sin α2 = 71,91.sin 30o = 35,9550 kg/m

b. Beban Hidup (PL2)

Beban hidup di tengah – tengah gording

P = 100 kg (PBI 1983 Pasal 3.2.(2).b)

Beban Hidup Arah X (PL2x) = P.cos α2 = 100.cos 30o = 86,6025 kg

Beban Hidup Arah Y (PL2y) = P.sin α2 = 100.sin 30o = 50 kg

c. Beban Air Hujan (qR2)

(PBI 1983 Pasal 3.2.(2).a)

Kemiringan Atap (α1) = 30o (30o< 50o ; Beban hujan dianalisis ulang)

Beban Air Hujan (qR perlu) = (40 – 0,8α1) = (40 – 0,8.30o)= 16 kg/m2

Beban Air Maksimum (qR maks) = 20 kg/m2

qR perlu < qR maks =16kg/m2< 20 kg/m2

dipakai qR perlu = 16 kg/m2

Beban Air Hujan (qR2) =2,31 m x 16kg/m2 = 36,96 kg/m

Beban Air Hujan Arah X = qR2.cos α2 = 36,96.cos 30o = 32,0083 kg/m(qR2x)

Beban Air Hujan Arah Y = qR2.sin α2 = 36,96.sin 30o = 18,48 kg/m(qR2y)

d. Beban Angin (qW1)

(PBI 1983 Pasal 4.2.(3) & 4.2.(1))

Kecepatan Angin (V) = 5,5556 m/det

Tekanan Tiup (P rumus) = v2

16 = 5 ,55562

16 = 1,929 kg/m2

Beban Angin Minimum (P min) = 25 kg/m2

Prumus<Pmin = 1,929 kg/m2< 25 kg/m2

dipakai P min = 25 kg/m2

(PBI 1983 Pasal 4.3)

Beban Angin (W) = 2,31m x 25kg/m2 = 57,75 kg/m

Beban Angin Tekan (Wtekan) = koefisien angin tekan x W

= (0,02α2 – 0,4) x W (rumus untuk α< 65o)

= (0,02.30o – 0,4) x 57,75 = 11,55 kg/m

Beban Angin Hisap (Whisap) = koefisien angin hisap x W

= -0,4 x W

= -0,4 x 57,75 = -23,1 kg/m

Beban Merata Angin (qW3) = (Wtekan + Whisap). cos α2

= (11,55 + (-23,1)). cos 30o =-10,0026 kg/m

Tabel 2.1 Rekapitulasi Pembebanan yang bekerja

Pembebanan Arah Pembebanan

Potongan I

Pembebanan

Potongan II

Satuan

Beban Mati (qD) x 62,9068 62,2759 kg/m

y 29,3339 35,9550 kg/m

Beban Hidup (PL) x 90,6308 86,6023 kg

y 42,2618 50 kg

Beban Hujan (qR) x 40,0588 32,0083 kg/m

y 18,6797 18,48 kg/m

Beban Angin (qW) x -15,0221 -10,0026 kg/m

2.5 Kombinasi Pembebanan

Berdasarkan SNI 03-1729-2002 Pasal 6.2.2

2.5.1 Kombinasi Pembebanan Potongan I(untuk α1 = 25o; B1 = 2,21 m)

a. Kombinasi 1 (1,4 D)

Beban Merata

qux = 1,4. qD1x = 88,0695 kg/m

quy = 1,4. qD1y = 41,0675 kg/m

b. Kombinasi 2 (1,2 D + 1,6 L + 0,5 R)

Beban Merata

qux = 1,2. qD1x + 0,5. qR1x = 95,5176 kg/m

quy = 1,2. qD1y + 0,5. qR1y = 44,5405 kg/m

Beban Titik

Pux = 1,6. PL1x = 145,0093 kg

Puy = 1,6. PL1y = 67,6189 kg

c. Kombinasi 3 (1,2 D + 1,6 R + 0,8W)

Beban Merata

qux = 1,2. qD1x + 1,6. qR1x + 0,8.qW1 = 127,5646 kg/m

quy =1,2. qD1y + 0,5. qR1y = 65,0882 kg/m

d. Kombinasi 4 (1,2 D + 1,3 W + 0,5 L + 0,5 R)

Beban Merata

qux = 1,2. qD1x + 1,3.qW1+ 0,5. qR1x = 75,9888 kg/m

quy =1,2. qD1y + 1,6. qR1y = 65,6714 kg/m

Beban Titik

Pux = 0,5. PL1x = 45,3154 kg

Puy = 0,5. PL1y = 21,1309 kg

e. Kombinasi 5 (1,2 D + 0,5 L)

Beban Merata

qux = 1,2. qD1x = 75,4882 kg/m

quy = 1,2. qD1y = 56,3316 kg/m

Beban Titik

Pux = 0,5. PL1x = 45,3154 kg

Puy = 0,5. PL1y = 21,1309 kg

2.5.2 Kombinasi PembebananPotongan II (untuk α2 = 30o; B2 = 2,31 m)

a. Kombinasi 1 (1,4 D)

Beban Merata

qux = 1,4. qD2x = 87,1863 kg/m

quy = 1,4. qD2y = 50,3370 kg/m

b. Kombinasi 2 (1,2 D + 1,6 L + 0,5 R)

Beban Merata

qux = 1,2. qD2x + 0,5. qR2x = 90,7352 kg/m

quy = 1,2. qD2y + 0,5. qR2y = 52,3860 kg/m

Beban Titik

Pux = 1,6. PL2x = 138,5637 kg

Puy = 1,6. PL2y = 80 kg

c. Kombinasi 3 (1,2 D + 1,6 R + 0,8W)

Beban Merata

qux = 1,2. qD2x + 1,6. qR2x + 0,8.qW2 = 117,9423 kg/m

quy =1,2. qD2y + 1,6. qR2y = 72,7140 kg/m

d. Kombinasi 4 (1,2 D + 1,3 W + 0,5 L + 0,5 R)

Beban Merata

qux = 1,2. qD2x + 1,3.qW2+ 0,5. qR2x = 121,0330 kg/m

quy =1,2. qD2y + 0,5. qR2y = 77,3860 kg/m

Beban Titik

Pux = 0,5. PL2x = 43,3012 kg

Puy = 0,5. PL2y = 25 kg

e. Kombinasi 5 (1,2 D + 0,5 L)

Beban Merata

qux = 1,2. qD2x = 118,0322 kg/m

quy = 1,2. qD2y = 68,1460 kg/m

Beban Titik

Pux = 0,5. PL2x = 43,3012 kg

Puy = 0,5. PL2y =25 kg

2.5.3 Pembebanan Akhir

Dari hasil uji setiap kombinasi menggunakan program SAP v14, maka didapat

Momen Terfaktor Maksimum & Minimum pada,

a. Gaya Terfaktor Potongan I (untuk α1 = 25o; B1 = 2,21 m)

qux = 95,5176 kg/m

quy = 127,5646 kg/m

Pux = 145,0093 kg

Puy = 0 kg

b. Gaya Terfaktor Potongan II (untuk α1 = 30o; B2 = 2,31 m)

qux = 90,7352 kg/m

quy = 117,9423 kg/m

Pux = 138,5637 kg

Puy = 0 kg

2.6 Perhitungan Momen

2.6.1 Momen Potongan I

a. Momen Arah Sumbu X

Gambar 2.4. Momen Arah Sumbu X

Dari hasil analisis menggunakan program SAP v14, didapat momen maksimum :

Mtumpuan kiri = 0 kg.m

Mtumpuan kanan = 245,88 kg.m

Mlapangan = 213,10 kg.m

Mu1x = M lapangan+10 %

(M tumpuan kiri+M tumpuan kanan )2

= 213 , 10+10 %

(0+245 ,88 )2 = 225,394 kg.m

b. Momen Arah Sumbu Y

Gambar 2.6. Momen Arah Sumbu Y

Gambar 2.5. Perpotongan Beam Pada Momen yang maksimum





Mu1y = M lapangan+10%


= 17 , 12+10 %

(0+322 , 07 )2 = 33,2235 kg.m

2.6.2 Momen Potongan II

a. Momen Arah Sumbu X

Gambar 2.8. Momen arah sumbu X


Mtumpuan kiri = 176,40 kg.m




Mu2x = M lapangan+10 %


= 135 , 37+10 %

(176 , 40+192 ,92 )2 = 153,836 kg.m

b. Momen Arah Sumbu Y

Gambar 2.10. Momen arah sumbu Y


Mtumpuan kiri = 322,07 kg.m







4,0 m

= 259 , 94+10 %

(322 ,07+322 ,07 )2 = 292,147 kg.m

Dari analisis momen diatas, maka momen maksimal yang bekerja pada gording :

Mux = 225,394 kg.m = 2253940 N.mm

Muy = 292,147 kg.m = 2921470 N.mm

Dengan gaya – gaya yang bekerja pada gording :

qux = 95,5176 kg/m

quy = 127,5646 kg/m

Pux = 145,0093 kg

Puy = 0 kg

Momen dari hasil perhitungan secara manual berdasarkan konsep analisa struktur

(Asumsi beban bekerja pada beam dengan panjang Lb & memiliki 2 tumpuan

jenis sendi)

Gambar 2.12. Momen Maks

Muxmax =

18

. qux . Lb2+ 14

. Pux . Lb

= 336,0445 kg.m

= 3360445 N.mm

Muymax =

18

. quy .Lb2+ 14

. Puy . Lb

= 290,0186 kg.m

= 2900186 N.mm

2.7 Kontrol Kekuatan Profil

2.7.1 Kontrol Kelangsingan Penampang

SNI 03-1729-2002 Tabel 7.5-1

Asumsi Penampang Kompak

Check :

Flens/ Sayap Web/ Badan

λf ≤ λp λw ≤ λt

bt flens ≤

500

√ fyh

tweb ≤

1680

√ fy

Bt ≤

500

√ fyAt ≤

1680

√ fy

504,5 ≤

500

√2902504,5 ≤

1680

√290

11,1111 ≤ 29,361 55,5556 ≤ 98,653

Penampang Kompak Penampang Kompak

Maka Asumsi Profil adalah Penampang Kompak adalah Benar.

2.7.2 Kontrol Lendutan

SNI 03-1729-2002 Tabel 6.4.3

(Asumsi beban bekerja pada beam dengan panjang Lb & memiliki 2 tumpuan

jenis sendi)

a. Displacement Arah Sumbu X

∆max =

5.qux .Lb4

384 . E . Ix+ Pux .Lb3

48. E . Ix ≤

Lb360

=

5×95 , 5176×10−3×( 4 . 103 )4

384×2 .105×1160 .104+

145 , 0093×(4 .103 )3

48×2 . 105×1160.104≤

4 .103

360

= 2,6662 ≤ 11,1111

(Memenuhi syarat!!)

b. Displacement Arah Sumbu Y

∆max =

5. quy .Lb4

384 . E . Iy+ Puy . Lb3

48 .E . Iy ≤

Lb360

=

5×78 , 6029×(4 .103 )4

384×2 .105×25 ,9 . 104+

91 , 7722×(4 .103 )3

48×2 .105×25 ,9 . 104≤

4 .103

360

= 51,1084 ≤ 11,1111

(Tidak Memenuhi syarat!!)

Pada arah sumbu Y, diberi trackstang untuk memperkecil displacement yang

terjadi. Dicoba menggunakan 1 trackstang.

Panjang bentang menjadi :

Lt =

Lb2

=42=2 m=2 . 103 mm

Check kembali displacement yang terjadi pada arah sumbu Y

∆max =

5. quy .Lt 4

384 . E . Iy+ Puy . Lt 3

48 . E . Iy ≤

Lb360

=

5×78 ,6029×(2 . 103 )4

384×2 .105×25 ,9 . 104+

91 , 7722×(2. 103 )3

48×2 .105×25 ,9 . 104≤

4 .103

360

= 3,2272 ≤ 11,1111

(Memenuhi syarat!!)

Menghitung kembali momen yang terjadi pada arah sumbu Y

Gambar 2.13. Momen arah Y







= 54 , 30+10 %

(0+61 ,77 )2 = 57,4785 kg.m

= 574785 N.mm

Momen dari hasil perhitungan secara manual berdasarkan konsep analisa struktur

(Asumsi beban bekerja pada beam dengan panjang Lt & memiliki 2 tumpuan jenis

sendi)

Muymax =

18

. quy .Lb2+ 14

. Puy . Lb

=

18

. 78 , 6029.(2 )2+ 14

. 91 ,7722 .(2)

= 85,1876 kg.m

= 85,1876 N.mm


2.7.3 Kontrol Tahanan Nominal Lentur Penampang Terhadap Tekuk

Lokal

SNI 03-1729-2002 Tabel 8.2

Dari hasil analisis kelangsingan penampang pada sub bab 2.6.1 diketahui bahwa

profil yang digunakan merupakan penampang kompak, maka berlaku :

Mn = Mp

a. Mencari Momen Inersia dari Profil yang dipakai

½ Zx =

A2

. t .12 ( A

2 )+(B−t ). t .( A−t2 )

= t .( 1

4( A )2+( B−t ). ( A−t ))

= 4,5 .( 1

4(250 )2+(50−4,5 ) . (250−4,5 ))

= 120578,6 mm3

= 120,5786 cm3

Gambar 2.15 Momen inersia profil C

Zy = A . t .(c y−

t2 )+2 . (c y−t ) . t .

(c y−t )2

+2 . (B−c y )2 .t2

= t .[ A .(c y−

t2 )+(c y−t )2+(B−c y )2]

=4,5 . [250 .(9,1−4,5

2 )+( 9,1−4,5 )2+(50−4,5 )2 ]= 7653,69 mm3

= 7,6537 cm3

b. Mencari Momen Nominal yang bekerja pada Profil

Mnx = Zx. Fy

= 120578,6 mm3 x 290 N/mm2

= 34967801N.mm

Mny = Zy. Fy

= 7653,69 mm3 x 290 N/mm2

= 2219570 N.mm

a. Kontrol Tegangan Lentur

Berdasarkan momen yang dianalisis menggunakan program SAPv8

Muxϕb . Mnx

+ Muy(1/2 . ϕb . Mny ) ≤ 1,0

26014450,9×34967801

+1632095(1 /2×0,9×2219570 ) ≤ 1,0

0,6581 ≤ 1,0

(Memenuhi syarat!!, Aman Terhadap Tekuk Lokal)

Berdasarkan momen yang dianalisis menggunakan perhitungan manual

Muxmax

ϕb . Mnx+

Muymax

(1/2 . ϕb . Mny ) ≤ 1,0

40013850,9×34967801

+851876(1 /2×0,9×2219570 ) ≤ 1,0

0,98 ≤ 1,0

(Memenuhi syarat!!, Aman Terhadap Tekuk Lokal)

2.7.4 Kontrol Tahanan Nominal Lentur Penampang Terhadap Tekuk

Lateral

SNI 03-1729-2002 Tabel 8.3

Dipakai jarak antar sokongan lateral/ sekerup cladding (L) = 1,1 m

a. Kontrol Syarat 1 terhadap Tekuk Lateral (L ≤ Lp)

Lp = 1 ,76 . ry .√ E

fy ; ry = iy

= 1 ,76 . 13 , 1.√200000

290

= 605,4802mm

= 0,6055 m < L = 1,1 m

Tidak memenuhi untuk syarat 1, sehingga perlu di analisis lebih lanjut. Jika ingin

syarat 1 tetap terpenuhi, maka jarak sekerup cladding dapat dikurangi sebesar

kurang dari Lp sehingga bisa di dapat keadaan Complete Lateral Stability.

b. Kontrol Syarat 2 terhadap Tekuk Lateral (Lp ≤ L ≤ Lr)

Lr = ry .[ X1

f L]√1+√1+X2 . f

L2

FL = Fy – Fr

= 290 N/mm2– 70 N/mm2

= 220 N/mm2

X1 =

πSx √ EGJA

2

Sx = 93000 mm3

G = 80000 Mpa

J = ∑ 1

3.b . t3

= (2×1

3× (50−4,5 )×( 4,53))+( 1

3×250×( 4,53 ))

= 10357,88 mm4

X1 =

π93000 √200000×80000×10357 ,88×250

2

= 11941,2 Mpa

X2 = 4 .( Sx

GJ )2 I w

I y ; Iw = Cw

Iy = 259000 mm4

Cw = Iy .( (h−tf )2

4 )=

Iy .( ( A−t )2

4 )

= 259000 .( (250−4,5 )2

4 )= 3,9 x 10-9

X2 = 4×(93000

80000×10357 , 88 )2

×3,9×10−9

259000

= 0,000759

Lr = ry .[ X1

f L]√1+√1+X2 . f

L2

= 13 , 1×[11941 ,2

220 ]×√1+√1+0 ,000759 .2202

= 1900,452 mm

= 1,9005 m

Check,

Lp ≤ L ≤ Lr

0,6055 m ≤ 1,1 m ≤ 1,9005

(Memenuhi Kontrol Untuk Syarat 2 terhadap Tekuk Lateral)

Jika ketentuan 2 terpenuhi, maka momen nominal:

cb=12,5 M max

2,5 M max+3 M A+4 M B+3 M C

≤ 2,3

Diasumsikan beban bekerja pada beam dengan panjang Lb dan 2 tumpuan jenis sendi, dihitung dengan SAPv8:

Mmax = 4001385 N.mm

MA = 1860800 N.mm

MB = 2445900 N.mm

MC = 305300 N.mm

Cb = 1,9029 ≤ 2,3 Ok!

Mp = Zx. Fy

= 120578,6 mm3 x 290 N/mm2

= 34967801N.mm

Mr = Sx. (fy-fr)

= 93000 mm3 x 220 N/mm2

= 20460000 N.mm

M n=Cb[M r+( M p−M r )Lr−L

Lr−Lp]

Mn = 55998446 N.mm

Mn > Mp 55998446 N.mm >34967801N.mm

Maka diambil Mp = 34967801 N.mm

Cek

Kuat lentur rencana balok :

∅ b M p=0,9 x34967801

¿31471021 N . mm> Mu=2601445 N . mm

Jadi profil C250.50.50.4,5KUAT menahan Mu.

2.7.5 Kontrol Geser

SNI 03-1729-2002 Tabel 8.8

Ketentuan 1

htw

≤ 1,10√ kn Ef y

kn=5+ 5

ah

2=5,0195

ht

≤ 1,10√ k n Ef y

At

≤ 1,10√ k n Ef y

55,5556 ≤ 64,7201OK!

Vn = 0,6. fy. Aw

= 195750 N

Ketentuan 2

1,10√ k n Ef y

≤ht

≤1,37√ kn Ef y

64,7201 ≤ 55,5556 ≤ 80,6059

Vn = 0,6. Fy.Aw.1,10√ k n Ef y

.1h

tw

= 228041 N

Gambar 2.15. Gaya geser maksimum

Berdasarakan hasil analisi menggunakan program SAPv8, didapat:

Vu = 405,41 kg

= 4054,1 N

Check,

Vu ≤ Vn

4054,1 N ≤ 176175 N OK, AMAN TERHADAP GESER

Berdasarkan hasil perhitungan secara manual, asumsi beban bekerja pada beam dengan panjang Lb & 2 tumpuan jenis sendi

Vu = 12

. qu .l+ 12

. Pu

= 327,6339 kg

= 3276,339 N

Check,

Vu ≤ Vn

3276,339 N ≤ 205236,9 N OK, AMAN TERHADAP GESER

BAB 2 Perencanaan Gording.docx

Documents

Transcript of BAB 2 Perencanaan Gording.docx