Teorie di piastre

Dipartimento di Meccanica, Strutture, Ambiente e TerritorioUniversità di Cassino

Notazioni,

yz z y

xz z x

xy y x

v wu wu v

εεεγγγ

⎧ ⎫ ⎧ ⎫⎪ ⎪ ⎪ ⎪⎪ ⎪ ⎪ ⎪⎪ ⎪ ⎪ ⎪⎪ ⎪ ⎪ ⎪=⎨ ⎬ ⎨ ⎬+⎪ ⎪ ⎪ ⎪⎪ ⎪ ⎪ ⎪+⎪ ⎪ ⎪ ⎪

+⎪ ⎪ ⎪ ⎪⎩ ⎭ ⎩ ⎭

σσστττ

⎧ ⎫⎪ ⎪⎪ ⎪⎪ ⎪⎪ ⎪⎨ ⎬⎪ ⎪⎪ ⎪⎪ ⎪⎪ ⎪⎩ ⎭

Spostamentiuvw

⎧ ⎫⎪ ⎪⎨ ⎬⎪ ⎪⎩ ⎭

Deformazioni Tensioni

yz yzx x y z

y y x z xz xz

z z x y xy xy

νγ τε σ ν σ σ

νε σ ν σ σ γ τ

+=⎡ ⎤= − +⎣ ⎦

+⎡ ⎤= − + =⎣ ⎦

Legame costitutivo

Teoria classica

Ipotesi sulla deformazione e sulla tensione:

Ipotesi sulla tensione: la tensione normale in direzione dello spessore della piastra è trascurabile.

εγ γ

Ipotesi sulle deformazioni: la dilatazione lineare in direzione dello spessore della piastra è trascurabile, gli scorrimenti angolari tra il piano della piastra e la fibra ortogonale a tale piano sono trascurabili. (la fibra ortogonale al piano medio della piastra risulta ortogonale alla superficie media della piastra a deformazione avvenuta).

1. Trascurabilità della tensione normale nello spessore, i.e. :0zσ =

yz yzx x y

y y x xz xz

z x y xy xy

νγ τε σ νσ

νε σ νσ γ τ

νε ν σ σ γ τ

+=⎡ ⎤= −⎣ ⎦

+⎡ ⎤= − =⎣ ⎦

+⎡ ⎤= − + =⎣ ⎦

Invertendo la relazione di legame costitutivo si ottiene:

1 12 1

τ γννσ ε ε

ν ν τ γν νσ ε εν ν

τ γν

= +− − =

− −=

2. Ipotesi cinematiche: trascurabilità della dilatazione lineare in direzione dello spessore della piastra e degli scorrimenti angolari.

che integrata nello spessore fornisce:

che integrate nello spessore forniscono:

Spostamenti:

Ipotesi sulla dilatazione lineare,0 0z zwε = ⇒ =

( , )w w x y=

Ipotesi sugli scorrimenti angolari, ,

0 0yz z y

xz z x

= ⇒ + =

u u zwv v zw= −

( , ) ( , )( , ) ( , )

u u x y z w x yv v x y z w x y

w w x y

x x x x xxo

y y y y yyo

xy xy xy xy xy

e z ewv

ε χ χε χ χγ χ χ

⎧ ⎫ ⎧ ⎫ ⎧ ⎫ ⎧ ⎫ ⎧ ⎫−⎧ ⎫⎧ ⎫⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪= + = =⎨ ⎬ ⎨ ⎬ ⎨ ⎬ ⎨ ⎬ ⎨ ⎬ ⎨ ⎬ ⎨ ⎬−⎩ ⎭ ⎩ ⎭⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪

⎩ ⎭ ⎩ ⎭ ⎩ ⎭ ⎩ ⎭ ⎩ ⎭

⎡ ⎤•⎢ ⎥= •⎢ ⎥⎢ ⎥• •⎣ ⎦

wv vw w

−⎧ ⎫⎧ ⎫ ⎧ ⎫+⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎨ ⎬−=⎨ ⎬ ⎨ ⎬ ⎩ ⎭

⎪ ⎪ ⎪ ⎪⎩ ⎭ ⎩ ⎭

Spostamenti

Deformazioni

νν νσ ε

νσ εν ν

⎡ ⎤⎢ ⎥− −⎧ ⎫ ⎧ ⎫ ⎢ ⎥

⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎢ ⎥= =⎨ ⎬ ⎨ ⎬ ⎢ ⎥− −⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎢ ⎥⎩ ⎭ ⎩ ⎭⎢ ⎥⎢ ⎥⎣ ⎦

D DTensioni

/ 2 / 2

x xh h

y yh h

N MN dz M z dzN M

− −

⎧ ⎫ ⎧ ⎫⎪ ⎪ ⎪ ⎪= = = =⎨ ⎬ ⎨ ⎬⎪ ⎪ ⎪ ⎪⎩ ⎭ ⎩ ⎭

∫ ∫N σ M σRisultanti

/ 2 / 2 / 2

/ 2 / 2

x x x xh h h

y y y yh h h

xy xy xy xy

x x xh h m

y y yh h

xy xy xy

N eN dz dz e z dzN e

e edz e z dz e

ε χε χγ χ

χχχ

− − −

− −

⎛ ⎞⎧ ⎫ ⎧ ⎫ ⎧ ⎫ ⎧ ⎫⎜ ⎟⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪= = = = +⎨ ⎬ ⎨ ⎬ ⎨ ⎬ ⎨ ⎬⎜ ⎟

⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪⎜ ⎟⎩ ⎭ ⎩ ⎭ ⎩ ⎭ ⎩ ⎭⎝ ⎠

⎧ ⎫ ⎧ ⎫ ⎧ ⎫⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪= + =⎨ ⎬ ⎨ ⎬ ⎨ ⎬⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪⎩ ⎭ ⎩ ⎭ ⎩ ⎭

∫ ∫ ∫

∫ ∫

N σ D D

−=∫ D D

Legame risultante

/ 2 / 2 / 2

/ 2 / 2 2

/ 2 / 2

x x x xh h h

y x y yh h h

xy xy xy xy

x x xh h f

y y yh h

xy xy xy

M eM z dz z dz z e z dzM e

ez dz e z dz

ε χε χγ χ

χ χχ χχ χ

− − −

− −

⎛ ⎞⎧ ⎫ ⎧ ⎫ ⎧ ⎫ ⎧ ⎫⎜ ⎟⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪= = = = +⎨ ⎬ ⎨ ⎬ ⎨ ⎬ ⎨ ⎬⎜ ⎟

⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪⎜ ⎟⎩ ⎭ ⎩ ⎭ ⎩ ⎭ ⎩ ⎭⎝ ⎠

⎧ ⎫ ⎧ ⎫ ⎧ ⎫⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪= + =⎨ ⎬ ⎨ ⎬ ⎨ ⎬⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪⎩ ⎭ ⎩ ⎭ ⎩

∫ ∫ ∫

∫ ∫

M σ D D

3/ 2 2

/ 2 12hf

hz dz−

⎪⎭

= =∫D D D

In esplicito

( ) ( ) ( )

, ,2 2 2 2

1 1 1 1

2 1 2 1

x x y o x o y

y x y o x o y

xy xy o y o x

E h E h E h E hN e e u v

E h E hN e u v

ν νν ν ν ν

= + = +− − − −

= = ++ +

( ) ( ) ( ) ( )

( ) ( )

3 3 3 3

, ,2 2 2 2

3 3 3 3

, ,2 2 2 2

12 1 12 1 12 1 12 1

12 2 1 12 1

x x y xx yy

y x y xx yy

xy xy xy

E h E h E h E hM w w

Eh EhM w

ν νχ χν ν ν ν

χν ν

= + = − −− − − −

= = −⋅ + +

Equilibrio alla traslazione lungo x e y.

Nx Nx+∆Nx

Ny+∆Ny

Nxy+∆Nxy

∆y∆x

( ) ( )( ) ( )

x x x xy xy xy x

y y y xy xy xy y

N N N y N N N x f x y

N N N x N N N y f x y

+ ∆ − ∆ + + ∆ − ∆ + ∆ ∆ =

NN fx y

∆∆+ + =

∆ ∆∆ ∆

+ + =∆ ∆

nel limite per ∆x e ∆y che tendono a zero

Semplificando e dividendo per ∆x∆y

NN fx y

∂∂+ + =

∂ ∂∂ ∂

+ + =∂ ∂y

QxQx+∆Qx

Qy+∆Qy

∆y∆x

Equilibrio alla traslazione lungo z.

( ) ( ) 0

x x x y y y

Q Q Q y Q Q Q x q x y

QQ qx y

+ ∆ − ∆ + + ∆ − ∆ + ∆ ∆ =

⇓∂∂

+ + =∂ ∂

Equilibrio alla rotazione intorno a y e x.

( ) ( ) ( )

x x x xy xy xy x x

y y y xy xy xy y y

x yM M M y M M M x Q Q x y q

x yM M M x M M M y Q Q x y q

∆ ∆+ ∆ − ∆ + + ∆ − ∆ − + ∆ ∆ ∆ − =

Semplificando, dividendo per ∆x∆y, eseguendo il limite si ottiene:

MM Qx y

∂∂+ − =

∂ ∂∂ ∂

+ − =∂ ∂

Mx+∆Mx

My+∆My

Mxy+∆Mxy

Mxy+∆Mxy∆y∆x

Qx+∆Qx

Qy+∆Qy

In definitiva le equazioni di equilibrio sono:

NN fx y

x yQQ q

x yMM Q

x yM M

∂∂+ + =

∂ ∂∂ ∂

+ + =∂ ∂

∂∂+ + =

∂ ∂∂∂

+ − =∂ ∂∂ ∂

+ − =∂ ∂

NN fx y

x yM MM q

x x y y

∂∂+ + =

∂ ∂∂ ∂

+ + =∂ ∂

∂ ∂∂+ + + =

∂ ∂ ∂ ∂

Le equazioni di equilibrio in termini di spostamenti sono:

( ) ( )

, , , ,2 2

, , , , ,2 2 2 2

01 1 2 1

02 1 1 1

1 2 112 1 1 1 1 1

o xx o xy o yy o xy x

o xy o xx o xy o yy y

xxxx xxyy xxyy xxyy yyyy

E h E h E hu v u v f

E h w w w w w q

νν ν ν

ν νν ν ν ν ν

+ + + + =− − +

+ + + + =+ − −

⎡ ⎤+ + + + =⎢ ⎥− − + − −⎣ ⎦

in particolare l’ultima diventa:

, , , 22

12 1xxxx yyyy xxyyq E hw w w DD ν

+ + = =−

ovveroqwD

∆∆ =

Calcolo delle risultanti rispetto ad una direzione generica

NxyNnm

( )( )

( ) ( )( ) ( )

xyxx y

n nn nm

n x yn

n x yn x yn x y

x y n x ynm x y

n x x xy y x xy x y y y

nm x y xy x x xy y y x

l y xy xl l

N n nn n

N N n N n n N n N n n

⊥ ⊥

⎧ ⎫⎧ ⎫⎪ ⎪ ⎪ ⎪= =⎨ ⎬ ⎨ ⎬⎪ ⎪ ⎪ ⎪⎩ ⎭ ⎩ ⎭

= • = •

∆ − ∆ − ∆ =

∆ ∆− − =

∆ ∆

= • = + •= +

= • = + •

= + + +

= − + + − +

N n N n

N N N 0

N n N N nN N N

N n N N n

n nn n

⊥−⎧ ⎫ ⎧ ⎫⎪ ⎪ ⎪ ⎪= =⎨ ⎬ ⎨ ⎬

⎪ ⎪ ⎪ ⎪⎩ ⎭ ⎩ ⎭n n

MxyMnm

( )( )

( ) ( )( ) ( )

xyxx y

n nn nm

n x yn

n x yn x yn x y

x y n x ynm x y

n x x xy y x xy x y y y

nm x y xy x x xy y y x

l y xy xl l

M n nn n

M M n M n n M n M n n

⊥ ⊥

⎧ ⎫⎧ ⎫⎪ ⎪ ⎪ ⎪= =⎨ ⎬ ⎨ ⎬⎪ ⎪ ⎪ ⎪⎩ ⎭ ⎩ ⎭

= • = •

∆ − ∆ − ∆ =

∆ ∆− − =

∆ ∆

= • = + •= +

= • = + •

= + + +

= − + + − +

M n M n

M M M 0

M n M M nM M M

M n M M n

1 0 n xx y

M Mn n

0 1 n yx y

M Mn n

= == −

I parametri cinematici indipendenti sul contorno sono:

w inflessione

w,n rotazione normale

Infatti, la rotazione tangente w,n risulta nota una volta assegnato lo spostamento w sul tratto di contorno.

Analogamente, si dimostra che possono essere assegnate solo due condizioni al contorno di tipo statico. Tali caratteristiche della sollecitazione devono essere duali, nel senso del lavoro virtuale, all’inflessione ed alla rotazione normale.

Il lavoro virtuale delle caratteristiche della sollecitazione lungo un tratto del contorno vale:

( ) ( ), , , ,n n n nm m n n n nm mc c c c

L M w dm Q w M w dm M w dm Q M w dm= − + + = − + −∫ ∫ ∫ ∫per cui le caratteristiche della sollecitazione da assegnare sul contorno sono:

Qn-Mnm,m taglio di Kirchhoff

Mn momento flettente normale

Teoria di Reissner-Mindlin

Ipotesi sulla deformazione e sulla tensione:

εγ γ γ γ

Ipotesi sulla tensione: la tensione normale in direzione dello spessore della piastra è trascurabile.

Ipotesi sulle deformazioni: la dilatazione lineare in direzione dello spessore della piastra è trascurabile, gli scorrimenti angolari tra il piano della piastra e la fibra ortogonale a tale piano sono costanti. (la fibra ortogonale al piano medio della piastra risulta rettilinea ma non necessariamente ortogonale alla superficie media della piastra a deformazione avvenuta).

1. Trascurabilità della tensione normale nello spessore, i.e. :0zσ =

yz yzx x y

y y x xz xz

z x y xy xy

νγ τε σ νσ

νε σ νσ γ τ

νε ν σ σ γ τ

+=⎡ ⎤= −⎣ ⎦

+⎡ ⎤= − =⎣ ⎦

+⎡ ⎤= − + =⎣ ⎦

Invertendo la relazione di legame costitutivo si ottiene:

1 12 1

τ γννσ ε ε

ν ν τ γν νσ ε εν ν

τ γν

= +− − =

− −=

2. Ipotesi cinematiche: trascurabilità della dilatazione lineare in direzione dello spessore della piastra e degli scorrimenti angolari.

che integrata nello spessore fornisce:

che integrate nello spessore forniscono:

Spostamenti:

Ipotesi sulla dilatazione lineare,0 0z zwε = ⇒ =

( , )w w x y=

Ipotesi sugli scorrimenti angolari2 , , 2

1 , , 1

yz z y

xz z x

γ γ γ

= ⇒ + =

o x x x

o y y y

u u z wv v z w

ϕ ϕ γ

= + = −

( , ) ( , )( , ) ( , )

u u x y z x yv v x y z x y

w w x y

x x x x xxo

y y y y yyo

xy xy xy xy xy

e z ev

ε χ χϕ

γ χ χ

⎧ ⎫ ⎧ ⎫ ⎧ ⎫ ⎧ ⎫ ⎧ ⎫⎧ ⎫⎧ ⎫⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪= + = =⎨ ⎬ ⎨ ⎬ ⎨ ⎬ ⎨ ⎬ ⎨ ⎬ ⎨ ⎬ ⎨ ⎬

⎩ ⎭ ⎩ ⎭⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪⎩ ⎭ ⎩ ⎭ ⎩ ⎭ ⎩ ⎭ ⎩ ⎭

⎡ ⎤•⎢ ⎥= •⎢ ⎥⎢ ⎥• •⎣ ⎦

v vw w

ϕϕ⎧ ⎫⎧ ⎫ ⎧ ⎫

+⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎨ ⎬=⎨ ⎬ ⎨ ⎬ ⎩ ⎭⎪ ⎪ ⎪ ⎪⎩ ⎭ ⎩ ⎭

Spostamenti

Deformazioni

xz x x

yz y y

γ ϕγ ϕ

+⎧ ⎫ ⎧ ⎫=⎨ ⎬ ⎨ ⎬+⎩ ⎭ ⎩ ⎭

νν νσ ε

νσ εν ν

⎡ ⎤⎢ ⎥− −⎧ ⎫ ⎧ ⎫ ⎢ ⎥

⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎢ ⎥= =⎨ ⎬ ⎨ ⎬ ⎢ ⎥− −⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎢ ⎥⎩ ⎭ ⎩ ⎭⎢ ⎥⎢ ⎥⎣ ⎦

Tensioni

1 00 12 1

Eτ γτ γ ν⎧ ⎫ ⎧ ⎫ ⎡ ⎤

= =⎨ ⎬ ⎨ ⎬ ⎢ ⎥+ ⎣ ⎦⎩ ⎭ ⎩ ⎭G G

/ 2 / 2

x xh h

y yh h

N MN dz M z dzN M

− −

⎧ ⎫ ⎧ ⎫⎪ ⎪ ⎪ ⎪= = = =⎨ ⎬ ⎨ ⎬⎪ ⎪ ⎪ ⎪⎩ ⎭ ⎩ ⎭

∫ ∫N σ M σRisultanti

⎧ ⎫= =⎨ ⎬⎩ ⎭

∫Q τ

Legame risultante

/ 2 / 2 / 2

/ 2 / 2

x x x xh h h

y x y yh h h

xy xy xy xy

x x xh h m

y y yh h

xy xy xy

N eN dz dz e z dzN e

e edz e z dz e

ε χε χγ χ

χχχ

− − −

− −

⎛ ⎞⎧ ⎫ ⎧ ⎫ ⎧ ⎫ ⎧ ⎫⎜ ⎟⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪= = = = +⎨ ⎬ ⎨ ⎬ ⎨ ⎬ ⎨ ⎬⎜ ⎟

⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪⎜ ⎟⎩ ⎭ ⎩ ⎭ ⎩ ⎭ ⎩ ⎭⎝ ⎠

⎧ ⎫ ⎧ ⎫ ⎧ ⎫⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪= + =⎨ ⎬ ⎨ ⎬ ⎨ ⎬⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪⎩ ⎭ ⎩ ⎭ ⎩ ⎭

∫ ∫ ∫

∫ ∫

N σ D D

−=∫ D D

/ 2 / 2 / 2

/ 2 / 2 2

/ 2 / 2

x x x xh h h

y x y yh h h

xy xy xy xy

x x xh h f

y y yh h

xy xy xy

M eM z dz z dz z e z dzM e

ez dz e z dz

ε χε χγ χ

χ χχ χχ χ

− − −

− −

⎛ ⎞⎧ ⎫ ⎧ ⎫ ⎧ ⎫ ⎧ ⎫⎜ ⎟⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪= = = = +⎨ ⎬ ⎨ ⎬ ⎨ ⎬ ⎨ ⎬⎜ ⎟

⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪⎜ ⎟⎩ ⎭ ⎩ ⎭ ⎩ ⎭ ⎩ ⎭⎝ ⎠

⎧ ⎫ ⎧ ⎫ ⎧ ⎫⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪= + =⎨ ⎬ ⎨ ⎬ ⎨ ⎬⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪⎩ ⎭ ⎩ ⎭ ⎩

∫ ∫ ∫

∫ ∫

M σ D D

3/ 2 2

/ 2 12hf

hz dz−

⎪⎭

= =∫D D D

In esplicito

( ) ( ) ( )

, ,2 2 2 2

1 1 1 1

2 1 2 1

x x y o x o y

y x y o x o y

xy xy o y o x

E h E h E h E hN e e u v

E h E hN e u v

ν νν ν ν ν

= + = +− − − −

= = ++ +

( ) ( ) ( ) ( )

( ) ( ) ( )

3 3 3 3

, ,2 2 2 2

3 3 3 3

, ,2 2 2 2

12 1 12 1 12 1 12 1

12 2 1 12 2 1

x x y x x y y

y x y x x y y

xy xy x y y x

E h E h E h E hM

Eh EhM

ν νχ χ ϕ ϕν ν ν ν

χ ϕ ϕν ν

= + = +− − − −

= = +⋅ + ⋅ +

/ 2 / 2

h hx xz

h hy yz

Qdz dz

γµ µ

− −

⎧ ⎫ ⎧ ⎫= = =⎨ ⎬ ⎨ ⎬⎩ ⎭ ⎩ ⎭

∫ ∫

Q τ G

( ) ( )

E hQ w

µ ϕν

Equilibrio alla traslazione lungo x e y.

Nx Nx+∆Nx

Ny+∆Ny

Nxy+∆Nxy

∆y∆x

( ) ( )( ) ( )

x x x xy xy xy x

y y y xy xy xy y

N N N y N N N x f x y

N N N x N N N y f x y

+ ∆ − ∆ + + ∆ − ∆ + ∆ ∆ =

NN fx y

∆∆+ + =

∆ ∆∆ ∆

+ + =∆ ∆

nel limite per ∆x e ∆y che tendono a zero

Semplificando e dividendo per ∆x∆y

NN fx y

∂∂+ + =

∂ ∂∂ ∂

+ + =∂ ∂y

QxQx+∆Qx

Qy+∆Qy

∆y∆x

Equilibrio alla traslazione lungo z.

( ) ( ) 0

x x x y y y

Q Q Q y Q Q Q x q x y

QQ qx y

+ ∆ − ∆ + + ∆ − ∆ + ∆ ∆ =

⇓∂∂

+ + =∂ ∂

Equilibrio alla rotazione intorno a y e x.

( ) ( ) ( )

x x x xy xy xy x x

y y y xy xy xy y y

x yM M M y M M M x Q Q x y q

x yM M M x M M M y Q Q x y q

∆ ∆+ ∆ − ∆ + + ∆ − ∆ − + ∆ ∆ ∆ − =

Semplificando, dividendo per ∆x∆y, eseguendo il limite si ottiene:

MM Qx y

∂∂+ − =

∂ ∂∂ ∂

+ − =∂ ∂

Mx+∆Mx

My+∆My

Mxy+∆Mxy

Mxy+∆Mxy∆y∆x

Qx+∆Qx

Qy+∆Qy

In definitiva le equazioni di equilibrio sono:

NN fx y

x yQQ q

x yMM Q

x yM M

∂∂+ + =

∂ ∂∂ ∂

+ + =∂ ∂

∂∂+ + =

∂ ∂∂∂

+ − =∂ ∂∂ ∂

+ − =∂ ∂

I parametri cinematici indipendenti sul contorno sono:

w inflessione

ϕn rotazione intorno a m

ϕm rotazione intorno a n

Analogamente, si dimostra che possono essere assegnate tre condizioni al contorno di tipo statico. Tali caratteristiche della sollecitazione devono essere duali, nel senso del lavoro virtuale, all’inflessione, alla rotazione intorno a m e a quella intorno a n.

Il lavoro virtuale delle caratteristiche della sollecitazione lungo un tratto del contorno vale:

L M dm= ∫per cui le caratteristiche della sollecitazione da assegnare sul contorno sono:

Qn taglio

Mn momento flettente normale

Mm momento flettente normale

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