Fluido Perfeito/Ideal - Autenticação · Aerodinâmica I • Escoamento em torno de um cilindro...
Transcript of Fluido Perfeito/Ideal - Autenticação · Aerodinâmica I • Escoamento em torno de um cilindro...
Aerodinâmica I
• Escoamento em torno de um cilindro circular com
circulação –Γ
Fluido Perfeito/IdealForça Exercida por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
- Potencial complexo
- Velocidade complexa
( )zz
azVW ln
2i
2
π
Γ+
+= ∞
�
zz
aVV
dz
dW
π2i1
2
2 Γ+
−== ∞
�
Aerodinâmica I
• Escoamento em torno de um cilindro circular com
circulação –Γ
- Pontos de estagnação
Fluido Perfeito/IdealForça Exercida por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
- Pontos de estagnação
2
2
2
41
4i
02
i1
0
Γ−±
Γ−=
=Γ
+
−
==
∞∞
∞
Vaa
Vz
zz
aV
Vdz
dW
��
�
ππ
π
Aerodinâmica I
• Escoamento em torno de um cilindro circular com
circulação –Γ
- Pontos de estagnação
Fluido Perfeito/IdealForça Exercida por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
- Pontos de estagnação
- Dois pontos de estagnação com a mesma parte
imaginária e partes reais simétricas, menores que a
∞<Γ Va�
π4.1
2
41
4i
Γ−±
Γ−=
∞∞ Vaa
Vz ��
ππ
Aerodinâmica I
• Escoamento em torno de um cilindro circular com
circulação –Γ
- Pontos de estagnação
Fluido Perfeito/IdealForça Exercida por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
- Pontos de estagnação
- Um ponto de estagnação (raíz dupla) no eixo
imaginário em
∞=Γ Va�
π4.2
ai−
2
41
4i
Γ−±
Γ−=
∞∞ Vaa
Vz ��
ππ
Aerodinâmica I
• Escoamento em torno de um cilindro circular com
circulação –Γ
- Pontos de estagnação
Fluido Perfeito/IdealForça Exercida por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
- Pontos de estagnação
- Dois pontos de estagnação no eixo imaginário. Um
abaixo de e outro no interior do cilindro
∞>Γ Va�
π4.3
ai−
2
41
4i
Γ−±
Γ−=
∞∞ Vaa
Vz ��
ππ
Aerodinâmica I
• Escoamento em torno de um cilindro circular com
circulação –Γ
Fluido Perfeito/IdealForça Exercida por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
0.1 =Γ
Aerodinâmica I
• Escoamento em torno de um cilindro circular com
circulação –Γ
Fluido Perfeito/IdealForça Exercida por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial∞<Γ Va�
π4.1
Aerodinâmica I
• Escoamento em torno de um cilindro circular com
circulação –Γ
Fluido Perfeito/IdealForça Exercida por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial∞=Γ Va�
π4.2
Aerodinâmica I
• Escoamento em torno de um cilindro circular com
circulação –Γ
Fluido Perfeito/IdealForça Exercida por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial∞>Γ Va�
π4.3
Aerodinâmica I
Fluido Perfeito Fluido Real
Fluido Perfeito/IdealForça Exercida por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
0.1 =Γ
Aerodinâmica I
Fluido Perfeito Fluido Real
Fluido Perfeito/IdealForça Exercida por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
Mestrado Integrado em Engenharia AeroespacialFluido Real∞<Γ Va
�
π4.1
Aerodinâmica I
Fluido Perfeito Fluido Real
Fluido Perfeito/IdealForça Exercida por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial∞=Γ Va�
π4.2
Aerodinâmica I
Fluido Perfeito/IdealForça Exercida por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
Fluido Perfeito Fluido Real
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial∞>Γ Va�
π4.3
Aerodinâmica I
• Potencial complexo do escoamento em torno de um cilindro
Fluido Perfeito/IdealForça Exercida por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
( )zz
azVW ln
2i
2
π
Γ+
+= ∞
�
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
• Velocidade complexa
• Na superfície do cilindro
z 2π
∞
zz
aVV
dz
dW
π2i1
2
2 Γ+
−== ∞
�
( )a
VVVπ
θ2
sen2Γ
+== ∞
��
θiaez =
Aerodinâmica I
• Forças aplicadas nas direcções x e y podem ser obtidas
integrando a distribuição superficial de pressão
Fluido Perfeito/IdealForça Exercida por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
( ) ( )∫∫ −=−=ππ
θθθθ22
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
• Pela equação de Bernoulli
• Para um cilindro com circulação num escoamento
uniforme tem-se
( ) ( )∫∫ −=−=ππ
θθθθ2
0
2
0sencos adpFadpF yx
( )2
2
2sen2
2
1
2
1
Γ+−=−= ∞
aVpVpp oo
πθρρ
��
Γ== ∞VFF yx
�
ρ0
Aerodinâmica I
Teorema de Blasius
• Considere-se um corpo de forma arbitrária
em escoamento permanente
Fluido Perfeito/IdealForça Exercida por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
• Forças aplicadas ao corpo são resultado
da distribuição de pressão na superfície docorpo, C
x
y pdSFd =�
C
Aerodinâmica I
Teorema de Blasius
Fluido Perfeito/IdealForça Exercida por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
x
y
pdxpdydFdF
pdxdFpdydF
yx
yx
ii −−=−
=−=
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
• Utilizando a equação de Bernoulli e tendo em
atenção que o integral ao longo de um contorno
fechado de um valor constante (po) não contribui
para a força, tem-se
x
dSdy
dx
ydF
xdF ( )
( ) zpddydxpdFdF
dxdypdFdF
pdxpdydFdF
yx
yx
yx
iiii
ii
ii
−−−=−
+−=−
−−=−
∫∫ =−=−cc
dzdz
dWzpdFF yx
2
i2
1ii ρ
C
Aerodinâmica I
Teorema de Blasius
• Considere-se um corpo de forma arbitrária
em escoamento permanente
Fluido Perfeito/IdealMomento Exercido por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
em escoamento permanente
• Momento aplicado ao corpo é resultado
da distribuição de pressão na superfície docorpo, C
y
Cx
bbpdSFbdMd o ==
��
Fd�
Aerodinâmica I
Teorema de Blasius
x
y
pxdxpydydM
xdFydFdM yxo
+=
+−=
Fluido Perfeito/IdealMomento Exercido por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
• Utilizando a equação de Bernoulli e tendo em
atenção que o integral ao longo de um contorno
fechado de um valor constante (po) não contribui
para a força, tem-se
x
dSdy
dx
ydF
xdF ( )( )zzdpdM
ydyxdxpdM
pxdxpydydM
o
o
o
ℜ=
+=
+=
C
( )
ℜ−=ℜ= ∫∫ cc
zdzdz
dWzzdpM
2
02
1ρ
Aerodinâmica I
Teorema de Kutta-Joukowski
• Considere-se a aplicação do teorema de Blasius
Fluido Perfeito/IdealForça Exercida por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
• Considere-se a aplicação do teorema de Blasius
ao caso de um escoamento uniforme no infinito,
em torno de um corpo de foma arbitrária
• Desenvolvendo em série de Laurent
∫=−c
dzdz
dWFF yx
2
i2
1i ρ
∞∞ −= VUV i
dz
dW
......2
212
210++++++=== −−
∞
−∞=
∑z
A
z
AzAzAAzAV
dz
dW
n
n
n
Aerodinâmica I
Teorema de Kutta-Joukowski
• No infinito, , a velocidade é imposta, donde
Fluido Perfeito/IdealForça Exercida por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
∞→z
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
• No infinito, , a velocidade é imposta, donde
...
10
i
2
21
0
0
+++==
≥⇐=
−=
−−
∞∞
z
A
z
AAV
dz
dW
nA
VUA
n
∞→z
Aerodinâmica I
Teorema de Kutta-Joukowski
• Tomando como contorno de integração uma
Fluido Perfeito/IdealForça Exercida por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
• Tomando como contorno de integração uma
circunferência de raio R muito superior às dimensões
do corpo e tendo em atenção que não existem
singularidades entre a superfície do corpo e ocontorno C
[ ]3
22
ii
−∞∞ +
Μ+
Γ−+−== R
zz
QVUV
dz
dW
πO
Aerodinâmica I
Teorema de Kutta-Joukowski
[ ]3
22
ii
−∞∞ +
Μ+
Γ−+−== R
zz
QVUV
dz
dW
π
Fluido Perfeito/IdealForça Exercida por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
O
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
• Q é o somatório das intensidades das linhas defontes e poços no interior do contorno C
• Γ é o somatório das intensidades das linhas de vórtice no interior do contorno C
• Μ representa o momento complexo resultantedas linhas de dipolos no interior do contorno C
[ ]2
2i ∞∞ +++−== R
zzVUV
dz πO
Aerodinâmica I
Teorema de Kutta-Joukowski
• A função integranda da equação de Blasius é
Fluido Perfeito/IdealForça Exercida por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
• A função integranda da equação de Blasius é
...22
......
20
2
12101
2
00
2
21
0
2
2
21
0
2
−−−
−−−−
+===
+++=
+++=
AAABAABAB
z
B
z
BB
z
A
z
AA
dz
dW
Aerodinâmica I
Teorema de Kutta-Joukowski
• Pelo teorema dos resíduos tem-se
Fluido Perfeito/IdealForça Exercida por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
2
dW
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
• Comparando
com
101
2
i4i2 −− ==
∫ AABdz
dz
dWππ
c
...2
21
0+++== −−
z
A
z
AAV
dz
dW
[ ]3
22
ii
−∞∞ ++
Γ−+−== R
zz
QVUV
dz
dW µ
πO
Aerodinâmica I
Teorema de Kutta-Joukowski
Fluido Perfeito/IdealForça Exercida por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
i0
−= ∞∞ VUA
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
( )π
π
π
2
iii4
2
i
2
1
0
Γ−−=
Γ−
=
∞∞
−
∞∞
∫Q
VUdzdz
dW
QA
c
Aerodinâmica I
Teorema de Kutta-Joukowski
• Substituindo na fórmula de Blasius
Fluido Perfeito/IdealForça Exercida por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
ou seja
( )( )Γ−−−=
=− ∞∞∫ iii
2
1i
2
QVUdzdz
dWFF yx ρρ
c
−Γ−=
Γ+−=
∞∞
∞∞
QVUF
VQUF
y
x
ρρ
ρρ
Aerodinâmica I
Teorema de Kutta-Joukowski
• Projectando o vector força nas direcções paralela
e perpendicular à direcção do escoamento não
Fluido Perfeito/IdealForça Exercida por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
e perpendicular à direcção do escoamento não
perturbado (em ) obtem-se
Γ−=+−
=
−=+
=
∞
∞
∞∞
∞
∞
∞∞
VV
FUFVL
QVV
FVFUD
yx
yx
�
�
�
�
ρ
ρ
∞→z
Aerodinâmica I
Teorema de Kutta-Joukowski
Fluido Perfeito/IdealForça Exercida por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
Γ×−=
−= ∞
���
��
QVD
ρ
ρ
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
Γ×−= ∞
���
VL ρ
• Em escoamento potencial, um corpo finito imerso
num escoamento uniforme tem:
- Força de resistência (D) nula
- Força de sustentação (L) proporcional à circulação(Γ)
- As forças de resistência e sustentação são
independentes da forma do corpo
Aerodinâmica I
• Fórmula de Blasius
2
Fluido Perfeito/IdealMomento Exercido por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
como
( )
ℜ−=ℜ= ∫∫ cc
zdzdz
dWzzdpM
2
02
1ρ
( )
Μ−+
Γ−=
∞∞∫ VU
Qzdz
dz
dWi2
2
ii2
22
ππ
c
Aerodinâmica I
( ) ( )[ ]
[ ]
πρπ
ρ0
22
Γ
Μℜ−Μℑ+Γ
−=
Q
VUQ
M
Fluido Perfeito/IdealMomento Exercido por um Escoamento Plano
em Torno de um Sólido
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
em que α é o ângulo entre e o eixo x
• Em notação vectorial
• depende da forma do corpo devido a Μ
∞V�
Μ×+Γ
−= ∞
��
�
�
VQ
M πρπ
ρ 22
0
0M
[ ]απρπ
ρ i
02i
2
−∞Μ−ℜ+
Γ−= eU
QM
Aerodinâmica I
• Escoamento incompressível e irrotacional
obedece à equação
Fluido Perfeito/IdealEscoamento Tri-dimensional, Irrotacional e Incompressível
φφ ∇==∇⋅∇ V���
com0
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
• Condição de fronteira numa parede sólida
φφ ∇==∇⋅∇ Vcom0
0=∂
∂=⋅
nnV
φ�
�
Aerodinâmica I
• Coordenadas Cartesianas
Fluido Perfeito/IdealEscoamento Tri-dimensional, Irrotacional e Incompressível
( )zyx ,,φφ =
zyx
∂∂∂
=∂
∂+
∂
∂+
∂
∂
φφφ
φφφ0
2
2
2
2
2
2
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
• Coordenadas Cilíndricas ( )zr ,,θφφ =
zW
yV
xU
∂
∂=
∂
∂=
∂
∂=
φφφ,,
zW
rV
rV
zrrr
rr
r∂
∂=
∂
∂=
∂
∂=
=∂
∂+
∂
∂+
∂
∂
∂
∂
φ
θ
φφ
φ
θ
φφ
θ ,1
,
011
2
2
2
2
2
Aerodinâmica I
• Coordenadas Esféricas
Fluido Perfeito/IdealEscoamento Tri-dimensional, Irrotacional e Incompressível
( )ϕθφφ ,,r=
( ) φθ
∂
∂
∂
∂sen
2
rr
r
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
( )( )
( )
( ) ϕ
φ
θθ
φφ
ϕ
φ
θϕ
θ
φθ
θθ
ϕθ∂
∂=
∂
∂=
∂
∂=
=
∂
∂
∂
∂+
∂
∂
∂
∂+
∂∂
sen
1,
1,
0
sen
1
sensen
12
rV
rV
rV
rr
r
r
Aerodinâmica I
• Fonte/poço pontual
Fluido Perfeito/IdealEscoamento Tri-dimensional, Irrotacional e Incompressível
Singularidades
rer
cV
r
c �
��
2=∇=→−= φφ
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
• Escoamento com linhas de corrente radiais
• Caudal que atravessa uma esfera de raio r
donde
rr
0,0,2
=== ϕθ VVr
cVr
2
24 r
r
cdSnVQ
Sπ∫ =⋅=
�
�
π4
Qc =
Aerodinâmica I
Fluido Perfeito/IdealEscoamento Tri-dimensional, Irrotacional e Incompressível
Singularidades
Função potencial de uma fonte(Q>0)/poço(Q<0) pontual
Q
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
r
Q
πφ
4−=
ϕ
r
θ
Aerodinâmica I
• Dipolo pontual
- Par fonte/poço a tenderem para o mesmo ponto
ao longo do segmentolcom intensidades
simétricas a tender para infinito
Fluido Perfeito/IdealEscoamento Tri-dimensional, Irrotacional e Incompressível
• Função potencial em P
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
simétricas a tender para infinito
Poço Fontel
rr1
∞→→ Ql ,0
1
1
4 rr
rr
r
Q −−=
πφP
θ( )
2
cos
4 r
l
r
Q θ
πφ −=
( )2
cos
4 rr
θ
π
µφ −=
• Função potencial em P
• No limite quando
Aerodinâmica I
Função potencial de um dipolo pontual
Fluido Perfeito/IdealEscoamento Tri-dimensional, Irrotacional e Incompressível
Singularidades
( )cos θµ
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
−µ é a intensidade do dipolo
- θ é a orientação do dipolo
( )2
cos
4 r
θ
π
µφ −=
( ) ( )0,
sen
4,
cos
233
=== ϕθ
θ
π
µθ
π
µV
rV
rVr
θ
rµ
ϕ
Aerodinâmica I
• Sobreposição de um escoamento uniforme orientado
com o sentido negativo do eixo z com um dipolo na
origem do referencial alinhado com o eixo z e de
Fluido Perfeito/IdealEscoamento Tri-dimensional, Irrotacional e Incompressível
Escoamento em torno de uma esfera
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
origem do referencial alinhado com o eixo z e de
intensidade
- Escoamento uniforme
( )
( )
0
sen
cos
=
=
−=
∞
∞
ϕ
θ θ
θ
V
VV
VVr
�
�
ϕ
∞= VR�
32πµ
Aerodinâmica I
• Velocidade ao longo da esfera de raio R
Fluido Perfeito/IdealEscoamento Tri-dimensional, Irrotacional e Incompressível
Escoamento em torno de uma esfera
( ) ( )0
cos
2
2cos
3
3
=+−=∞
∞
θ
π
πθ
R
VRVVr
�
�
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
• Só existe componente Vθ na superfície da esfera de
raio R. Logo, a função potencial obtida da soma de um
escoamento uniforme com um dipolo pontual representa
o escoamento em torno de uma esfera de raio R
( ) ( ) ( )
0
sen2
3sen
4
2sen
2
3
3
3
=
=+= ∞
∞
∞
ϕ
θ θθ
π
πθ
π
V
VR
VRVV
R
�
�
�
Aerodinâmica I
• Distribuição de pressão na superfície da esfera
Fluido Perfeito/IdealEscoamento Tri-dimensional, Irrotacional e Incompressível
Escoamento em torno de uma esfera
ρ 221
−= ∞
pV
ppC
Cp
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
( )θ
ρ
ρ
2
2
2
2
sen4
91
1
21
21
−=
−=
=+
∞
∞
∞
p
p
e
p
C
V
VC
ctVp
V
�
�
θ em graus
Esfera
Cilindro
Aerodinâmica I
• Em escoamento permanente, irrotacional e
isentrópico, a velocidade pode ser obtida a
partir de um potencial de velocidade, φ
Escoamento Compressível Bi-dimensionalPotencial de velocidade
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
yv
xu
V
∂
∂=
∂
∂=
∇=
φφ
φ
,
��
Aerodinâmica I
• Substituindo a função potencial de velocidade,
φ, na equação da continuidade e nas equações
de balanço de quantidade de movimento (equações
de Euler) obtém-se para um gás perfeito ( )RTp ρ=
Escoamento Compressível Bi-dimensionalPotencial de velocidade
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
de Euler) obtém-se para um gás perfeito
021
11
1
2
22
22
22
22
2=
∂∂
∂
∂
∂
∂
∂−
∂
∂
∂
∂−+
∂
∂
∂
∂−
yxyxayyaxxa
φφφφφφφ
( )RTp ρ=
Aerodinâmica I
• a é a velocidade do som,
021
11
1
2
22
22
22
22
2=
∂∂
∂
∂
∂
∂
∂−
∂
∂
∂
∂−+
∂
∂
∂
∂−
yxyxayyaxxa
φφφφφφφ
RTa γ=
Escoamento Compressível Bi-dimensionalPotencial de velocidade
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
• a é a velocidade do som,
A partir da equação da energia e das condições de
estagnação
• Uma única equação para resolver, mas não linear
( ) ( )oooo RTaTp γ=e,
∂
∂+
∂
∂−−=
22
22
2
1
yxaa o
φφγ
RTa γ=
Aerodinâmica I
• Decomposição da velocidade do escoamento
permanente, irrotacional e isentrópico na soma
de um potencial correspondente a um escoamento
uniforme ( ) e de um potencial de =∇ V��
φ
Escoamento Compressível Bi-dimensionalLinearização do potencial de velocidade
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
uniforme ( ) e de um potencial de
perturbação, φ̂∞∞ =∇ V��
φ
yv
xu
xV
∂
∂=
∂
∂=
=+= ∞∞∞
φφ
φφφφ
ˆˆ,
ˆˆ
ˆcom
Aerodinâmica I
• Equação do potencial de velocidade em termos
do potencial de perturbação, φ̂
Escoamento Compressível Bi-dimensionalLinearização do potencial de velocidade
( ) ∂∂ 22 ˆˆ φφ
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
• é o número de Mach do escoamento
de aproximação uniforme
( ) Ayx
M =∂
∂+
∂
∂− ∞ 2
2
2
2
2ˆˆ
1φφ
∞∞∞ = aVM
Aerodinâmica I
Escoamento Compressível Bi-dimensionalLinearização do potencial de velocidade
( ) ∂
−
+
+
++=uvuu
MAˆˆ1ˆ1ˆ
1
22
2 γγγ
( ) Ayx
M =∂
∂+
∂
∂− ∞ 2
2
2
2
2ˆˆ
1φφ
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
( )
( )
∂
∂+
∂
∂
++
∂
∂
−+
++−+
∂
∂
−+
+++=
∞∞
∞
∞∞∞
∞
∞∞∞
∞
x
v
y
u
V
u
V
vM
y
v
V
u
V
v
V
uM
x
u
V
v
V
u
V
uMA
ˆˆˆ1
ˆ
ˆˆ
2
1ˆ
2
1ˆ1
ˆˆ
2
1ˆ
2
1ˆ1
2
22
2
2
γγγ
γγγ
Aerodinâmica I
• Para pequenas perturbações (pequenos ângulos de
ataque)
Escoamento Compressível Bi-dimensionalLinearização do potencial de velocidade
1ˆ
e1ˆ
,1ˆ
,1ˆ 22
<<<<<<<<vuvu
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
• Para e temos
1e1,1,1 <<<<<<<<∞∞∞∞ VVVV
( ) ( )x
uM
x
u
V
uM
∂
∂−<<
∂
∂
++ ∞
∞
∞
ˆ1
ˆ...
ˆ1
22 γ
52.18.00 ≤≤≤≤ ∞∞ MM
Aerodinâmica I
• Para pequenas perturbações (pequenos ângulos de
ataque)
( ) 0ˆˆ
1
22
2 ≅∂
+∂
− ∞Mφφ
Escoamento Compressível Bi-dimensionalLinearização do potencial de velocidade
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
• Equação linear, aproximadamente válida para
a gama de números de Mach
( ) 0122
≅∂
+∂
− ∞yx
M
52.18.00 ≤≤∨≤≤ ∞∞ MM
Aerodinâmica I
• Coeficiente de pressão, Cp, em escoamento
compressível
−=−
= ∞ 12 ppp
Escoamento Compressível Bi-dimensionalLinearização do potencial de velocidade
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
• Linearizando para pequenas perturbações
−=
−=
∞∞∞
∞ 12
21 22 p
p
MV
ppCp
γρ
∞
−=V
uCp
ˆ2
Aerodinâmica I
• Equação do potencial de velocidade linearizada
( ) 8.0,1com0ˆˆ
2
2
2
2
2
<−==∂
∂+
∂
∂∞∞ MM
yxβ
φφβ
Escoamento Compressível Bi-dimensionalCorrecções de compressibilidade de Prandtl-Glauert
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
• Transformação de coordenadas
• Função potencial de velocidade no plano
∂∂ yx
y
x
βη
ξ
=
=
( ) ( )yx,ˆ, φβηξφ =
( )ηξ ,
Aerodinâmica I
• Equação do potencial de velocidade linearizada
no plano
22
=∂
+∂ φφ
( )ηξ ,
Escoamento Compressível Bi-dimensionalCorrecções de compressibilidade de Prandtl-Glauert
Mestrado Integrado em Engenharia Aeroespacial
• Escoamento potencial, irrotacional e incompressível
no plano
02
2
2
2
=∂
∂+
∂
∂
yx
φφ
( )0=∞M ( )ηξ ,