Conducţia căldurii în regim nestaţionar · 2011. 8. 5. · Transferul de căldură - Curs Cap....
Transcript of Conducţia căldurii în regim nestaţionar · 2011. 8. 5. · Transferul de căldură - Curs Cap....
-
Transferul de căldură - Curs Cap. 2: Conducţia căldurii în regim nestaţionar
Conducţia căldurii în regim nestaţionar
Ecuaţia diferenţială a conducţiei în regim nestaţionar cu izvoare interioare de căldură este:
p
v2c
qtat⋅
+∇⋅=∂∂
ρτ&
; ( )τ,z,y,xtt =
În cazul corpurilor fără izvoare interioare de căldură ( q ), rezultă ecuaţia lui Fourier:
0v =&
tat 2∇⋅=∂∂τ
Soluţia ecuaţiei diferenţiale (câmpul de temperaturi) poate fi determinată prin metode analitice, numerice, grafice sau de analogie.
Corpuri cu capacitate termică concentrată Sunt corpurile caracterizate de rezistenţă termică internă neglijabilă, având conductivitatea termică mare (metalele) şi cel puţin o dimensiune foarte mică (table, sârme, bile, particule fine) pentru care se poate admite că temperatura este uniformă în tot volumul.
Cazul corpului care se răceşte
Ipoteze: ρ ( )tf,,c, p ≠αλ t ( )τt= t fini tt >>
Notaţii: ftt −=θ
Fig. 2.86: Schiţa corpului
Ghiaus A.-G. 1
-
Transferul de căldură - Curs Cap. 2: Conducţia căldurii în regim nestaţionar
Soluţia generală a câmpului de temperaturi se determină din ecuaţia de bilanţ termic:
cvQdQ &=τ
δ
( ) ( )fpfcvpp
ttSd
tdcVttSQ
tdcVtdcmQ−⋅⋅=⋅⋅⋅−⇒
−⋅⋅=
⋅⋅⋅−=⋅⋅−=α
τρ
α
ρδ
&
θατθ
ρ ⋅⋅=⋅⋅⋅− SddcV p → τρ
αθθ d
cVSd
p⋅
⋅⋅⋅
−=
ClncV
Slnp
+⋅⋅⋅⋅
−= τρα
θ → τ
ρα
⋅⋅⋅⋅
−⋅= p
cVS
eCθ
τ
ρα
⋅⋅⋅⋅
−⋅+= p
cVS
f eCtt [ºC]
Remarcă: Expresia ScV p
⋅
⋅⋅
α
ρ are dimensiunea [s] şi este denumită
constantă de timp.
Soluţia particulară a câmpului de temperaturi şi constanta C se determină din impunerea condiţiei de unicitate (iniţiale). la 0=τ → t ; θ init= finiini tt −==θ
inif0 tCtt =+==τ → C inifini tt θ=−=
τ
ρα
θθ⋅
⋅⋅⋅
−⋅= p
cVS
ini e → ( )τ
ρα
⋅⋅⋅⋅
−⋅−+= p
cVS
finif etttt [ºC]
Remarcă: Temperatura are o variaţie exponenţial descrescătoare.
Ghiaus A.-G. 2
-
Transferul de căldură - Curs Cap. 2: Conducţia căldurii în regim nestaţionar
Se defineşte temperatura adimensională, θ , ca raportul dintre θ şi θ : ini
fini
f
ini tttt−
−==
θθ
θ
τ
ρα
θ⋅
⋅⋅⋅
−= p
cVS
e [-]
Fig. 2.87: Distribuţia temperaturii
Cazul corpului care se încălzeşte
Ipoteze: ρ ( )tf,,c, p ≠αλ t ( )τt= t fini tt
-
Transferul de căldură - Curs Cap. 2: Conducţia căldurii în regim nestaţionar
θατθ
ρ ⋅⋅−=⋅⋅⋅ SddcV p → τρ
αθθ d
cVSd
p⋅
⋅⋅⋅
−=
ClncV
Sln +⋅⋅⋅⋅
−= τρα
θp
→ τ
ρα
⋅⋅⋅⋅
−⋅= p
cVS
eCθ
τρα
⋅⋅⋅⋅
−⋅+= p
cVS
f eCtt [ºC]
Remarcă: Câmpul de temperaturi are aceeaşi expresie atât la încălzirea cât şi la răcirea corpului.
Soluţia particulară a câmpului de temperaturi şi constanta C se determină din impunerea condiţiei de unicitate (iniţiale). la 0=τ → t ; θ init= finiini tt −==θ
inif0 tCtt =+==τ → C inifini tt θ=−=
τ
ρα
θθ⋅
⋅⋅⋅
−⋅= p
cVS
ini e → ( )τ
ρα
⋅⋅⋅⋅
−⋅−+= p
cVS
finif etttt
( )τ
ρα
⋅⋅⋅⋅
−⋅−−= p
cVS
iniff etttt [ºC]
Remarcă: Temperatura are o variaţie exponenţial crescătoare.
Se defineşte temperatura adimensională, θ , ca raportul dintre θ şi θ : ini
inif
f
f tttt
−
−=
ini
f
ini tttt−
−==
θθ
θ
τ
ρα
θ⋅
⋅⋅⋅
−= p
cVS
e [-]
Fig. 2.89: Distribuţia temperaturii
Ghiaus A.-G. 4
-
Transferul de căldură - Curs Cap. 2: Conducţia căldurii în regim nestaţionar
Criteriile adimensionale Fourier şi Biot
Se definesc: - difuzivitatea termică, , raportul între conductivitatea termică şi produsul dintre densitate şi căldură specifică la presiune constantă:
a
pca
⋅=ρλ [m2/s]
- lungimea caracteristică, l , raportul dintre volumul şi suprafaţa corpului: c
SVlc = [m]
- criteriul Fourier, , raportul între produsul dintre difuzivitatea termică şi timp şi lungimea caracteristică la pătrat:
Fo
2cl
aFo τ⋅= [-]
- criteriul Biot, , raportul între produsul dintre coeficientul de convecţie şi lungimea caracteristică şi conductivitatea termică:
Bi
λα clBi ⋅= [-]
Observaţie: Din punct de vedere fizic, criteriul Biot reprezintă raportul dintre rezistenţa termică conductivă (internă) şi rezistenţa termică convectivă (la suprafaţa corpului).
cvcdc
RR
1lBi ==αλ
Rezultă:
SV
VS
cSV
VS
cVS
cVS
2
2
ppp⋅⋅⋅⋅
⋅=⋅⋅⋅⋅
⋅⋅⋅
=⋅⋅⋅⋅
λα
τρλ
λλ
τρα
τρα
FoBill
acV
S c2cp
⋅=⋅
⋅⋅
=⋅⋅⋅⋅
λατ
τρα
FoBie ⋅−=θ [-]
Remarcă: Pentru valori mici ale criteriului Biot ( ), rezistenţa termică conductivă este mică în raport cu cea convectivă iar temperatura în interiorul corpului ajunge rapid la valoarea temperaturii suprafeţei.
1,0Bi <
Concluzie: Corpurile cu reziztenţă termică internă neglijabilă sunt caracterizate de valori mici ale criteriului Biot.
Ghiaus A.-G. 5
-
Transferul de căldură - Curs Cap. 2: Conducţia căldurii în regim nestaţionar
Corpuri solicitate termic simetric
Placa plană
Se consideră o placă plană omogenă şi izotropă cu grosimea mult mai mică decât celelalte două dimensiuni, fără izvoare interioare de căldură, care se imersează instantaneu într-un mediu fluid cu temperatura mai mică decât cea iniţială a plăcii.
Ipoteze: t = ( )τ,xt δδ ≤≤− x 0qv =& t fini tt ≥≥
22
2
xdtdt =∇
Notaţii: ftt −=θ
Fig. 2.90: Schiţa plăcii Determinarea soluţiei generale a câmpului de temperaturi:
2
2
xtat
∂
∂⋅=
∂∂τ
→ 22
xa
∂
∂⋅=
∂∂ θτθ
Se aplică metoda separării variabilelor:
( ) ( ) (ττθ TxX,x ⋅= )
2
2
xdXdTa
dTdX ⋅⋅=⋅τ
→ 222
mxdXd
X1
dTd
Ta1
−=⋅=⋅⋅ τ
Observaţie: Constanta m nu poate lua valoarea zero. Dacă rezultă 0m =
, 0t =∂∂ τ şi deci conducţia are loc în regim staţionar. 0dTd =τ
Ghiaus A.-G. 6
-
Transferul de căldură - Curs Cap. 2: Conducţia căldurii în regim nestaţionar
2md
TdTa
1−=⋅
⋅ τ → τdma
TTd 2 ⋅⋅−= → T τ⋅⋅−⋅=
2ma1 eC
22
2m
xdXd
X1
−=⋅ → 0XmxdXd 22
2=⋅+
( ) ( )xmcosCxmsinCX 32 ⋅⋅+⋅⋅=
( ) ( )[ ]xmcosCxmsinCeC 32ma12
⋅⋅+⋅⋅⋅⋅= ⋅⋅− τθ
( ) ([ ]xmcosCxmsinCeCtt 32ma1f2
⋅⋅+⋅⋅⋅⋅+= ⋅⋅− τ ) [ºC] Soluţia particulară a câmpului de temperaturi şi constantele C , C şi C se determină din impunerea condiţiilor de unicitate (simetrie, la limită şi iniţiale).
1 2 3
la 0x = → 0xt=
∂∂ → 0
x=
∂∂θ
la δ=x → ( )fttxt
−⋅=∂∂
⋅− αλ → θλαθ⋅−=
∂∂
x
la 0=τ → t ; θ init= finiini tt −==θ
( ) ( )( ) 0xmsinCxmcosCmeCx 0x
32ma
10x
2=⋅⋅−⋅⋅⋅⋅⋅=
∂∂
=
⋅⋅−
=
τθ
0emCC2ma
21 =⋅⋅⋅⋅⋅− τ → 0C
0C0m
21
=⇒
≠≠
( ) ( )xmcoseCxmcosCeC22 ma
43ma
1 ⋅⋅⋅=⋅⋅⋅⋅=⋅⋅−⋅⋅− ττθ
( )( )δδ
τ
δθ
λαθ
==
⋅⋅⋅−
=⋅−=⋅−⋅⋅⋅=
∂∂
xx
ma4
xxmsinmeC
x2
( ) ( )δλα
δ ττ ⋅⋅⋅⋅−=⋅⋅⋅⋅− ⋅⋅−⋅⋅− mcoseCmsineCm22 ma
4ma
4
( )Bi
mmmmctg δ
λδαδ
αλ
δ⋅
=⋅⋅
=⋅
=⋅
Ghiaus A.-G. 7
-
Transferul de căldură - Curs Cap. 2: Conducţia căldurii în regim nestaţionar
Se notează cu produsul dintre şi δ : µ m δµ ⋅= m
µµ ⋅=Bi1ctg → ( )Bif=µ
( ) ini0
ma40 xmcoseC
2θθ
τ
ττ =⋅⋅⋅=
=
⋅⋅−=
( ) ini4 xmcosC θ=⋅⋅ → ( )xmcosini
4 ⋅=
θC
( ) ( )xmcose2ma ⋅⋅⋅⋅− τ
xmcosini ⋅⋅
=θ
θ
θθ ⋅−⋅= maini e
τ⋅2
2µ⋅2
a
ini e δτ
θθ
⋅−
⋅=
Foini e
⋅−⋅=θθ
inif tttt −+=
( )Bif
( ) ( )BifFof e ⋅−⋅ [ºC] Fig. 2.91: Distribuţia temperaturii τ 00123 =>>> τττ În calculele inginereşti se utilizează temperatura adimensională θ , care se determină cu ajutorul nomogramelor în funcţie de criteriile Biot şi Fourier.
( )BifFo
f
f et
⋅−=iniini t
tt−
−==
θθ
θ
( )Fo,Bif p=θ
Observaţie: Temperatura adimensională este în scară logaritmică iar criteriul Fourier în scară liniară cu pas variabil.
Fig. 2.92: Nomogramă pentru ionale determinarea temperaturii adimens
Ghiaus A.-G. 8
-
Transferul de căldură - Curs Cap. 2: Conducţia căldurii în regim nestaţionar
Cilindrul plin
Se consideră un cilindru plin omogen şi izotrop, cu diametrul mult mai
Ipoteze:
mic decât lungimea sa, fără izvoare interioare de căldură care se imersează instantaneu într-un mediu fluid cu temperatura mai mică decât cea iniţială a cilindrului.
( )τ,rtt = 0 Rr ≤≤ q 0v =& t ≥ fini tt≥
⋅⋅=∇
rdtdr
rdd
r1t2
Notaţii:
Fig. 2.93: Schiţa cilindrului
Determinarea soluţiei generale a câmpului de temperaturi:
ftt −=θ
∂∂⋅+
∂
∂⋅=
∂∂⋅
∂∂
⋅⋅=∂∂
rt
r1
rta
rtr
rr1at 2
2
τ →
∂∂⋅+
∂
∂⋅=
∂∂
rr1
ra 2
2 θθτθ
Se aplică metoda separării variabilelor:
)
( ) ( ) (ττθ TrR,r ⋅=
⋅⋅+⋅⋅=⋅
rdRd
r1T
rdRdTa
dTdR 2
2
τ → 22
2m
rdRd
r1
rdRd
R1
dTd
Ta1
−=
⋅+⋅=⋅
⋅ τ
2m
dTd
Ta1
−=⋅⋅ τ
→ τdmaTTd 2 ⋅⋅−= →
τ⋅⋅−⋅=2ma
1 eCT
22
2m
rdRd
r1
rdRd
R1
−=
⋅+⋅ → 0Rm
rdRd
r1
rdRd 22
2=⋅+⋅+
Ghiaus A.-G. 9
-
Transferul de căldură - Curs Cap. 2: Conducţia căldurii în regim nestaţionar
Soluţia ecuaţiei diferenţiale este o funcţie de tip Bessel de variabilele şi :
) [ºC] Soluţia particulară a câmpului de temperaturi ş , şi cele ale funcţiei Bessel se determină din impunerea cond unicitate (simetrie, la limită şi iniţiale).
m r
( )ma2 ⋅⋅− τ
( )r,mfR B=
(
r,mfeC B1 ⋅⋅=θ
i constantele r,mfeCtt B
ma1f
2⋅⋅+= ⋅⋅− τ
iţiilor de1C m
la 0r = → 0rt=
∂∂ → 0
r=
∂∂θ
fr la → Rr = ( )ttt −⋅=
∂∂
⋅− αλ θλαθ⋅−=
∂∂
r →
la → ; Soluţia particulară are o formă semănătoare cu cea de la placa plană:
finif tttt −+=
În calculele inginereşti se utilizează temperatura adimensional
0=τ initt = finiini tt −==θθ
Fig. 2.94: Distribuţia temperaturii 00123 =>>> ττττ
a
( )BifFoini e
⋅−⋅= θθ
( ) ( )BifFoe ⋅−⋅ [ºC]
ă
de criteriile Biot şi Fourier.
( )BifFofini
f
inie
tttt ⋅−=−
−==
θθ
θ
θ , care se etermină cu ajutorul nomogramelor în funcţie d
( )Fo,Bifc=θ
Fig. 2.95: Nomogramă pentru determinarea temperaturii adimensionale
Ghiaus A.-G. 10
-
Transferul de căldură - Curs Cap. 2: Conducţia căldurii în regim nestaţionar
Sfera plină Se consideră o sferă plină omogenă şi izotropă, fără izvoare interioare de căldură, care este în contact direc emperatură mai scăzută. t cu un fluid cu t
Ipoteze: ( )τ
,rtt = Rr0 ≤≤
0q =&
1∇
v tt fini t ≥≥
r( )tr
dd
rt 2
22 ⋅⋅=
Notaţii: θ
Determinarea soluţiei generale a câmpului de temp
Fig. 2.96: Schiţa sferei
ftt −=
eraturi:
∂∂ rrrrr
22
∂∂⋅+
∂ rr2
r 22 θθ
:
( )
∂∂⋅+
∂⋅=⋅
∂⋅⋅=
∂∂ t2tatr1at 22τ
→ ∂⋅=
∂∂ aτθ
Se aplică metoda separării variabilelor
)( ) ( ) (ττθ TrR,r ⋅=
⋅⋅+⋅⋅=⋅rdRd
r2T
rdRdTa
dTdR 2τ
222
mrdRd
r2
rdRd
R1
dTd
Ta1
−=
⋅+⋅=⋅
⋅ τ
a−
2 →
2md
TdTa
1−=⋅
⋅ τ → τdm
TTd 2 ⋅⋅= τ⋅⋅−⋅=
2ma1 eCT
rdr=
⋅rdr2
⋅+
→
22
2mRd2
rdRd
R1
−
+⋅ 0RmRd2
rdRd 22 =⋅+ →
Soluţia ecuaţiei diferenţiale este o funcţie de tip Bessel de variabilele şi :
) [ºC]
m r
ma 2 ⋅⋅− τ
( )r,mfR B=
(
( )r,mfeC B1 ⋅⋅=θ
r,mfeCtt Bma
1f2
⋅⋅+= ⋅⋅− τ
Ghiaus A.-G. 11
-
Transferul de căldură - Curs Cap. 2: Conducţia căldurii în regim nestaţionar
Soluţia particulară a câmpului de temperaturi ş , şi cele ale funcţiei Bessel se determină din impunerea condiţiilor de unicitate (simetrie, la limită şi iniţiale).
i constantele 1C m
la 0r = → 0rt=
∂∂ → 0
r=
∂∂θ
la Rr = → − αr
=τ =θ
( )fttt −⋅=∂∂
⋅λ θλαθ⋅−=
∂∂
r
Soluţia particular
→
la → ; ă are o formă asemănătoare cu cea de la cilindrul plin:
Fo⋅−
finif tttt −+=
Remarcă
0 initt = finiini tt −=θ
Fig. 2.97: Distribuţia temperaturii 0ini0123 ==>>> τττττ
( )Bifini e⋅= θθ
( ) ( )BifFoe ⋅−⋅ [ºC]
∞→τ
În calculele in
: După un timp suficient de lung ( ), temperatura din interiorul corpului devine constantă şi egală cu temperatura fluidului.
ginereşti se utilizează temperatura adimensional
ă
fu e de criteriile Biot şi Fourier.
( )BifFofini
f
inie
tttt ⋅−=−
−==
θθ
θ
θ , care se determină cu ajutorul nomogramelor în
ncţi
( )Fo,Bifs=θ
Fig. 2.98: Nomogramă pentru determinarea temperaturii adimensionale
Observaţie: Temperatura adimensională este în scară logaritmică iar as variabil. criteriul Fourier în scară liniară cu p
Ghiaus A.-G. 12
-
Transferul de căldură - Curs Cap. 2: Conducţia căldurii în regim nestaţionar
Metoda numerică a diferenţelor finite
rezintă o distribuţie c ecuaţie cu
iferenţe finite care are soluţii numai în puncte discrete şi numai la anumite
Metoda constă în înlocuirea ecuaţiei diferenţiale, care rep
ontinuă a temperaturii atât în spaţiu cât şi în timp, cu o dmomente de timp.
Fig. 2.99: Reţea nodală spaţiu - timp
τ∆τ
p1p ttt −=
∂∂ +
( )2i1i
2
2
xt2t
xt
∆+ +⋅−=
∂
∂
1− it
Metoda explicită de calcul Temperaturta unui nod la pasul de timp rmător se exprimă în funcţie de temperaturile nodului respectiv şi a nodurilor vecinate la timpul curent.
uîn
pppp1pi tt2ttt+ +⋅−−
( )21ii1ii
xa
∆τ∆−+⋅=
p
( )( )
( )pii2
p1i
p1i2
1pi ttx
a2ttx
at +⋅⋅⋅−+⋅⋅= −++
∆
τ∆
∆
τ∆
( ) ( ) pip 1ip 1i1pi tFo21ttFot ⋅⋅−++⋅= −++
( ) ( ) ττττ∆τ i1i1ii tFo21ttFot ⋅⋅−++⋅= −++
( )2xaFo∆
τ∆⋅= unde Fo reprezintă criteriul Fourier:
Ghiaus A.-G. 13
-
Transferul de căldură - Curs Cap. 2: Conducţia căldurii în regim nestaţionar
În acest mod se calculează, pas cu pas, temperaturile nodale începând de ală. rgenţă a sol ţiei este:
la valorile iniţiale şi până la starea fin Condiţia de stabilitate şi conve u
0Fo21 ≥− → 1Fo ≤ 2
2 Pentru 1Fo = rezultă: ttt 1i1i
τττ∆τ −++ +=
2 i Alegerea incremenţilor (paşilor) reţelei se face prin impunerea
sp ţ lcularea celui de ti p din condiţia de stabilitate şi onvergenţă:
incrementului a ial x∆ şi ca mc
( )a2x 2∆
τ∆ ≤
Observaţie: În cazul propagării bi-direcţionale, condiţia de stabilitate este
41Fo ≤ , iar în cazul propagării tri-dimensionale 61Fo ≤
Metoda implicită de calcul Derivatele spaţiale ale temperaturii se ă la pasul de timp următor.
.
calculeaz
( )2x∆
1p1i
1pi
1p1i
pi
1pi tt2ta
tt +
τ∆
+−
+++
+−⋅=
−
( ) pi1p 1i1pi1p 1i1pi ttt2tFot =+−⋅− +−++++
ilă
Rezultă un sistem de n ecuaţii cu n necunoscute , care poate fi rezolvat cu metoda relaxării, metoda matricia sau metoda Gauss-
eidel.
)n,,2,1i(t 1p L=+
Remarcă: Metoda implicită nu mai impune con i convergenţă.
Sdiţii de stabilitate ş
Formula generalizată de calcul
ττ∆τ + ( ) ( ) ( )τ∆ττ∆ττ∆ττττ ββ +−+++−+ +−⋅−⋅++−⋅⋅=− 1i1i1i1ii1iii tt2t1Fott2tFott
- rezultă metoda implicită; - rezultă metoda explicită;
-
pt. 0=β pt. 1=βpt. 21=β rezultă metoda Crank-Nicholson.
Ghiaus A.-G. 14