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Calculo de coeficientes de transferencia
Dr. Rogelio Cuevas García 1
El calculo de los coeficientes de transferencia de masa seprefiere en función de números adimensionales. Eningeniería de reactores heterogéneos, considerando l0 y v0 lalongitud y velocidad característica del sistema, los máscomunes son:comunes son:
El número de Reynolds
El número de Schmidt
0 0Re ó en un lecho empacado Re= Pl v d Gρμ μ
=
Sc μ=
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El número de Schmidt
El número de SherwoodD
Scρ
0 ; en un reactor de lecho fijo DC mk l kSh Sh
Gρ
= =
2
Nusselt 0
T
hlNuk
=
Prandtl
Lewis
Pr P
T
Ckμ
=
/ /Sc; Le=Pr / /
AB AB
AB P AB P
D DkLeD C D C K
ν μραρ ν α μ
= = = =
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Factores j 1/3 1/3
Sh Nu = ; ReSc Re PrD Hj j =
Anteriormente, se definió el flujo molar causado por unfenómeno puramente difusivo, utilizando la ley de Fickcomo:como:
O cuando nos referimos a una dimensión
( )j mj jJ D C= ∇
dCj= -Ddy
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Donde este factor JA[=] mol/(tiempo*área). Este factor sedetermina experimentalmente. Cuando existe unadiferencia de concentraciones entre dos localizaciones 1 y2 se define como
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Que representa la definición más simple del coeficiente detransferencia kmA ([=] longitud/tiempo).
1 2( )A m m A AJ k a C C= −
A su vez el coeficiente de transferencia de masa se define através del número de Sherwood:
Donde l0, es una longitud característica.
00
velocidad de transferencia de masa por flujo convectivovelocidad de transferencia de masa por difusión
mAl
A
k lShD
= =
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Existen bastantes correlaciones experimentales basadas en elSh y entonces con este número es posible calcular kmA.
• Para una placa plana de longitud L y ReL<105
En este caso la definición del número de Reynolds (Re) ySchmidt (Sc) es respectivamente:
Cuando Re>105
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Cua do e 0
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• Flujo sobre una esfera (gotas de líquido, burbujas de gas,partículas pequeñas de sólidos). La longitud característica seconvierte en el diámetro (D).( )
Donde ReDuDμ
=
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Conforme el diámetro de la partícula se hace pequeño, el límitees Sh=2. Situación que corresponde a una esfera rodeada porlíquido estancado.
• Flujo a través de un tubo de diámetro D• Flujo a través de un tubo de diámetro D
Si ReD<2100 Sh=8/3
Ecuación valida a una distancia dentro del tubosuficiente para que el flujo laminar se desarrollecompletamente.
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Si ReD>2100
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• (1) Gamson et al. y Wilkeand Hougen
• (2) Taecker and Hougen• (3) McCune and Wiihelm• (4): Ishino and Otake. • (5) Bar Ilan and Resnick.• (6) De Acetis and Thodos• (7) Bradrhaw and Bennett • (8) Hougen, Yoshida,
Ramasnlami, and Hougen(esferas; ε = 0.37).
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Datos experimentales del coeficiente de transferencia de masa contra Re
• Partículas en un lecho empacado. En el cálculo de reactoresde lecho empacado,
ík ρ
Para esta geometría en particular
Existen varias correlaciones; pero una de las más usuales esla propuesta por Dwivedli y Upadhai; porque es la que Smithutiliza en su libro de texto.
mkShGρ
=
( ) 0.4070.458 Re ; Re= PD
d Gj −=
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A vez,
( )Re ; ReDB
jε μ
( )2/3 ; D
mD
t
aj Sh Sc Sca
μρ
⎛ ⎞= =⎜ ⎟
⎝ ⎠
6
P l t t l di i t d t i k tPor lo tanto el procedimiento para determinar km en estecaso seria:
1) Buscar o evaluar el valor del coeficiente de difusión(D).
2) Calcular el número de Schmidt Sc y el Re3) Evaluar el valor de jD utilizando el Re.4) Utili d l j l l l ú d Sh
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4) Utilizando el jD calcular el número de Sh.5) Del Sh determinar km(am)
Transferencia de calorDado que la radiación no es importante hasta ~500 °C, el calor
que se transfiere en condiciones de flujo convectivo es
D d A á d t f i( )SQ hA T T= −
Donde A= área de transferencia yh=coeficiente de transferencia de calor. Estecoeficiente se define con el número de Nusselt
kT es la conductividad térmica del fluido.Resulta que para gases el Sh=Nu; porque el número de Lewis
lT
hlNuk
=
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Resulta que para gases el Sh Nu; porque el número de Lewis(Le)
De donde es posible substituir el Sh por el Nu para calcular kT.
Difusividad térmica 1Pr Difusividad masicaScLe = = =
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Transferencia de calor entre un fluido y las particulas. (1) Gamson et al. Y Wilkeand Hougen. (2) Baumeister and BennettBaumeister and Bennett (a) for dt/dp>20, (b) correlación promedio(3) Glaser and Thodos. (4) de Acetis and Thados(5) Sen Gupta and Thadas(6) Handley and Heggs (ε = 0.37).G.E. Froment, K.E. Bishop, Chemical Reactor analysis
El coeficiente de calor también puede correlacionarse con el número de Re de acuerdo a:
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2/3PrfH
P
hj
c G=
and design, 2nd ed. 1979
Factores de efectividad no isotérmicosPara determinar el efecto de la temperatura en el factor de efectividad; procedemos de la siguiente manera: Para una reacción de orden n:reacción de orden n:
La situación que se presenta es:
0
Rη=R 0 0 0 0
nnS S S S
n
k C k Ck C k C
⎛ ⎞ ⎛ ⎞= = ⎜ ⎟ ⎜ ⎟
⎝ ⎠ ⎝ ⎠
Reacción exotérmica
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Para determinar la relación (k/ks) AE−
⎡ ⎤ ⎡ ⎤⎡ ⎤ ⎛ ⎞ ⎛ ⎞ ⎛ ⎞
Definiendo la temperatura adimensional
0
0 0
0 0 0 00
1 1exp exp exp 1
S
A
RTS A A A A
ES S SRT
k A e TE E E Ek RT RT R T T RT T
A e−
⎡ ⎤ ⎡ ⎤⎡ ⎤ ⎛ ⎞ ⎛ ⎞ ⎛ ⎞⎛ ⎞= = − + = − = −⎢ ⎥ ⎢ ⎥⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎢ ⎥ ⎝ ⎠⎣ ⎦ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠ ⎝ ⎠⎣ ⎦ ⎣ ⎦
* STTT
=
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0T
0 0
1exp 1
*S Ak Ek RT T
⎡ ⎤⎛ ⎞ ⎛ ⎞= −⎢ ⎥⎜ ⎟⎜ ⎟⎝ ⎠⎝ ⎠⎣ ⎦
Para determinar la relación CS/C0, se utiliza el hecho de que en estado estable la velocidad de transferencia de masa es igual a la reacción química:
( ) ( )
( ) ( ) ( )
( )
0 0
00 0
( ) R R ;
R R R ; ;
R1 1
m m S A A m m m m S
m m A Am m S m m A S
m m m m
AS
k a C C k a C k a C
k a Ck a C k a C C C
k a k a
C D
− = − − = −
− − −= − − = = −
−
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( )0
0 0
1 1AS
m m
DaC k a C
η= − = −
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E l ió i i lEn la ecuación original:
⎡ ⎤⎛ ⎞⎛ ⎞= −⎢ ⎥⎜ ⎟⎜ ⎟⎝ ⎠⎝ ⎠⎣ ⎦0 0
1exp 1
*S Ak Ek RT T
00
1SC DaC
η= −
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⎝ ⎠⎝ ⎠⎣ ⎦0 0 0
( )η⎧ ⎫⎡ ⎤⎛ ⎞⎛ ⎞ ⎛ ⎞⎪ ⎪⎛ ⎞= = − −⎨ ⎬⎢ ⎥⎜ ⎟⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎜ ⎟
⎝ ⎠⎝ ⎠⎝ ⎠ ⎝ ⎠⎪ ⎪⎣ ⎦⎩ ⎭η 0
0 0 0
1exp 1 1
*
nnS S Ak C E
Dak C RT T
Ahora el problema es determinar T*Calor disipado=calor generado por la reacciónCa o d s pado ca o ge e ado po a eacc ó
Dividiendo ambos lados de la ecuación entre T0.
( ) ( )( )( )( )
− = −Δ
−Δ− =
A
A
-R ;
-R0
0
,
,
S R S
R SS
ha T T H T C
H T CT T
ha
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( )( )( )
( )( )( )
−Δ Δ− = = −A A-R -R
; 0 0 0 0
, ,1 1R S R SS S
H T C H T CT TT ha T T ha T
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Si no existen datos para determinar el valor de h, se utilizanlos factores j; porque en las condiciones en que operanlos reactores de lecho fijo:los reactores de lecho fijo:
JD=JH
;
2 23 3
2
Prg
X X
k Sc hv v Cpρ
=
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D
H
JJ
32
3
2 2
3 3
PrPr
1X
g
X
hv Cp h
Cpk Sc Sc
v
ρρ
= = =
( )( )( ) ρ
Δ ⎛ ⎞= = − • =⎜ ⎟
⎝ ⎠
A-R23
02
0 0 0 3
, Pr* 1 R SS
m
H T CT C hT
T ha T C CpkSc
( )( )ρ
− ⎛ ⎞−Δ ⎛ ⎞+ ⎜ ⎟⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎝ ⎠
A-R =
23
0
0 0
,1
PrSR
m m
T CH C ScT Cp k a C
* 1T Daβ η= + •Donde
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1T Daβ η+
Para gases Le=1 0
20 3
1HCcpT
Leβ
ρ−Δ
=
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( )η⎛ ⎞⎡ ⎤⎛ ⎞⎛ ⎞= − − − =⎜ ⎟⎢ ⎥⎜ ⎟⎜ ⎟⎜ ⎟⎝ ⎠⎝ ⎠⎣ ⎦
Rη=R 0
1exp 1 1
*
nAE DaRT T
( )
( )ηβ η
⎢ ⎥⎜ ⎟⎜ ⎟⎜ ⎟⎝ ⎠⎝ ⎠⎣ ⎦⎝ ⎠⎡ ⎤⎛ ⎞⎛ ⎞
= − − −⎢ ⎥⎜ ⎟⎜ ⎟+ •⎝ ⎠⎝ ⎠⎣ ⎦
0R
00
00
*
1exp 1 1
1
nA
RT T
EDa
RT Da
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• 1. Cuando domina la reacción química. (La velocidad detransferencia de masa es alta, Da0→0)
( )ηβ η
⎡ ⎤⎛ ⎞⎛ ⎞= − − −⎢ ⎥⎜ ⎟⎜ ⎟+ •⎝ ⎠⎝ ⎠⎣ ⎦
Rη=R 0
1exp 1 1
1
nAE DaRT Da
• 2. Cuando controla la transferencia de materia, Da0 alcanzavalores altos. Esto implica que:
( )
( ) ( )
β η
η
+ •⎝ ⎠⎝ ⎠⎣ ⎦
≈ − ≈ ≈
0R
0
0
1
exp(0) 1 exp(0) 1 1n n
RT Da
Da
( )1 0n
Daη− →
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Teniendo en cuenta el orden de reacción (n) en la ecuaciónanterior, resulta que para ordenes mayores la limitacióncausada por los problemas de transferencia de masa es mayor:
( )01 0Daη →
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• 3. Se presenta una zona con comportamiento interesante enla zona intermedia, En la definición de T* se tienen dosfunciones.
−Δ 0HC
• Al principio (conforme aumenta Da0) predomina la funciónexponencial y entonces el valor de η depende del calor dereacción
( )ηβ η
⎡ ⎤⎛ ⎞⎛ ⎞= − − −⎢ ⎥⎜ ⎟⎜ ⎟+ •⎝ ⎠⎝ ⎠⎣ ⎦
η 00
1exp 1 1
1
nAE DaRT Da
βρ
Δ= 0
0
HCcpT
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• Si la reacción es exotérmica, esto implica que ΔHR>0, β tambiénes positivo y T*>1, lo cual implica que TS>T0. lo cual acelera lavelocidad de reacción y el factor de efectividad es η>1
Para una reacción endotérmica ΔHR es positivo; β es negativo,
β η
β η+ • ≤ ⇒ ≥
+ •1
1 1 11
DaDa
Entonces
Y finalmente
β η+ •1 Da
β η− ≥
+ •1
1 01 Da
⎡ ⎤⎛ ⎞⎛ ⎞− − ≤⎢ ⎥⎜ ⎟⎜ ⎟
1exp 1 1AE
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Y finalmente
Lo que indica que el factor de efectividad cae bastante rapido.
β η≤⎢ ⎥⎜ ⎟⎜ ⎟+ •⎝ ⎠⎝ ⎠⎣ ⎦0
exp 1 11RT Da
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• Para una reacción exotérmica
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