Calculo Estructural Alcantarilla8+200
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Transcript of Calculo Estructural Alcantarilla8+200
MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE PITIPO
"CONSTRUCCION CARRETERA BATANGRANDE - MAYASCONG"
DISEÑO DE ALCANTARILLASALCANTARILLA TIPICA 1.00 M X 1.00 M
HL-93
14.52 Tn 14.52 Tn
0.75 δ = 1,500.00 Kg/m3 0.05
0.20 1.00 0.20 Ws = 6378.00 kg/ml
0.20 Ps= 174.83 kg/m
1.00 1.20
0.20
Pi= 774.23 kg/m Pi= 774.23 kg/m
1.20
Ws = 7711.57 kg/ml
1.40
A. METRADO DE CARGAS ASUMIENDO ESPESOR DE 0.20 M
A.1 CARGAS SOBRE LA LOSA SUPERIOR (ws)
- Peso propio de losa
Ancho 1.00 m
Largo 1.00 m
Espesor 0.20 m
P. concreto 2,400.00 Kg/m3
PL = 480.00 kg/ml
- Peso del terreno
Largo 1.00 m
Altura 0.05 m
Ancho 1.40 m
P. Suelo 1,500.00 Kg/m3
Pt = 105.00 kg/ml
- Carga viva
Se considera la carga maxima de un camion HL93 cuyo peso de las ruedas
es de 3.62 Tn y 14.52 Tn
Peso = 14.52 Tn
Conociendose que la carga transmitida por cada rueda es de 0.40 P, es decir
0.40P = 5.81 Tn
El efecto en carga uniformemente distribuida equivale a :
w = 4,840.00 kg/m
Para el tipo de Tren HL-93 se adicionara una sobrecarga equivalente a 0.953 Tn/m, por sobrecarga en los vehiculos
w1= 953.00 Kg/m
La carga total (ws) sobre la losa superior sera:
ws= 6,378.00 kg/ml
A.2 CALCULO DE LOSA INFERIOR (wi)
- Peso de la estructura (Pe)
Ancho 1 1.40 m
Ancho 2 1.40 m
Area 1 1.96 m2
Ancho 3 1.00 m
Ancho 4 1.00 m
Area 2 1.00 m2
Area Neta 0.96 m2
Peso concreto 2,400.00 kg/m3
Pe= 2,304.00 kg
- Peso debido al relleno (Pr)
Ancho 1.20 m
Altura 0.75 m
Peso relleno 1,500.00 kg/m3
Pr= 1,350.00 Kg
- Carga Viva (D) D= 7,142.20 Kg
- Carga Total (Pt) Pt= 10,796.20 Kg
- Carga Reaccionante del terreno (wi)
wi= 7,711.57 kg/m
A.3 CARGAS SOBRE LAS PAREDES
Son las provenientes de los empujes sobre los muros verticales (Ps) en la parte superior y (Pi) en la parte inferior:
Ps= Cpa x δ x hs Cpa= (1-Sen 30º / 1+ Sen 30º)
Cpa= 0.33 (Para angulo 30º)
Donde:
Cpa = 0.33
δ = 1,500.00 kg/m3
hs = 0.35 m
Ps = 174.83 kg/m
Pi= Cpa x δ x hi
hi = 1.55 m
Ancho = 1.00 m
Pi = 774.23 kg/m
B. CALCULO DE LOS MOMENTOS DE EMPOTRAMIENTO
B.1 LOSA SUPERIOR (Ms)
Ms = 765.00 kg-m
B.2 LOSA INFERIOR (Mi)
Mi = 925.00 kg-m
B.3 EN PAREDES LATERALES
a) NUDO SUPERIOR (MLs)
MLs = 50.00 kg-m
b) NUDO INFERIOR (MLi)
MLs = 64.00 kg-m
MLi =
C. CALCULO DE LOS COEFICIENTES DE DISTRIBUCION SEGÚN HARDY CROSS
Siendo:
I2 = I1 K es relativo
K1 = K2 = 1
C1 = K1 / (K1 + K2)
C1 = 0.5
C2 = K1 / ( K1 + K2)
C2 = 0.5
D. DISTRIBUCION DE MOMENTOS SEGÚN HARDY CROSS
El calculo de Momentos por el Metodo Iterativo de Cross se adjunta en el anexo Nº1
Ms=±wL2
12
M LS=P s∗L
2
12+ L
2
30(Pi−Ps )
M Li=P s∗L
2
12+ L
2
20(P i−P s)
K i=I iL2
E. CALCULO DE MOMENTOS FINALES EN CADA NUDO
MAB = 393.00 kg-m
MAD = -388.00 kg-m
MBA = -387.00 kg-m
MBC = 384.00 kg-m
MCB = -511.00 kg-m
MCD = 511.00 kg-m
MDC = -516.00 kg-m
MDA = 510.00 kg-m
Dada la simetria de las cargas se tiene que el promedio de los momentos en los extremos de cada elemento es:
MAB = -MBA = 391.00 kg-m
MBC = -MAD = 391.00 kg-m
MCD = -MDC = 513.50 kg-m
MDA = -MDC = 513.50 kg-m
391.00 kg-m 391.00 kg-m
513.50 kg-m 513.50 kg-m
F. CALCULO DE MOMENTOS ISOSTATICOS (M')
M'AB = 1148.00 kg-m
M'DC = 1388.00 kg-m
- Calculo de los momentos positivos en el centro de los tramos
(+) MAB = 757.00 kg-m
(+) MDC = 874.50 kg-m
- Calculo de los momentos maximos a lo largop de los tramos verticales AD y BC
El analisis estatico de estos tramos nos plantea lo siguiente:
Wfinal= 774 kg/ml
Winicial2 = 599 kg/ml
Winicial1 = 175 kg/ml
M bc= 391.00 kg-m M cb= -513.50 kg-m
X
0.40
0.60
1.20
Rb = 225.00 kg RC
R' B= 105.00 kg
Winicial2= 360.00 kg/ml
R'' B= 120.00 kg
- Ecuacion General de Momentos en una seccion "x"
D C
BA
M 'AB=Ws∗L2
8
Mx=M+R 'B x+R ''B x−w1x2
2−12w2 x ( x3 )
R'B=W 1∗L2
M 'AB(+)=M 'AB−M AB
Mx = 0.468-0.468+0.133X+0.152X-0.221X´2/2-0.106X´3/6
- Calculo de la posicion del Momento maximo
Esto sucede cuando la condicion del cortante es cero, y a su vez se considera que la derivada del Momento flector es el Cortante
dM(x)/d(x) = 0.285-0.221x-0.053x2 = 0 53 221 -285
x = 1.03 m A B C
- Calculo del Momento Maximo (Mmax)
Mmax = -75.19 kg-m
Mprom= 452.25 kg-m
Siendo el momento en el centro:
M bc= 391.00 kg-m
-75.19 kg-m M cb= -513.50 kg-m
527.44 kg-m
1.03 m
El Momento en la losa superior es: M= 757.00 kg-m
M bc= 391.00 kg-m
1265.50 kg-m
M= 757.00 kg-m
El Momento en la losa inferior es: M= 874.50 kg-m
M cb= -513.50 kg-m
G. EL DIAGRAMA DE MOMENTOS FLECTORES
MA= 391.00 kg-m MB= 391.00 kg-m
757.00 kg-m
52
7.4
4 k
g-m
52
7.4
4 k
g-m
874.50 kg-m
MC= 513.50 kg-m MD= 513.50 kg-m
H. DIAGRAMA DE FUERZAS CORTANTES
Calculo del corte en el elmento vertical
De la ecuacion del corte para diferentes valores
dM(x)/d(x) = 0.550-0.886x-0.0396x2 = 0
Cuando x= 0.00 Vx = 225 kg
Cuando x= 0.30 Vx = 172 kg
Cuando x= 0.60 Vx = 117 kg
Cuando x= 0.90 Vx = 58 kg
Cuando x= 1.20 -Vx = 8 kg
Calculo del corte en el elemento horizontal superior e inferior:
A B
Luego el Momento "Positivo" en los tramos verticales AD y BC seran: dado que el Mmax se presenta para L= 0.60m (centro), el momento promedio en el centro del tramo sera:
Ra=Ws∗L2
Ra
Ra = 3827.00 kg
Valor del cortante cuando X: 0.00 Vx = 3827 kg
0.30 Vx = 1914 kg
0.60 Vx = 0 kg
0.90 -Vx = 1913 kg
1.20 -Vx = 3827 kg
I. DIAGRAMA DE FUERZAS CORTANTES
Vx = 3827 kg
Vx = 225 kg
Vx = 225 kg
-Vx = 3827 kg
-Vx = 3827 kg
-Vx = 8 kg
-Vx = 8 kg
Vx = 3827 kg
J. DIMENSIONAMIENTO FINAL DE LA LOSA DE LA ALCANTARILLA PARA LOS EFECTOS CALCULADOS
J.1 DIMENSIONAMIENTO PARA FLEXION
Del diagrama de Momentos flectores, el Mmax es: 757.00 kg-m
Y escogiendo un concreto f'c: 210.00 kg/cm2 y el acero de fy: 4200.00 kg/cm2
Se tiene K: 12.50 kg/cm2 siendo el analisis en ancho unit. b: 1.00 m
d= 7.78 cm
con recubrimiento r: 5.00 cm
t : 12.78 cm
Y habiendose escogido para este calculo t: 20.00cmy lo requerido es t: 12.78 cm
Por lo tanto, lo asumido es correcto, y a su vez d real: 15.00 cm
J.2 CALCULO DE ACERO NECESARIO
Para f'c= 210 kg/cm2j= 0.88
fs= 1690 kg/cm2
As = 3.39 cm2
Asmin= 3.40 cm2 por lo tanto usamos el As.
Calculo de j:
A= 0.71 cm2
nº varillas = 5.00 /ml
Entonces usar: Ф3/8 @0.20 m
J.3 CHEQUEO POR CORTE
Cortante unitario actuante v:
v= 2.551 kg/cm2
El corte unitario resistente por el concreto vc es:
vc= 4.202 kg/cm2
Entonces como vc > v, no hay falla, por lo tanto es correcto Es = 2.1*1000000Ec= 1000*f'cfc= 0.45*f'cfs = 0.40*fy
J.4 CHEQUEO DE LA SECCION VERTICAL ANTE LA COMPRESION (v)
La carga resultante (P) por metro lineal de losa vertical es:
P = 0.85*Ag*(0.25*f'c+pg*fs) siendo
Ag = 2000.00 cm2
As = 3.56 cm2 acero dispuesto: 2.00 capas
Para varillas de f 3/8"
Ra=Ws∗L2
V x=Ra−W s∗x
d=√ MKb
As=M
f s∗ j∗dAsmin=0 .0017∗b∗t
v=Vb∗d
K=fc∗k∗ j2
K=nj
n+ fsfc
j=1−k3
n=EsEc
v=0 .29∗√ f ' c
Astotal= 7.13 cm2
La cuantia pg: 0.00178
Reemplazando: 94368 kg
Por lo tanto P>> Vx = 3827 kg
J.5 CALCULO DEL ACERO TEMPERATURA
Ast = 0.0017*b*t
Ast = 3.40 cm2
A= 0.71 cm2
nº varillas = 5.00 /ml
Entonces usar: Ф3/8 @0.20 m
0.20 m
Ф3/8 @0.17 m
Ф3/8 @0.17 m Ф3/8 @0.20 m
1.00 m
ESPECIFICACIONES TECNICAS
CONCRETO: f'c 210 kg/cm2
RECUBRIMIENTO: 5.00 cm
TREN DE CARGAS: HL-93
Ф3/8 @0.17 m
0.20 m
0.20 m 1.00 m 0.20 m
DISTRIBUCION DE REFUERZO
Para varillas de f 3/8"
ANEXO Nº1
D. DISTRIBUCION DE MOMENTOS SEGÚN HARDY CROSS
392.5779 -386.6367
4.136181 8.272363
-7.225142 -3.612571
9.492221 18.98444
-26.73235 -13.36618
37.09261 74.18522
-81.77129 -40.88565
102.2244 204.4487
-275.5762 -137.7881
223.44 446.875
-357.50 -178.75
765.00 -765.00
-388.441740318318
-7.22514207370114
4.95806318311952
-26.7323505580425
16.3720888495445
-81.7712936401367
61.3182220458984
-275.576171875
327.71484375
-357.50
-50.00
-0.5 -0.5
50.0
0
446.
875
-271
.109
375
204.
4487
3046
875
-107
.484
8022
4609
4
74.1
8522
4533
0811
-24.
6027
0857
8109
7
18.9
8444
1928
5655
-12.
9321
5490
6913
6
8.27
2362
9718
821
-2.2
7356
1167
2651
4
384.
3631
5800
3896
-0.5 -0.5
-0.5 -0.5
510.32
-3.61
9.92
-13.37
32.74
-40.89
122.64
-137.79
655.43
-178.75
64.00 -64.
00
223.
44
-542
.22
102.
22
-214
.97
37.0
9
-49.
21
9.49
-12.
93
4.14
-4.5
5
-511
.49
-0.5 -0.5
-925.00 925.00
-271.1094 -542.2188
655.4297 327.7148
-107.4848 -214.9696
122.6364 61.31822
-24.60271 -49.20542
32.74418 16.37209
-6.466077 -12.93215
9.916126 4.958063
-2.273561 -4.547122
-16.545
14.4
50-37.969
53.4
65-148.370
163.
543
551.
152 -408.897
715.
00-893.750
-1310.859 1084
.438
-245.273 429.
939
-65.488 98.4
11
-19.832 25.8
64
9.09
4
A
C
B
D
-516.21 511.49