Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 2 Δικτύωμα πεζογέφυρας...

Σιδηρές Κατασκευές ΙΆσκηση 2

Δικτύωμα πεζογέφυρας (εφελκυόμενο κάτω πέλμα και εφελκυόμενη διαγώνια ράβδος

Σχολή Πολιτικών ΜηχανικώνΕργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών

Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται σε άδειες χρήσης Creative Commons. Για εκπαιδευτικό υλικό, όπως εικόνες, που υπόκειται σε άδεια χρήσης άλλου τύπου, αυτή πρέπει να αναφέρεται ρητώς.

Άδεια Χρήσης

Ε.Μ.Π.

ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ

ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ

ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ

ΣΙΔΗΡΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΙΑΣΚΗΣΗ 2

ΔΙΚΤΥΩΜΑ ΠΕΖΟΓΕΦΥΡΑΣ

Άσκηση 2

Ε.Μ.Π.

Γεωμετρία πεζογέφυρας

Πλάκα σκυροδέματος

Δικτύωμα

ΔιαδοκίδεςΣύνδεσμοι δυσκαμψίας

Ε.Μ.Π.

6.00 1.80

ΤΟΜΗ Α-Α

πλάκασκυροδέματος

δικτύωμαπάχους 0,18m

διαδοκίδα

Ε.Μ.Π.

Φορτία πεζογέφυρας

Συνδυασμός φορτίσεων

• Τα φορτία του καταστρώματος καταλήγουν στα δύο δικτυώματα μέσω εγκάρσιων διαδοκίδων με εύρος ζώνης επιρροής 3,0m. Σε κάθε κόμβο του δικτυώματος εφαρμόζεται φορτίο ίσο με:16,0kN/m2×3,00m×6,00m/2 = 144,0 kN/κόμβο.

• Για θεώρηση ομοιόμορφης κατανεμημένης φόρτισης η τιμή της είναι ίση με τοεπιφανειακό φορτίο επί τη ζώνη επιρροής, δηλαδή 16,0kN/m2×6,00m/2 =48,0kN/m.

Ε.Μ.Π.

Επίλυση με παραδοχή αμφιέρειστης δοκού

Μέγιστη καμπτική ροπή ισοδύναμης αμφιέρειστης δοκού = 3456kNm

Επικόμβια φορτία

Ε.Μ.Π.

Ομοιόμορφα κατανεμημένα φορτία

ΖΩΝΗ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΓΙΑ KATANEMHMENA ΦΟΡΤΙΑ

3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00

L=24.00m

q=48kN/m

V=48*24/2=576kN V=48*24/2=576kN

Ε.Μ.Π.

L=24.00m

q=48kN/m

V=48*24/2=576kN V=48*24/2=576kN

M=qL /8=48*24 /8=3456kNm2

Μέγιστη καμπτική ροπή ισοδύναμης αμφιέρειστης δοκού = 3456kNm

Ομοιόμορφα κατανεμημένα φορτία

Ε.Μ.Π.

ΔΥΝΑΜΕΙΣ ΣΤΑ ΠΕΛΜΑΤΑN=3456kNm/1.8m=1920kN

N=3456kNm/1.8m=1920kN

M=N*H=

Αξονική δύναμη στα πέλματα του δικτυώματος

Ε.Μ.Π.

144kN144kN144kN144kN 144kN 144kN 144kN 72kN72kN

L=24.00m

V=576kN V=576kN

3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00

Ακριβής επίλυση δικτυώματος πεζογέφυρας

Ε.Μ.Π.

Επικόμβια Φορτία

Μέγιστη εφελκυστική δύναμη στο κάτω πέλμα δικτυώματος =1800kN

Εντατικά Μεγέθη

Ε.Μ.Π.

Μέγιστη εφελκυστική δύναμη στο κάτω πέλμα δικτυώματος =1800kN

Ε.Μ.Π.

Επιλογή διατομής κάτω πέλματος δικτυώματος

• Από τους πίνακες των προτύπων διατομών ΗΕΑ εξετάζουμε ποια διατομή έχειλίγο μεγαλύτερο εμβαδόν από το απαιτούμενο.

• Επιλέγουμε την ΗΕΑ220.

Ε.Μ.Π.

Επιλογή διατομής κάτω πέλματος δικτυώματος

ΗΕΑ220Ίδιο βάρος: g=50,5kg/mΕμβαδόν:Α=64,3cm2

Μέγιστη διάμετρος οπής 25mmΑπόσταση οπών w=120mm

ΗΕΑ200Ίδιο βάρος: g=42,3kg/mΕμβαδόν:Α=53,8cm2

Μέγιστη διάμετρος οπής 25mmΑπόσταση οπών w=110mm

Ε.Μ.Π.

Σύνδεση αποκατάστασης συνέχειας

Μορφή σύνδεσης αποκατάστασης συνέχειας

Τμήμα 1

Τμήμα 2

Λεπίδα σύνδεσηςάνω πέλματος

Λεπίδα σύνδεσηςκάτω πέλματος

Λεπίδες σύνδεσηςκορμού

Ε.Μ.Π.

Κοχλίες για σύνδεση άνω πέλματος

Κοχλίες για σύνδεση κορμούΚοχλίες για

σύνδεση κάτω πέλματος

Ε.Μ.Π.

(α) ΤΟΜΗ ΣΥΝΔΕΣΗΣ

(γ) ΚΑΤΟΨΗ ΣΥΝΔΕΣΗΣ

(β) ΟΨΗ ΣΥΝΔΕΣΗΣ

Ε.Μ.Π.

Κατανομή της εφελκυστικής δύναμης στα πέλματα και τον κορμό

Ε.Μ.Π.

Αντοχή κοχλιών σε διάτμηση

mγAfαnFM2

ubvRdv,

όπουαv = 0,6 για επίπεδο διάτμησης εκτός του σπειρώματος

Ε.Μ.Π.

mγAfαnFM2

ubvRdv,

όπουαv = 0,6 για επίπεδο διάτμησης εκτός του σπειρώματοςΑ=εμβαδόν κοχλία

Ε.Μ.Π.

mγAfαnFM2

ubvRdv,

όπουαv = 0,6 για επίπεδο διάτμησης εκτός του σπειρώματοςΑ=εμβαδόν κοχλίαn=τα επίπεδα διάτμησης

Ε.Μ.Π.

mγAfαnFM2

ubvRdv,

όπουαv = 0,6 για επίπεδο διάτμησης εκτός του σπειρώματοςΑ=εμβαδόν κοχλίαn=τα επίπεδα διάτμησηςm=το πλήθος των κοχλιών

Ε.Μ.Π.

mγAfαnFM2

ubvRdv,

όπουαv = 0,6 για επίπεδο διάτμησης εκτός του σπειρώματοςΑ=εμβαδόν κοχλίαn=τα επίπεδα διάτμησηςm=το πλήθος των κοχλιώνfub=εφελκυστική αντοχή κοχλία

Ε.Μ.Π.

mγAfαnFM2

ubvRdv,

όπουαv = 0,6 για επίπεδο διάτμησης εκτός του σπειρώματοςΑ=εμβαδόν κοχλίαn=τα επίπεδα διάτμησηςm=το πλήθος των κοχλιώνfub=εφελκυστική αντοχή κοχλίαγΜ2=1,25

Ε.Μ.Π.

Αντοχή κοχλιών σε διάτμηση (κορμός)

Επιλέγονται m=6 κοχλίες με συνολική αντοχή Fv,Rd=520,8kN

Kοχλίες Μ12 (Ποιότητας 8.8):

Διατομή κοχλία d=12mm=1,2cmΔιατομή οπής do=d+1mm=13mm=1,3cmεφελκυστική αντοχή: fub=800MPa=80,0kN/cm2

όριο διαρροής: fyb=80%fubfyb=640MPa=64,0kN/cm2

Ε.Μ.Π.

Αντοχή κοχλιών σε διάτμηση (πέλματα)

Ε.Μ.Π.

Επιλογή λεπίδων

• Η επιλογή των λεπίδων πελμάτων και κορμού γίνεταιέτσι ώστε η διατομή τους να έχει εμβαδόν ίσο ή λίγομεγαλύτερο από το εμβαδόν των πελμάτων ή του κορμούαντίστοιχα.

• Καλό είναι να τηρείται (προσεγγιστικά) μεταξύ λεπίδωνπέλματος και λεπίδων κορμού η αναλογία εμβαδού πουυπάρχει μεταξύ κορμού και πέλματος της κύριαςδιατομής.

Ε.Μ.Π.

wt =7mm

Επιλογή λεπίδων κορμού

Διατομή κορμού ΗΕΑ 220 Αw=15,9cm2

Επιλέγουμε πάχος ελασμάτων κορμού t=6mm

Τοποθετούνται δύο ελάσματα εκατέρωθεν του κορμού διατομής2 x pl135x6 με εμβαδόν:

Α=2×13,5cm×0,6cm=16,2cm2

Ε.Μ.Π.

Επιλογή λεπίδων πελμάτων

Διατομή πέλματος ΗΕΑ 220 Αf=24,2cm2

Επιλέγεται να τοποθετηθεί σε κάθε πέλμαένα έλασμα διατομής #220.12(εμβαδού Α=26,4cm2)

16,2cm2 /26,4cm2 =0,61 ≈ 0,66 =15,9cm2 /24,2cm2

Λεπίδες κορμού / Λεπίδες πελμ. Κορμός / πέλμα

Ε.Μ.Π.

Αποστάσεις οπών

Ελάχιστες αποστάσειςmin e1=1,2domin p1=2,2domin e2=1,2domin p2=2,4doόπου do η διάμετρος της οπής

Μέγιστες αποστάσειςmaxe1= 40mm+4tmaxp1=min(14t;200mm)maxe2= 40mm+4tmaxp2=min(14t;200mm)όπου t είναι το πάχος του λεπτότερου εξωτερικά συνδεόμενου μέρους

Ε.Μ.Π.

ΚΟΡΜΟΣΕλάχιστες αποστάσειςmin e1=1,2do= 1,2×13mm=15,6mmmin p1=2,2do=2,2×13mm=28,6mmmin e2=1,2do =1,2×13mm=15,6mmmin p2=2,4do =2,4×13mm=31,2mm

Μέγιστες αποστάσειςmaxe1= 40mm+4t= 40+4×6mm=64mmmaxp1=min(14t;200mm)=min(14×6mm;200mm)=84mmmaxe2= 40mm+4t= 40+4×6mm=64mmmaxp2=min(14t;200mm)=min(14×6mm;200mm)=84mmόπου t=min{6mm;7mm}=6mm

Επιλέγουμε:15,6 mm < e1=40mm < 64 mm28,6 mm < p1=75mm < 84 mm15,6 mm < e2=30mm < 64 mm31,2 mm < p2=75mm < 84 mm

Ε.Μ.Π.

ΚΟΡΜΟΣΕλάχιστες αποστάσειςmin e1=1,2do= 1,2×13mm=15,6mmmin p1=2,2do=2,2×13mm=28,6mmmin e2=1,2do =1,2×13mm=15,6mmmin p2=2,4do =2,4×13mm=31,2mm

Μέγιστες αποστάσειςmaxe1= 40mm+4t= 40+4×6mm=64mmmaxp1=min(14t;200mm)=min(14×6mm;200mm)=84mmmaxe2= 40mm+4t= 40+4×6mm=64mmmaxp2=min(14t;200mm)=min(14×6mm;200mm)=84mmόπου t=min{6mm;7mm}=6mm

Επιλέγουμε:15,6 mm < e1=40mm < 64 mm28,6 mm < p1=75mm < 84 mm15,6 mm < e2=30mm < 64 mm31,2 mm < p2=75mm < 84 mm

Ε.Μ.Π.

ΠΕΛΜΑΤΑΕλάχιστες αποστάσειςmin e1=1,2do= 1,2×18mm=21,6mmmin p1=2,2do=2,2×18mm=39,6mmmin e2=1,2do =1,2×18mm=21,6mmmin p2=2,4do =2,4×18mm=43,2mmΑπό τους πίνακες των προτύπων διατομών minp2=98mm

Μέγιστες αποστάσειςmaxe1= 40mm+4t= 40+4×11mm=84mmmaxp1=min(14t;200mm)=min(14×11mm;200mm)=154mmmaxe2= 40mm+4t= 40+4×11mm=84mmmaxp2=min(14t;200mm)=min(14×11mm;200mm)=154mmόπου t=min{11mm;12mm}=11mmΑπό τους πίνακες των προτύπων διατομών maxp2=118mm

Επιλέγουμε:21,6 mm < e1=40mm < 84 mm39,6 mm < p1=75mm <154 mm21,6 mm < e2=55mm < 84 mm98,0 mm < p2=110mm <118 mm

Ε.Μ.Π.

ΠΕΛΜΑΤΑΕλάχιστες αποστάσειςmin e1=1,2do= 1,2×18mm=21,6mmmin p1=2,2do=2,2×18mm=39,6mmmin e2=1,2do =1,2×18mm=21,6mmmin p2=2,4do =2,4×18mm=43,2mmΑπό τους πίνακες των προτύπων διατομών minp2=98mm

Μέγιστες αποστάσειςmaxe1= 40mm+4t= 40+4×11mm=84mmmaxp1=min(14t;200mm)=min(14×11mm;200mm)=154mmmaxe2= 40mm+4t= 40+4×11mm=84mmmaxp2=min(14t;200mm)=min(14×11mm;200mm)=154mmόπου t=min{11mm;12mm}=11mmΑπό τους πίνακες των προτύπων διατομών maxp2=118mm

Επιλέγουμε:21,6 mm < e1=40mm < 84 mm39,6 mm < p1=75mm <154 mm21,6 mm < e2=55mm < 84 mm98,0 mm < p2=110mm <118 mm

Ε.Μ.Π.

Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας

όπου

m=το πλήθος των οπώνfu=η εφελκυστική αντοχή σε θραύση του ελάσματοςd=η διάμετρος του κοχλίαdο=η διάμετρος της οπήςtmin: είναι το πάχος του λεπτότερου συνδεόμενου μέρους γΜ2=1,25

minub1Rdb, γ

dtfαkmF

d3emin

5,2;7,1dp4,1;7,1

de8,2mink

Ε.Μ.Π.

Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας (κορμός)

tmin= min{2×0,6cm ; 0,7cm}=0,7cm

Ε.Μ.Π.

Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας (πέλματα)

tmin= min{1,2cm;1,1cm}=1,1cm

Ε.Μ.Π.

407575754040757575 7540

ΟΨΗ ΚΟΡΜΟΥ

40 75 40 40 75 75 75 40

ΚΑΤΟΨΗ ΠΕΛΜΑΤΟΣ

Ελάσματα σύνδεσης

Αντοχή ελασμάτων σύνδεσης σε εφελκυσμό

Ε.Μ.Π.

Μεταφορά δυνάμεων στο έλασμα πέλματος

407575754040757575 7540

677,5kN

ΔΙΑΓΡΑΜΜΑ ΑΞΟΝΙΚΗΣ ΔΥΝΑΜΗΣ ΣΤΟ ΕΛΑΣΜΑ ΣΥΝΔΕΣΗΣ ΠΕΛΜΑΤΟΣ

542,0kN406,5kN

271,0kN135,5kN

542,0kN406,5kN

271,0kN135,5kN

Ε.Μ.Π.

Αντοχή ελασμάτος πέλματος

407575754040757575 7540

Εμβαδόν πλήρους διατομής A=22,0cm×1,2cm =26,40cm2

Anet=26,40cm2-2×1,8cm×1,2cm =22,08cm2

yRdu,Rdpl,Rdt, γ

f0,90A;γAf

minN;NminN

25,1/0,5108,229,0;

00,1/5,3540,26min

2222 cmkNcmcmkNcm

kNkNkNkN 50,67777,81077,810;20,937min

Ε.Μ.Π.

Μεταφορά δυνάμεων στο έλασμα κορμού

757540

ΟΨΗ ΚΟΡΜΟΥ

757540

445,1kN

ΔΙΑΓΡΑΜΜΑ ΑΞΟΝΙΚΗΣ ΔΥΝΑΜΗΣ ΣΤΟ ΕΛΑΣΜΑ ΣΥΝΔΕΣΗΣ ΚΟΡΜΟΥ

296.7kN148,4kN

297.7kN148,4kN

Ε.Μ.Π.

Αντοχή ελασμάτων κορμού

757540

ΟΨΗ ΚΟΡΜΟΥ

757540

Ε.Μ.Π.

Αντοχή διατομής ΗΕΑ 220 σε εφελκυσμό

όπου

Npl,Rd: η εφελκυστική αντοχή της πλήρους διατομής στη διαρροήNu,Rd: η εφελκυστική αντοχή της απομειωμένης διατομής σε θραύσηγΜ0=1,00, γΜ2=1,25

yRdu,Rdpl,Rdt, γ

f0,90A;γAf

minN;NminN

kNkNcmkNcmN Rdpl 180065,228200,1

/5,3530,64 22

Ε.Μ.Π.

Μεταφορά δυνάμεων

ΔΙΑΓΡΑΜΜΑ ΑΞΟΝΙΚΗΣ ΔΥΝΑΜΗΣ ΣΤΗ ΔΟΚΟ

419,3kN

677,5kN

ΔΙΑΓΡΑΜΜΑ ΑΞΟΝΙΚΗΣ ΔΥΝΑΜΗΣ ΣΤΟ ΕΛΑΣΜΑ ΣΥΝΔΕΣΗΣ ΠΕΛΜΑΤΟΣ00

445,1kN

296.7kN148,4kN

1800,0kN1529,0kN

1258,0kN838,6kN

542,0kN406,5kN

271,0kN135,5kN

542,0kN406,5kN

271,0kN135,5kN

297.7kN148,4kN

419,3kN

1800,0kN1529,0kN

1258,0kN838,6kN

Ε.Μ.Π.

Μεταφορά δυνάμεων

419,3kN

677,5kN

ΔΙΑΓΡΑΜΜΑ ΑΞΟΝΙΚΗΣ ΔΥΝΑΜΗΣ ΣΤΟ ΕΛΑΣΜΑ ΣΥΝΔΕΣΗΣ ΠΕΛΜΑΤΟΣ00

445,1kN

296.7kN148,4kN

1800,0kN1529,0kN

1258,0kN838,6kN

542,0kN406,5kN

271,0kN135,5kN

542,0kN406,5kN

271,0kN135,5kN

297.7kN148,4kN

419,3kN

1800,0kN1529,0kN

1258,0kN838,6kN

Ε.Μ.Π.

Γραμμή θραύσης Ι

Anet,Ι = Α-n do t = 64,3cm2-4×1,8cm×1,10cm=56,38cm2

757540

ΟΨΗ ΚΟΡΜΟΥ

757540

407575754040757575 7540

Αντοχή διατομής σε εφελκυσμό

Ε.Μ.Π.

Γραμμή θραύσης ΙΙ

Anet,ΙI=64,3cm2-4×1,8cm×1,1cm-2×1,3cm×0,7cm+2×(15cm)2/(4×3,85cm)×0,7cm=74,63cm2

757540

ΟΨΗ ΚΟΡΜΟΥ

757540

407575754040757575 7540

Ε.Μ.Π.

Γραμμή θραύσης ΙΙΙ

407575754040757575 7540

s=757540

ΟΨΗ ΚΟΡΜΟΥ

757540

Anet,ΙII=64,3cm2-4×1,8cm×1,1cm-2×1,3cm×0,7cm+2×(7,5cm)2/(4×3,85cm)×0,7cm=59,67cm2

Ε.Μ.Π.

Γραμμή θραύσης ΙV

Anet,ΙV=64,3cm2-4×1,8cm×1,1cm-2×1,3cm×0,7cm=54,56cm2

757540

ΟΨΗ ΚΟΡΜΟΥ

757540

407575754040757575 7540

Ε.Μ.Π.

•Γραμμή θραύσης Ι:

•Γραμμή θραύσης ΙΙ:

•Γραμμή θραύσης ΙΙΙ:

•Γραμμή θραύσης IV:

kN3,207025,1

cm/kN51cm38,5690,0N22

kN4,274025,1

cm/kN51cm63,7490,0N22

kN1,219125,1

cm/kN51cm67,5990,0N22

kN4,200325,1

cm/kN51cm56,5490,0N22

Αντοχή απομειωμένης διατομής σε εφελκυσμό

Ε.Μ.Π.

407575754040757575 7540

419,3kN

1800,0kN1529,0kN

1258,0kN838,6kN

419,3kN

1800,0kN1529,0kN

1258,0kN838,6kN

Γραμμές θραύσης

Ε.Μ.Π.

Έλεγχος επάρκειας της απομειωμένης διατομής

•Γραμμή θραύσης Ι: Nu,Rd=2070,3kN>1800kN (86%)

<2282,65kN=Νpl,Rd

•Γραμμή θραύσης ΙΙ: Nu,Rd=2740,4kN>1800kN (66%)

•Γραμμή θραύσης ΙΙΙ:Nu,Rd=2191,1kN>1529kN (70%)

•Γραμμή θραύσης IV: Nu,Rd=2003,4kN>1258kN (63%)

Ε.Μ.Π.

Κριτήριο πλαστιμότητας

Fv,Rd=768,0kN < Fb,Rd=1328,4kN

Δεν ικανοποιείται το κριτήριο πλαστιμότητας για τη σύνδεση στα πέλματα

Στην περίπτωση που θέλουμε το κριτήριο αυτό να ικανοποιείται,•Bελτιώνουμε την ποιότητα του χάλυβα των κοχλιών για να αυξηθεί η αντοχή σε διάτμηση•Mειώνουμε την αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας, επιλέγοντας μικρότερες αποστάσεις οπών, προκειμένου να μειωθούν οι συντελεστές αb και k1, •Διαμορφώνουμε τη σύνδεση με διπλά ελάσματα μικρότερου πάχους, με δίτμητους κοχλίες.Στην περίπτωση της πεζογέφυρας, τα μέλη των κύριων δικτυωμάτων δεν θεωρούνται πλάστιμα, επειδή δεν προσδοκάται απορρόφηση της σεισμικής ενέργειας από αυτά και επομένως η ικανοποίηση αυτού του κριτηρίου πλαστιμότητας είναι επιθυμητή μεν, αλλά όχι υποχρεωτική.

Ε.Μ.Π.

Αντοχή δίτμητων κοχλιών σε διάτμηση

Επιλέγονται m=6 κοχλίες με συνολική αντοχή : Fv,Rd=921,6kN

Ε.Μ.Π.

Επιλογή λεπίδων πελμάτων (δίτμητοι κοχλίες)

17025 25

15 70 1570

Επιλέγεται να τοποθετηθούν σε κάθε πέλμα ένα έλασμαεξωτερικά διατομής #170.8 (εμβαδού 13,6cm2) και δύοελάσματα εσωτερικά 2#70.8 (συνολικού εμβαδού11,2cm2).

Το συνολικό εμβαδόν των λεπίδων του κάθε πέλματος είναι:Α=13,6cm2+11,2cm2=24,8cm2

Ε.Μ.Π.

40 75 40

40 75 75 40

HEA220

#170.465.8

2#135.465.6

#170.465.8 75

4652#70.465.8

2#70.465.8

Τελική διάταξη σύνδεσης

4075754040757540

#170.465.8 220

HEA220

#135.465.6

#170.465

#70.465.8

8 #70.465.

30 110 30

303040 40

Ε.Μ.Π.

Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας (πέλματα)

tmin= min{2x0,8cm;1,1cm}=1,1cm

Ε.Μ.Π.

Εφελκυόμενα μέλη

Σχεδιασμός – Διαστασιολόγηση

•Επιλογή διατομής με κριτήριο την αντοχή της σε εφελκυσμό•Κατανομή των δυνάμεων σε πέλμα και κορμό•Επιλογή κοχλιών με κριτήριο την αντοχή τους σε διάτμηση•Επιλογή διαστάσεων ελασμάτων σύνδεσης•Επιλογή αποστάσεων των οπών•Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας•Κριτήριο πλαστιμότητας Fv,Rd>Fb,Rd•Έλεγχος εφελκυόμενου κύριου μέλους και ελασμάτων σύνδεσης

Αντοχή της πλήρους διατομής σε διαρροήΑντοχή της απομειωμένης διατομής σε θραύσηΚριτήριο πλαστιμότητας σε πλάστιμα μέλη Nu,Rd>Npl,Rd

Ε.Μ.Π.

Εφελκυόμενη διαγώνιος δικτυώματος

Φορτία στη διαγώνιο3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00

ΟΨΗ ΔΙΚΤΥΩΜΑΤΟΣ ΠΕΖΟΓΕΦΥΡΑΣ

144kN144kN144kN144kN 144kN 144kN 144kN 72kN72kN

L=24.00m

V=576kN V=576kN

Ε.Μ.Π.

Εφελκυόμενη διαγώνιος δικτυώματος

Αξονική δύναμη διαγωνίου

3.001.

V=576kN

576kN-72kN=504kN

S2sinφ

S2cosφ

Ε.Μ.Π.

Τύπος διατομής και σύνδεσης διαγωνίου

ΣΥΝΔΕΣΗ ΣΤΟΥΣ ΚΟΜΒΟΥΣΔΙΑΤΟΜΗ ΔΙΑΓΩΝΙΟΥ

Ε.Μ.Π.

Εφελκυστική αντοχή γωνιακού με έκκεντρη στήριξη

uo2Rdu, γ

ft)0,5d(e2,0N

unet2Rdu, γ

unet3Rdu, γ

1 κοχλίας:

2 κοχλίες:

3 ή περισσότερους κοχλίες:

Ε.Μ.Π.

Μειωτικοί συντελεστές β2 και β3

Βήμα p1 ≤ 2,5do ≥ 5do

2 κοχλίες β2 0,4 0,73 κοχλίες ή περισσότεροι β3 0,5 0,7

Ε.Μ.Π.

Έστω ότι το β3=0,5

Επιλέγουμε L120.12 με A=27,54cm2

Ε.Μ.Π.

Ελάχιστες αποστάσειςmin e1=1,2domin p1=2,2domin e=52mmόπου do η διάμετρος της οπής

Μέγιστες αποστάσειςmax e1= 40mm+4tmax p1=min(14t;200mm)max e=72mmόπου t είναι το πάχος του λεπτότερου εξωτερικά συνδεόμενου μέρους

Ε.Μ.Π.

Διάταξη κοχλιών στη διαγώνιο

t=16mm

L120.12

2L120.12

120 60

ΚΑΤΩ ΠΕΛΜΑ

ΟΡΘ

ΟΣΤ

ΑΤΗ

HEA220

Ε.Μ.Π.

Αντοχή διατομής 2L120.12

Ε.Μ.Π.

Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας

Ε.Μ.Π.

Παρατηρήσεις

Εναλλακτικές λύσεις σχεδιασμού δικτυώματος

3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00

β) ΟΨΗ ΔΙΚΤΥΩΜΑΤΟΣ ΠΕΖΟΓΕΦΥΡΑΣ

3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00

α) ΟΨΗ ΔΙΚΤΥΩΜΑΤΟΣ ΠΕΖΟΓΕΦΥΡΑΣ

Ε.Μ.Π.

Παρατηρήσεις

Εναλλακτικές λύσεις σχεδιασμού δικτυώματος

3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00

δ) ΟΨΗ ΔΙΚΤΥΩΜΑΤΟΣ ΠΕΖΟΓΕΦΥΡΑΣ

3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00

γ) ΟΨΗ ΔΙΚΤΥΩΜΑΤΟΣ ΠΕΖΟΓΕΦΥΡΑΣ

6.00 1.80

γ) ΤΟΜΗ ΠΕΖΟΓΕΦΥΡΑΣ

δ) ΤΟΜΗ ΠΕΖΟΓΕΦΥΡΑΣ

Χρηματοδότηση

• Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό έχει αναπτυχθεί στα πλαίσια του εκπαιδευτικού έργου του διδάσκοντα.

• Το έργο «Ανοικτά Ακαδημαϊκά Μαθήματα Ε.Μ.Π.» έχει χρηματοδοτήσει μόνο τη αναδιαμόρφωση του εκπαιδευτικού υλικού.

• Το έργο υλοποιείται στο πλαίσιο του Επιχειρησιακού Προγράμματος «Εκπαίδευση και Δια Βίου Μάθηση» και συγχρηματοδοτείται από την Ευρωπαϊκή Ένωση (Ευρωπαϊκό Κοινωνικό Ταμείο) και από εθνικούς πόρους.

Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 2 Δικτύωμα πεζογέφυρας...

Documents

Transcript of Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 2 Δικτύωμα πεζογέφυρας...

Κατασκευές Τεχνολογίας 2015-16

χριστουγεννιάτικες κατασκευές κλασσικό τμήμα

Α2 πασχαλινές κατασκευές

μεταλλικές και σύμμικτες κατασκευές · 2014-09-30 · μεταλλικές και σύμμικτες κατασκευές Σελίδα 5 ΕΠΙΒΟΛΗ

H Υποσχόμενη Λύση του Χαλυβοσκυροδέματος για Αντισεισμικές Κατασκευές

e-book Κατασκευές που βοηθούν τη μελέτη του φαινομένου του σεισμού

Ε' τάξη κατασκευές

Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 6 Διαστασιολόγηση ... · 2015. 11. 12. · ΑΣΚΗΣΗ 6 ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ 24ΤΕΓΙΔΑΣ ΣΤΕΓΑΣΤΡΟΥ

κατασκευές β γυμνασίου 2015 16

κατασκευές α γυμν. 2015 16

καλλιτεχνικές κατασκευές ξύλινα καράβια

Γλώσσα Ε΄ 13.3. ΄΄ Μαθηματικές κατασκευές ΄΄

πασχαλινές κατασκευές

παρουσίαση χριστουγεννιάτικες κατασκευές

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 7 Σύνδεση με ......Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται σε άδειες χρήσης

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 13 Αντισεισμικός ... · 2016. 7. 19. · Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 13 Αντισεισμικός

τα λαγουδοτσαντάκια - Πασχαλινές κατασκευές

Γλώσσα2).pdf · 2020. 1. 10. · Γλώσσα Ε΄ Δημοτικού ... Εν ό τ η τ α 13: Κατασκευές.....125 Υποενότητα Α΄: Κατασκευές

31 οικολογικές τριπλές κατασκευές ήπιας τεχνολογίας

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 3 Στρεπτοκαμπτικός λυγισμός ...£ιδηρές... · Ε.Μ.Π. Ε Ρ Γ Α Σ Τ Η Ρ Ι Ο Μ Ε Τ