Strömungslehre –...
Transcript of Strömungslehre –...
Wie verhält sich das Fluid bei:
a) Umströmung von Körpern (Kraftwirkung Medium-Körper, Tragfläche, Rührer, Begasen, Sedimentation, ..) b) Durchströmen von Apparaten und Anlagen (Energiebedarf, Kosten,)
Grundlegende Gleichungen (Beziehungen)
•Zustandsgleichung: ρρρρ = ρρρρ(p,T)
1
Erhaltungssätze: Massenerhaltung 0
Energieerhaltung 0
n
i
n
i
m
E
=
=
∑
∑
�
Strömungslehre – Fragestellungen
Prof. Dr. Hartmut WesenfeldStrömungslehre
1
1
1
Energieerhaltung 0
Impulserhaltung 0
i
n
i
E
J
=
=
∑
∑
•Bilanzgleichung:
zeitliche Änderung der Menge
Mengenstrom EIN Erzeugung Verbrauch
Mengenstrom AUS= - -+
Quelle: Vorlesungsskript „Verfahrenstechnik - mechanische Grundverfahren“ VT-PCT von Dipl.-Phys. Dipl.-Ing Uwe Gronowski, BHT Berlin WS 2014/15
Dichte ρρρρ Für reinen Stoff (1 Komponente):
Gemisch: i = Komponenten
ii
m m=∑
3
m kg
V mρ
=
Im Allgemeinen gilt: wegen V = V(p,T)
ρρρρ = ρρρρ(p,T)mittl. Dichte
n
i ni
ii
mm
V Vρ ρ= = =
∑∑
Partialdichte: ii
m
Vρ =
Stoffeigenschaften von Flüssigkeiten (I) - Dichtem
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Flüssigkeiten
wegen V = V(p,T)
A1 Temperaturabhängigkeit ρρρρ = ρρρρ(T), p = konst. (isobare Zustandsänderung)
Wenn T steigt ⇒ V(T) steigt ⇒ ρ(T) wird kleiner (Ausnahme H2O bei 4 °C)�
Temperaturänderung: ∆T = T – T0 T0 Bezugs-, Arbeitstemperatur
Linearer Zusammenhang zwischen Temperatur- und Volumenänderung
Gültig für kleine Volumen-(Temperatur-)änderungen
ββββp: isobarer Wärmeausdeh-nungskoeffizient
dadurch Volumenänderung�
V0:Bezugsvolumen
∆V(T) = βp. V0
. ∆T∆V(T) ∼ V0. ∆T �
iV V
Que
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Vor
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Dampfdruck und Dichte von Wasser
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Rot: Ausgangsvolumen V0 mit T0 und ρ0
Temperatur: T = T0 + ∆T
Volumen: V(T) = V0 + ∆V(T) = V0 . (1 + βp
. ∆T )V0
Ansatz: Masse bleibt während der Zustandsänderung erhalten
� gesucht ρ(Τ)
� m = ρ0 .V0 = ρ(Τ) .... V(T) m = ρ0
.V0 = ρ(Τ) .... V(T) = ρ(Τ) V0 . (1 + βp
. ∆T )
Schwarz: verändertes Volumen V(T) mit T und ρ(Τ)
V(T)
Stoffeigenschaften von Flüssigkeiten (II) - Dichtem
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0( )1 P
TT
ρρ
β=
+ ⋅ ∆�
∆T
1
0
βp
p = konst.
Gültigkeitsbereich
ρ/ρ0
Tafel Wärmeausdehnungs-koeffizient
Que
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Isobarer Wärmeausdehnungskoeffizient ββββp
x 10-3 1/K (Wasser)
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A2 Druckabhängigkeit ρρρρ = ρρρρ(p), T = konst. (isotherme Zustandsänderung)
Wenn p steigt ⇒ V(p) wird kleiner ⇒ ρ(p) steigt�
Druckänderung: ∆p = p – p0 p0 Bezugs-, Arbeitsdruck
βT isothermer Kompressibilitätskoeffizient
dadurch Volumenänderung ∆V(p) = - βT. V0
. ∆p p0 Bezugsdruck, �
Gültig für kleine Volumenänderungen�
Linearer Zusammenhang zwischen Druck- und Volumenänderung
Stoffeigenschaften von Flüssigkeiten (III) - Dichtem
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� gesucht ρ(p) Ansatz: Masse bleibt während der Zustandsänderung erhalten
� m = ρ0 .V0 = ρ(p) .... V(p) m = ρ0
.V0 = ρ(p) .... V(p) = ρ(p) V0 . (1 - βT
. ∆p )
Stoffeigenschaften von Flüssigkeiten (IV) - Dichte
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ρ /ρ0
∆p
1
0
T= konst.
βT
Gültigkeitsbereich
0( )1 T
pp
ρρ
β=
− ⋅ ∆�
0( , )(1 ) (1 )p T
p TT p
ρρ
β β=
+ ⋅ ∆ ⋅ − ⋅ ∆
Allgemeiner Zusammenhang ρ(T,p) :
Beispiel �Tabelle Kompressibilitäts-koeffizient
Que
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Isothermer Kompressibilitätskoeffizient ββββT
Wasser
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Grundlage ideales Gasgesetz: p . V = n . R . T R = allgem. Gaskonstante 8,314 J/mol K n = Stoffmenge [mol]
Gilt auch im Bezugspunkt:
00 0 0
0
( , )p M
p TR T
ρ ρ⋅
= =⋅ �
00
0
( , )Tp
p Tp T
ρ ρ
= ⋅ ⋅
� ( , )p M
p TR T
ρ⋅
=⋅
Zustandsgleichungm
ρ
m
M
molare Masse
Stoffeigenschaften von Gasen - Dichte
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0p T
( %)
100%i i
i
ges
n Volx
n= =
Ideale Gemische
m
m i
( , ) M = mittlere molare Masse
M x = Molenbruch
m
i ii
M pp T
R T
M x
ρ = ⋅
= ⋅∑
Reale Gase
1( , )
( , )
M pp T
R T Z p Tρ
= ⋅ ⋅
Z = Z(p,T) Realgasfaktor
Z(p,T) = 1 + a(T).p + b(T).p2 +....
Van der Waals Gleichung
( )2
ap + V-b =R T
V
⋅ ⋅
Que
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Definition Schubspannung ττ = F/A
wPl
wPl = 0
Reibung durch innere Bindung der Moleküle, TeilchenVerschiebung der Molekül(Teilchen)-Ebenen;Scherung, Schubspannung τ, tangential wirkend (entgegen Geschwindigkeitsrichtung)
Flüssigkeit
Stoffeigenschaften von Flüssigkeiten (V) - Viskositätm
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Aus Diagramm: Pl xw dw
h dz=
Zwischen ruhender und bewegter Platte ändert sich die Geschwindigkeit linear, ähnliche Dreiecke; Newton‘sche Flüssigkeit
η Proportionalitätskonstantedynamische ViskositätEinheit [Pa.s]
xx
dwF A
dzη= ⋅ ⋅�
konstantxdw
dz=
Geschwindigkeitsgradient
ην
ρ= ν kinematische Viskosität
Einheit [m2/s]
Aus der Erfahrung:Kraft Fx steigt linear mit der Geschwindigkeit wPl und Plattenfläche AKraft Fx ist umgekehrt proportional zum Abstand h
h soll klein gegen A/x sein A; h <<A/xnur die nächsten Ebenen werden betrachtet, „Grenzschicht“
h
wF Pl
x A~ ⋅
dz
dwF x
x A~ ⋅
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Viskosität ist abhängig von Temperatur und Druck η = η(T,p) :
T
η(T) Gase und Dämpfe:erhöhte Molekülbewegung � vermehrte Zusammenstöße � größere Wechselwirkung untereinander
( )b
TT A eη = ⋅
Flüssigkeiten:innermolekulare Kräfte „weichen“ auf, Stoffe werden „flüssiger“
Stoffeigenschaften von Flüssigkeiten (VI) - Viskositätm
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T
Reibung heißt VerlusteViskositäts-, Zähigkeitsverhaltenverhalten
η
τ
xdwF = η A τ = konst.
dz⋅ ⋅ →
Newton‘sche Fluide
τ
η
τ konst.≠
Nichtnewton‘sche Fluide
Que
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Nicht-Newton‘sche Fluide
τ
η
1
2
2 Dilatante Stoffe (Druckfarben, Pasten, Silikone, ..) selten;
1 Strukturviskose Stoffe (Polymere, Suspensionen, Kautschuk,...)
mit zunehmenden Geschwindigkeitsgefälle orientieren sich die
Partikel in der Flüssigkeit in Fließrichtung, → geringere
Reibungsverluste
τ
η
Thixotrope Stoffe (zeitabhängiges Fließverhalten)
Viskosität nimmt der Zeitdauer der Scherbeanspruchung
ab, (Treibsand, Gelantinelösung, Kleister)
t = 0 Anfangszeitpunkt
tn Endwert
Stoffeigenschaften von Flüssigkeiten (VII) - Viskositätm
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Reopexe Stoffe umgekehrtes Verhalten wie thixotrope Stoffe
bestimmte Schmierstoffe (Gips-Wasser-Suspension ab 40%)
τ
η
τ
η
t = 0 Anfangszeitpunkt
tn Endwert
Plastische Stoffe bis zu einem bestimmten τkritisch
Verhalten wie Feststoff und Ruhezustand, dann
Fließeigenschaft (Kitt, Dispersionen, Glas, ..)
τkritisch
Fließgrenze
fest
fließen
η → ∞
Tabelle kin. Viskosität
Que
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Daten kin. Viskositätp = 1 bar
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ν Wasser
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Sättigungs-dampfdruck
isothermer Kompressibilitätskoef.
isobarer Kompressibilitätskoef. kinem. Viskosität dyn. Viskosität Dichte
T/°C pw s/mbar βT/10-6 bar-1βp/10-3 K-1
ν/10-6 m2/s η/10-6 Pa.s ρ/kg/m3
0 6,11 51,1 -0,0838 1,750 1750,0 999,8
10 12,27 48,3 0,0832 1,310 1302,0 999,7
20 23,37 46,8 0,2072 1,000 1000,0 998,3
Stoffdaten für Wasserm
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30 42,41 46,0 0,3056 0,805 799,0 995,7
40 73,75 44,9 0,3890 0,658 653,1 992,3
50 123,35 44,9 0,4622 0,550 545,0 988,0
60 199,20 45,5 0,5288 0,466 469,0 983,2
80 473,60 46,9 0,6473 0,348 354,5 971,6
100 1013,30 - 0,7531 0,291 278,2 958,1
Que
lle:
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Hydrostatischer Druck - Auftrieb
Fläche
KraftDruck ====
A
Fp =
gungBeschleuniMasse ·Kraft ==== amF ⋅=
Im natürlichen Schwerefeld der Erde:a = Erdbeschleunigungsfaktor g = 9,81 N/kg
ρElement
ρUmgebung
A
FSchwer
rrrr
FAuftrieb
rrrr
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VolumenDichte ·Masse ==== Vm ⋅= ρ
resultierende Dichte/Kraft: ρ = ρElement - ρUmgebung
ρElement > ρUmgebung � Element sinkt (z. B. Sedimentation)
ρElement < ρUmgebung � Element schwimmt (z. B. Flotation)
ρElement = ρUmgebung � Element schwebt
a = Erdbeschleunigungsfaktor g = 9,81 N/kg
Die Auftriebskraft ist „negative“ Schwer-kraft, sie wirkt der Schwerkraft genau entgegen
Hydrostatischer Druck - Schweredruck
aA
Vp ⋅⋅= ρ
A
p0
h
gungDichte ·Druck ==== Beschleuni·
FlächeVolumen
Druck einer Wassersäule im natürlichen
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ρWasserh
A
pWS
hgpppppp SchwerestatWSB ⋅⋅+=+=+= ρ0.0
Resultierender Bodendruck am Behälterboden:
Druck einer Wassersäule im natürlichen Schwerefeld der Erde:ρ = ρWasser
= ha = Erdbeschleunigungsfaktor g = 9,81 N/kgAV
hgp WasserWS ⋅⋅= ρ
pB
Hydrostatischer Druck - Schweredruck
Umrechnung zwischen Druck und Höhe:
Herleitung der Druckeinheiten:g = 9,81 N/kg
hgp ⋅⋅= ρ pg
h ⋅⋅
=ρ
1
760 mm Quecksilber
Hg
10 mWasser
H2O
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ρ = ρWasser (1000 kg/m³), h = 10 m ���� p = 98.100 Pa = 0,981 bar
ρ = ρHg (13.590 kg/m³), h = 0,76 m���� p = 101.325 Pa = 1,013 bar
10 m WS ≙ 0,981 bar oder 98.100 Paannähernd gleicher Schweredruck ≈ 1bar
früher:1 techn.
Atmo-
sphäre
[at]früher:760 Torr
[Torr]
pB1 = p1 + ρ . g . h1
pB2 = p2 + ρ . g . h2
∆p macht ∆h
ρ
p1 + ρ . g . h1 = p2 + ρ . g . h2
p2 – p1 = ∆p = ρ . g . (h1- h2 ) = ρ . g . ∆h
Hydrostatischer Druck - kommunizierende Gefäßem
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Bodendruck pB1 Bodendruck pB2
∆p macht ∆h
Hydrostatisches Paradoxen
Druck überall gleich pB = ρ . g . hB
Que
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ρρρρ3333
ρρρρ2222
ρρρρ1111h1
h2
h3
pL
Bodendruck pB
pB = pL + ρ1. g . h1 + ρ2
. g . h2 + ρ3. g . h3
Bodendruck pB
ρ1< ρ2< ρ3
Hydrostatischer Druck – Schichtung von Fluiden
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Relativdruck prel = p - p0 ist bezogen auf den barometrischen Druck p0 , positiv oder negativ
Überdruck: pÜ = p - p0 > 0Unterdruck: pU = p - p0 < 0
Absolutdruck pa ist bezogen auf das Vakuum (pVakuum = 0); immer positiv
Druckbegriffe:
Que
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Phy
s. D
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stationäre Strömung = zeitunabhängige Strömung � ∂/∂t = 0Strömungsbild bleibt erhalten
instationäre Strömung = zeitabhängige Strömung � ∂/∂t ≠ 0Strömungsbild bleibt nicht erhalten
stationäre Strömungsfelder: eindimensionale Strömung
, , ,w m V ρr &&
Strömungsraum, -bündel, -röhre 2
A21
A1Stromfäden, -linien
2 2 2 2, , ,w m V ρr
&&dl1
dV1 = A1 .w1. dt
dV2 = A2. w2
. dt
dl2
22
dlw
dt=
Hydrodynamik – Kontinuitätsgleichungm
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Beschreibung von Strömungsvorgängen mittels Massenbilanz; Massenerhaltung 1 2m m=& &
eindimensionale Strömung FadenströmungReibungsfrei η = 0
1 1 1 1, , ,w m V ρr && w
r
2( )r tr
1( )r tr
Geschwindigkeit w tangentialr
1 1 1m Vρ= ⋅ &&
Kontinuitätsgleichung, Stetigkeitsgleichung
Für inkompressible Strömungen gilt ρ1 = ρ2 : 1 1 2 2 .A w A w konst⋅ = ⋅ = 1 2V V=& & V A w= ⋅&
11
dlw
dt=
1 1 1 2 2 2A w A wρ ρ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅
11
dV
dtρ= ⋅ 1 1 1 2A w mρ= ⋅ ⋅ = &
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Stromröhre
1
2Druckenergie
Kinetische Energie
Potentielle Energie 1 m g z⋅ ⋅ 2 m g z⋅ ⋅
1 1
mp V = p
ρ⋅ ⋅ 2 2
mp V = p
ρ⋅ ⋅
21
mw
2⋅ 2
2
mw
2⋅
1 2Energieformen
Hydrodynamik – Bernoulli-Gleichungm
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HT
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schwere statischer dynamischer
Druck
Die innere Energie bleibt entlang der Stromlinie erhalten Energiebilanz:1 2E = E∑ ∑
Dimension: Energie/Masse [m2/s2]2p w
g z + + = konst.ρ 2
⋅
2p wz + + = konst'.
g ρ 2 g⋅ ⋅Dimension: Länge [m]
2ρρ g z + p + w = konst''.
2⋅ ⋅ ⋅ Dimension:
Druck [Pa]
ph + pst + pdyn = pges = konst.
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s. D
ipl.-
Ing
Uw
e
w2 < w1 p2 > p1
Hydrodynamik – Bernoulli-Gleichung: graf. Darstellungm
echa
nisc
he G
rund
verf
ahre
n“
Ing
Uw
e G
rono
wsk
i, B
HT
Ber
lin W
S 2
014/
15
Prof. Dr. Hartmut WesenfeldStrömungslehre
22
potentielle Energie
kinetische Energie
Druckenergie
Que
lle:
Vor
lesu
ngss
krip
t „V
erfa
hren
stec
hnik
-m
echa
nisc
he G
rund
verf
ahre
n“
VT
-PC
T v
on D
ipl.-
Phy
s. D
ipl.-
Ing
Uw
e
p0 Barometer- Luftdruck p0
ρρ
StromfadenStromfaden
Hydrodynamik – Ausfluss aus offenen Behälternm
echa
nisc
he G
rund
verf
ahre
n“
Ing
Uw
e G
rono
wsk
i, B
HT
Ber
lin W
S 2
014/
15
Prof. Dr. Hartmut WesenfeldStrömungslehre
23
Bernoulli Gleichung, Höhenformel
( )2 21 2 2 1 1 0 2 0 1 2
1, ,
2z z w w mit p p p p z z h
g− = ⋅ − = = − =
⋅
Annahme: d1>>d2 → w2 >> w1 → w1 gegenüber w2 vernachlässigen → w1 ≈ 0
22
2
wh
g=
⋅2 2w g h= ⋅ ⋅
„Torricelli“Ohne Berücksichtigung von Reibung, Strahleinschnürungen,Größe und Form der Ausflussöffnung
Vergleich zur Mechanik: Freier Fall
g
w
g
pz
g
w
g
pz
⋅+
⋅+=
⋅+
⋅+
22
222
2
211
1ρρ
Que
lle:
Vor
lesu
ngss
krip
t „V
erfa
hren
stec
hnik
-m
echa
nisc
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n“
VT
-PC
T v
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ipl.-
Phy
s. D
ipl.-
Ing
Uw
e
Hydrodynamik – Ausfluss aus einem zylindrischen Behälter, inkompressible stationäre Strömung
veränderl.
Bernoulli-Gleichung, Höhenformel:
.2221
22
21 konstzz g
wg
w =+=+ ⋅⋅ .2221
21 konstwdwd =⋅=⋅
Kontinuitätsgleichung:
1
)(24
2
1
211
−
−=
d
d
zzgwKombination:
zeitl. Änderung Spiegelniveau: )(
1
)(2214
1
211
1 zzd
zzg
dt
dz bw −=
−
−==− )( 21
1 zzdt
dz b −=−
dz b
w1
Prof. Dr. Hartmut WesenfeldStrömungslehre
24
12
1
d
d−
Variablentrennung: dtzz
dz b−=− 21
1
Integration: ∫ ∫−=−
2
1 0
1
21
1z
z
tA
dtdzzz
b
Lösung:Atzz b ⋅−=−− 212
bt zzA
212 −=
1
4
2
1
2
2 21
−
−=
d
d
g
zzA
t
Resubstitution von b �
Abflusszeit:
1 2
2 21 2
1 1 2 2
potentielle Energie m g z m g z
m mkinetische Energie w w
2 2
m mDruckenergie p V = p p V = p
ρ ρ
⋅ ⋅ ⋅ ⋅
⋅ ⋅
⋅ ⋅ ⋅ ⋅
1 2Energieformen
mp ∆ ⋅
Hydrodynamik – Reibungsbehaftete inkompressible Strömungm
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nisc
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n“
Ing
Uw
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rono
wsk
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HT
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25
Frage: in welcher Energieform äußern sich die Reibungsverluste?
Potentielle Energie:
kinetische Energie:
Druckenergie:
V
mp
ρ∆ ⋅
Höhe z unabhängig von der Reibung
Reibungsverluste äußern als Druckabfall ∆pV, p2 an Stelle 2 ist um ∆pV geringer als an Stelle 1
V& und A ebenfalls unabhängig von der Reibung, inkompressible StrömungV
wA
=&
Que
lle:
Vor
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VT
-PC
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Phy
s. D
ipl.-
Ing
Uw
e
1 2
2 21 2
1 1 2 2
potentielle Energie m g z m g z
m mkinetische Energie w w
2 2
m mDruckenergie p V = p p V = p
ρ ρ
⋅ ⋅ ⋅ ⋅
⋅ ⋅
⋅ ⋅ ⋅ ⋅
1 2Energieformen
mp ∆ ⋅
Hydrodynamik – Reibungsbehaftete inkompressible Strömungm
echa
nisc
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rund
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n“
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Prof. Dr. Hartmut WesenfeldStrömungslehre
26
Schwere- statischer- dynamischer- reibungs-
Druck
Die innere Energie bleibt entlang der Stromlinie erhalten1 2E = E∑ ∑
Reibungsverlust äußern sich als Druckverlust ∆pV
V
mp
ρ∆ ⋅
2 2 V1 1 1 2 2 2
∆p mm m m m+ w = m g z +p + w + = konst.
ρ 2 ρ 2 ρm g z p
⋅⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
Reibungs-, Verlustglied
2Vpp w
g z + + + = konst.ρ 2 ρ
∆⋅
2Vp w p
z + + + = konst'.g ρ 2 g gρ
∆
⋅ ⋅ ⋅
2V
ρρ g z + p + w + p = konst''.
2⋅ ⋅ ⋅ ∆
ph + pst + pdyn + ∆pV = pges = konst‘‘.
Que
lle:
Vor
lesu
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hnik
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-PC
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w2 < w1 p2 > p1
Druckenergie
Hydrodynamik – Reibungsbehaftete inkompressible Strömung: graf. Darstellungm
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n“
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wsk
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Prof. Dr. Hartmut WesenfeldStrömungslehre
27
potentielle Energie
kinetische Energie
„Energieverlust“ durch Reibung
Que
lle:
Vor
lesu
ngss
krip
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stec
hnik
-m
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-PC
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Phy
s. D
ipl.-
Ing
Uw
e
Wie sieht der Übergang von einer zur anderen Strömungsform aus?
Es gibt einen unstetigen Übergang (Sprung) zwischen beiden Strömungszuständen:
Laminare Strömung:
Stromlinien bleiben zeitlich konstant Stromlinien verwirbeln sich mit der Zeit
Turbulente Strömung
Strömungsformen
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28
Für Rohrströmung gilt:
Re < Rekr = 2320
Re > Rekr = 2320
laminare Strömung
turbulente Strömung
Rohr liegt waagerecht, nur Druck- und Reibungskräfte wirken
Im Gleichgewicht gilt: Druckkraft = Reibungskraftoder Reibungsverlust = Druckverlust
b) Reibungskraft
AM
a) Druckkraft
FD = (p1 - p2) . r2 . π = ∆p . A
A
w
laminare, inkompressible Strömung, kreisförmiger Querschnitt
Druckabfall in Rohrleitungen, Berechnung von ∆pV
Prof. Dr. Hartmut WesenfeldStrömungslehre
29
FR = -AM. η . dw/dr = -2 π . l . r . η . dw/dr
Mantelfläche AM
Kräftegleichgewicht bei RohrströmungKräfte in Strömungsraum +, aus Strömungsraum -
(p1 - p2) . r2 . π = -2 π . l . r . η . dw/dr�
( )2 21 20
p pw(r) r - r
4 η l
−= ⋅
⋅ ⋅
Geschwindigkeitsprofil, -verteilungparabolisch, symmetrisch um Achse
W = 0
wmax
W
1 2p pdw = - r dr
2 lη
−⋅ ⋅ →
⋅ ⋅C aus Randbedingung: r = r0 → w = 0 21 2p p
w(r) - r4
Clη
−= ⋅ +
⋅ ⋅1 2p p
w(r) - r dr2 lη
−= ⋅ ⋅ →
⋅ ⋅ ∫
Druckabfall in Rohrleitungen, Berechnung von ∆pVm
echa
nisc
he G
rund
verf
ahre
n“
Ing
Uw
e G
rono
wsk
i, B
HT
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014/
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Prof. Dr. Hartmut WesenfeldStrömungslehre
30
parabolisch, symmetrisch um Achse
21 2max 0
p pw = w(r = 0) r
4 η l
−= ⋅
⋅ ⋅
maximale Geschwindigkeit
Que
lle:
Vor
lesu
ngss
krip
t „V
erfa
hren
stec
hnik
-m
echa
nisc
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verf
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n“
VT
-PC
T v
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ipl.-
Phy
s. D
ipl.-
Ing
Uw
e
Druckabfall in Rohrleitungen, Berechnung von ∆pVIg
nato
witz
, Ver
lag
Eur
opa-
Lehr
mitt
el
Prof. Dr. Hartmut WesenfeldStrömungslehre
31
mittlere Geschwindigkeit,maßgebende Größe,ab jetzt w = w
20r
V
A
Vw
⋅==
π
&&
Que
lle:
Che
mie
tech
nik
von
E. I
gnat
owitz
( )40 1 2r p -p
V = 8 l
π
η
⋅ ⋅
⋅ ⋅&
Hagen - Poiseuillesches Gesetz
Für technische Zwecke ist häufig (p1 - p2) = ∆pV zu bestimmen, r0 → d/2, η → ν . ρ , → V = A w⋅&
Druckabfall bei laminarer Rohrströmungm
echa
nisc
he G
rund
verf
ahre
n“
Ing
Uw
e G
rono
wsk
i, B
HT
Ber
lin W
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maxww =
2
Prof. Dr. Hartmut WesenfeldStrömungslehre
32
21 2 V
νp - p = p = 64 w
d 2 d w
l ρ∆ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
⋅
Strömungsform
kin. Energie
Geometrie
2Vp = w
d 2
l ρλ∆ ⋅ ⋅ ⋅ λ= Rohrreibungszahl, Tabellen
laminare Strömung
d wRe =
ν
⋅ Renoldzahl beiRohrströmung
→
Für technische Zwecke ist häufig (p1 - p2) = ∆pV zu bestimmen, r0 → d/2, η → ν . ρ , → V = A w⋅&
64λ =
Re
Que
lle:
Vor
lesu
ngss
krip
t „V
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stec
hnik
-m
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VT
-PC
T v
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ipl.-
Phy
s. D
ipl.-
Ing
Uw
e
Gesetzmäßigkeiten sind theoretisch nicht in geschlossener Form ableitbar, da mehrere Faktoren (Wandrauhigkeit) berücksichtigt werden müssen
Es muß ein empirischer Ansatz für die Geschwindigkeitsverteilung gefunden werden:
1
n0
max
0
r - rw(r) = w
r
⋅
n = n(Re)
k Wandrauhigkeit
Rohrreibungszahl:
Druckabfall bei turbulenter Rohrströmung
mec
hani
sche
Gru
ndve
rfah
ren“
In
g U
we
Gro
now
ski,
BH
T B
erlin
WS
201
4/15
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33
Rohr Rohrinnenfläche
Strömung
k
wd
Stromfäden können der Kontur nicht folgen, reißen Wirbel, Turbulenzen
Wmax
Rohrreibungszahl:λ = λ(Re, d/k)
Wandrauhigkeit
Que
lle:
Vor
lesu
ngss
krip
t „V
erfa
hren
stec
hnik
-m
echa
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ipl.-
Phy
s. D
ipl.-
Ing
Uw
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Daten Wandrauhigkeit k
mec
hani
sche
Gru
ndve
rfah
ren“
In
g U
we
Gro
now
ski,
BH
T B
erlin
WS
201
4/15
Prof. Dr. Hartmut WesenfeldStrömungslehre
34
Que
lle:
Vor
lesu
ngss
krip
t „V
erfa
hren
stec
hnik
-m
echa
nisc
he G
rund
verf
ahre
n“
VT
-PC
T v
on D
ipl.-
Phy
s. D
ipl.-
Ing
Uw
e
ReibungsfreieStrömung
Recheckprofil
Reibungsbehaftete, laminareStrömung parabolförmiges Profil
Reibungsbehaftete, turbulenteStrömung abgeflachtes parabolförmiges Profil
w w w
Strömungsprofile
Prof. Dr. Hartmut WesenfeldStrömungslehre
35
2Vp = w
d 2
l ρλ∆ ⋅ ⋅ ⋅
64λ =
Re λ = λ(Re, d/k)
Laminare Strömung Turbulente Strömung
Re < Rekr = 2320 Re > Rekr = 2320
Was bedeutet das für den Druckverlust durch Reibung?
→ Diagramm
Empirischer Ansatz: ζ = Widerstandszahl (Zeta), dimensionslos, je nach Art der Einbauten, Re, .. Sind die Werte aus Tabellen zu entnehmen
2
v
ρ wp
2ς
⋅∆ = ⋅
2
2
1
A1
Aς
= −
Beispiele:
Druckverlust durch Einbauten (Ventile, Krümmer, ...)m
echa
nisc
he G
rund
verf
ahre
n“
Ing
Uw
e G
rono
wsk
i, B
HT
Ber
lin W
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Prof. Dr. Hartmut WesenfeldStrömungslehre
37
Der Gesamtdruckverlust ∆pV setzt sich additiv aus den Bestandteilen Reibungsverluste, Einbauten und Höhenverluste zusammen
∆pV = ∆pV,Reibung + ∆pV,Einbauten + ∆pV,Höhe
w,p
w,p
w1 < w⇒ p1 > p
w2 > w⇒ p2 < p
d
dQuer- Sekundärströmung
AblösegebieteRohrkrümmer: 45°.....90°ζ : 0,1....0,2..........0,5
hydraulisch
glatt rauh Tabelle Einzelwiderstände Bauteile
Que
lle:
Vor
lesu
ngss
krip
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hnik
-m
echa
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n“
VT
-PC
T v
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ipl.-
Phy
s. D
ipl.-
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Uw
e
Koeffizienten der Einzelwiderstände ζ für verschieden Bauteile (aus K. F. Pawlow, P. C. Romankow, A. A. Noskow: Beispiele und Übungsaufgaben zur chemischen Verfahrenstechnik,
VEB Deutscher Verlag für Grundstoffindustrie, 1979)
Prof. Dr. Hartmut WesenfeldStrömungslehre
38
2 21 1 2 2
2 10,2 2
p w p ww w w
ρ ρ+ = + = =
Bernoulli-Gleichung für Stromlinie durch Staupunkt,Energieerhaltung, waagerecht → z1 = z2
Staupunkt w2 = 021
ww
p1 p2
d
Stromfäden
22 1 2 12 dynp p w p p p p
ρ− = ⋅ = − = ∆
Durchsatzmessungen – Prandtl-Staurohr
Durchsatzmessung:
Q = F1w1mec
hani
sche
Gru
ndve
rfah
ren“
In
g U
we
Gro
now
ski,
BH
T B
erlin
WS
201
4/15
Prof. Dr. Hartmut WesenfeldStrömungslehre
39
p1 = statischer Druckp2 = Gesamtdruck
∆p = (ρM-ρ)·g·∆h(ρM: Dichte Manometerflüssigkeit)
ρ
ppw ∆⋅= 2)(
Q = F1w1
Que
lle:
Vor
lesu
ngss
krip
t „V
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stec
hnik
-m
echa
nisc
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n“
VT
-PC
T v
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ipl.-
Phy
s. D
ipl.-
Ing
Uw
e
d1
w1
d2; w2
d verkleinern
Durchsatzmessungen – Venturi Düse
Durchsatzmessung:
mec
hani
sche
Gru
ndve
rfah
ren“
In
g U
we
Gro
now
ski,
BH
T B
erlin
WS
201
4/15
Prof. Dr. Hartmut WesenfeldStrömungslehre
40
p1 p2
d2 verkleinern
2 21 1 2 2
ρ ρ+ w = p + w = konst.
2 2p ⋅ ⋅ 2 2
1 1 2 2d w = d w = konst.⋅ ⋅Bernoulli-Gleichung Kontinuitätsgleichung
−
∆⋅=1
21 4
2
1
d
d
pwρ
Durchsatzmessung:
Q = F1w1
Que
lle:
Vor
lesu
ngss
krip
t „V
erfa
hren
stec
hnik
-m
echa
nisc
he G
rund
verf
ahre
n“
VT
-PC
T v
on D
ipl.-
Phy
s. D
ipl.-
Ing
Uw
e
Durchsatzmessungen – Schwebekörper-Durchflussmesser
Ber
echn
unge
n zu
r C
hem
iete
chni
k vo
n E
. Ign
atow
itz, G
. Fas
tert
und
H. R
app,
Prof. Dr. Hartmut WesenfeldStrömungslehre
41
Que
lle:
Ber
echn
unge
n zu
r C
hem
iete
chni
k vo
n E
. V
erla
g E
urop
a-Le
hrm
ittel
201
4
Pumpen – Übersicht Zentrifugal-/VerdrängertypIg
nato
witz
, Ver
lag
Eur
opa-
Lehr
mitt
el
Prof. Dr. Hartmut WesenfeldStrömungslehre
42
Que
lle:
Che
mie
tech
nik
von
E. I
gnat
owitz
Pumpen – Übersicht Sonstige AuslegungP
umpe
n un
d P
umpe
nanl
agen
von
W. B
ohl u
nd H
. Bau
ernf
eind
, Überschlägige Berechnung der Pumpenleistung:
η
gHQP ⋅⋅=
P: Pumpenleistung [W bzw. Nm/s]
Prof. Dr. Hartmut WesenfeldStrömungslehre
43
Que
lle:
Pum
pen
und
Pum
pena
nlag
en v
on W
. Boh
l und
H. B
auer
nfei
nd,
Gra
fena
u, 1
979
Q: Massenstrom [kg/s]
H: Förderhöhe [m]
g: Erdbeschleuni-gungsfaktor 9,81 N/kg
η: Wirkungsgrad [-]
Pumpen – KennlinienIg
nato
witz
, Ver
lag
Eur
opa-
Lehr
mitt
el
Zentrifugalpumpen: Verdrängerpumpen:
Anlagenkennlinie:Hgeo: Schweredruckhöhe [m]
HP: statische Druckhöhe [m]
ΣHJ: dynamische Druckhöhe [m]
Prof. Dr. Hartmut WesenfeldStrömungslehre
44
Que
lle:
Che
mie
tech
nik
von
E. I
gnat
owitz
Verdichter - ÜbersichtArbeitsbereiche von Verdichtertypen:
a
b
a
Prof. Dr. Hartmut WesenfeldStrömungslehre
45
Quelle: Chemietechnik von E. Ignatowitz, Verlag Europa-Lehrmittel
c d
b
c d
Schüttschichten - Wirbelschichten
Prof. Dr. Hartmut WesenfeldStrömungslehre
46
Ruheschüttung Wirbelschicht expandierende Wirbelschicht
Schüttschichten - Wirbelschichten - Druckverlust
dp: Druckverlust
w: Fließ-geschwindigkeit
wL: Lockerungs-geschwindigkeit
Prof. Dr. Hartmut WesenfeldStrömungslehre
47
A: Festbett
B: Fließbett
C: Förderung
Schüttung – Berechnung Druckverlust
Volumen:
gsges VVV +=
Leerraumanteil:
ges
gg
V
V=ε
Vges: Gesamtvolumen
Vs: Feststoffvolumen
Vg: Gasvolumen
εg: Leerraumanteil
dÄq: Äquivalentdurchmesser
VP: Teilchenvolumen
Vg
Feststoff
Vs
Prof. Dr. Hartmut WesenfeldStrömungslehre
48
Durchmesser kugelförmiger Teilchen:
P
PÄq A
Vd
6=
Spezifische Oberfläche:
Äq
gg
P
Pg
S
S
ges
SV
dNV
NA
V
A
V
Aa
)1(6)1()1(
εεε
−=−=−==
P
AP: Teilchenoberfläche
AS: Feststoffoberfläche
aV: spezifische Oberfläche
N: Teilchenanzahl
Schüttung – Berechnung Druckverlust
Leerrohrgeschwindigkeit:
uu g ⋅= ε0
Druckabfall in der Schüttung:
202
(Re) ud
Lp g
Äq
⋅⋅⋅=∆ρ
λ
Analogie zur reibungsbehafteten freien Rohrströmung � Einführung der Leerrohrgeschwindigkeit und des Äquivalentdurchmessers
Prof. Dr. Hartmut WesenfeldStrömungslehre
49
Widerstandsbeiwert (Ergun-Gleichung):
][ 5,3Re
1300
1(Re)
3+
−−= g
g
g ε
ε
ελ
Reynolds-Zahl:
g
gÄq ud
η
ρ⋅⋅=
0Re
empirische Gleichung unter Berücksichtigung theoretischer Überlegungen
(Geschwindigkeit w = u
aus Analogie zum Praktikumsskript)