SISTEME DE ACTIONARE II - mec.upt.ro · PDF file• partea de reglarecare este compusă din...
Transcript of SISTEME DE ACTIONARE II - mec.upt.ro · PDF file• partea de reglarecare este compusă din...
SISTEME DE ACTIONARE II
Prof. dr. ing. Valer DOLGA,
Prof. dr. ing. Valer DOLGA 2
Cuprins_8
Actionarea electrica prin motoare de c.c. (III)• Convertoarele statice pentru m.c.c• Verificarea la incalzire a m.c.c.
Prof. dr. ing. Valer DOLGA 3
Amplificatoare finale
M
+V Comanda servomotorului de c.c. depinde de tipul amplificatorului final sau, mai general, de tipul convertorului static care alimentează indusul.
•Amplificatoare liniare, sau de clasa “A”;•Amplificatoare cu impulsuri, sau de clasa “B”.
Amplificatoarele liniare ( clasa A) se caracterizează prin aceea că formele de undă ale tensiunii şi curentului furnizat indusului sunt perfect netede.
dtdiLUL ⋅=
2
2iLWL⋅
=
M
+V
NPN
a)
M
+V
NPN
D
b)
M
+V
NPN
D
R
c)
M
+V
NPN
D
DZ
d)
Prof. dr. ing. Valer DOLGA 4
M
+V
NPNDZ
Protectie tranzistorNPN
•Schema principială de comandă cu amplificator liniar;
•Varianta de comandă este nereversibilă în circuit închis, funcţie de viteza tahogeneratorului TG;
• Deşi reprezintă cele mai simple sisteme de reglare a vitezei servomotoarelor de c.c., schemele cu amplificatoare liniare sunt limitate pentru puteri mici, din cauza puterii disipate pe tranzistorul final.
Prof. dr. ing. Valer DOLGA 5
M
+V
NPN
D2
PNP
D1
+V
-V
-V
Intrare
Schema de alimentarebi-directionala a unui
m.c.c
• 2 surse de tensiune de alimentare (+ - V)
• 1 tranzistor NPN
• 1 tranzistor PNP
• diodele D1 si D2 pentru protectiatanzistoarelor
VUi 6.0≥Intrare:
VUi 6.0−≤Intrare:
• tranzistorul NPN – in conductie
• tranzistorul PNP – blocat
• tranzistorul NPN – blocat
• tranzistorul PNP – in conductie
Prof. dr. ing. Valer DOLGA 6
M
+VD2
NPN PNP
D1
+V
+V
NPN PNP
D3 D4
Puntea H
M
+V
1
1’
2
2’
•Contactele 1+1’ inchise
• Contactele 2+2’ deschise
•Contactele 1+1’ deschise
• Contactele 2+2’ inchise
• 1 sursa de tensiune
• 2 transitoare PNP
• 2 tranzistoare NPN
• diodele D1 …D4 pentru protectiatransitoarelor
• contactele 1, 1’, 2, 2’ sunt inlocuite cu tranzistoare
Prof. dr. ing. Valer DOLGA 7
M
+VD2
NPN PNP
D1
+V
+V
NPN PNP
D3 D4
M
+VD2
NPN PNP
D1
+V
+V
NPN PNP
D3 D4
Functionare corecta bidirectionala
Circuit sursa – masa cu efectnegativ asupra componentelor
M
+VD2
NPN PNP
D1
+V
+V
NPN PNP
D3 D4
ON
OFF
OFF
ON
Frinaredinamica
TEXAS Instr.
L293
L298
NATIONAL Semiconductor
LMD18200
Prof. dr. ing. Valer DOLGA 8
Amplificatoare cu impulsuri (clasa B)
•Amplificatoarele cu impulsuri se caracterizează prin forme de undă discontinui ale tensiunii şi curentului prin indus.
• Etajele finale de amplificare lucrează în regim de comutaţie, definit prin două stări limită: saturaţie (conducţie) şi blocate (întrerupere).
• Procedeul de comandă nominalizat măreşte puterea sarcinii amplificatorului, iar caracteristicile servomotorului depind de valorile medii ale tensiunii şi curentului prin indus.
Există trei categorii de amplificatoare cu impulsuri reprezentând tot atâtea metode de comandă:• Amplificatoare cu lăţimea variabilă a impulsurilor PWM (Pulse - Width -Modulated amplifiers);• Amplificatoare cu frecvenţa variabilă a impulsurilor PFM (Pulse -Frequency - Modulated amplifiers);• Amplificatoare pe bază de tiristoare.
Prof. dr. ing. Valer DOLGA 9
PWM
RUi sU
CS
s
( )∫ ∫ ⋅=⋅
===C CT
0
T
0i
CiitSS Uk
TTU
dtuT1dtu
T1U
TTk C=
• se închide întreruptorul un timp TC (timp de conducţie) şi se deschide un timp unde T este perioada impulsurilorCTT −
• K = factorul de comandă a convertorului static
Ui D sU
CSsI
sR
L
Prof. dr. ing. Valer DOLGA 10
t
t
Us
I s
T
U' U
''I''I'
Prof. dr. ing. Valer DOLGA 11
PFM
( )∫ ∫ ⋅⋅=⋅===T
0
T
0i0i
0iS0
0UTfU
TT
dtUT1dttu
T1U
T3
U
sI
T2
s
T1
U'U" U'"
t
t
Prof. dr. ing. Valer DOLGA 12
• TC – traductor de curent
• CC – circuit de comanda
minmax III −=Δ
τ−
⋅=t
maxS eIi
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−⋅= τ
−t
iS e1
RUi
RL
=τ
Prof. dr. ing. Valer DOLGA 13
Ui
T
D sU
sI
sR
L
t
T
iU
ci
C- +
Uaai
1
Did
3t
ai i
1t 2tc
c
is
sR
L
i
U
Ua
I
t > trev
di
3t 4t t
t
a)
b)
c)
Prof. dr. ing. Valer DOLGA 14
L1
TS
iU
C
D1
TP
Did
is
sR
L
Condiţia de funcţionare fără întreruperi de curent este satisfăcută prin micşorarea perioadei impulsurilor sub valoarea constantei de timp electrice a motorului. La motoarele de c. c. de putere convenţionale, constanta de timp electrică fiind de ordinul a 0,01... 0,1 s, condiţia de mai sus se poate realiza cu convertoare statice cu tiristoare. In cazul servomotoarelor de c.c., din cauza constantei de timp electrice mai reduse (10-6...10-3 s), condiţia amintită. se poate realiza numai cu tranzistoare de putere.
Prof. dr. ing. Valer DOLGA 15
Prof. dr. ing. Valer DOLGA 16
Complemente de comanda si reglareautomata
• partea de forţă compusă din electronica de putere, aparatele de protecţie şi comutaţie transformatoare, etc.• partea de reglare care este compusă din regulatoare, sistemul de comandă, semnalizare, etc.
• operaţii tehnologice cu model geometric - scopul realizării modelului geometric constă în determinarea parametrilor geometrici care descriu deplasările relative ale elementelor din structura robotului industrial, la poziţii cunoscute ale punctului caracteristic din obiectul manipulat.• operaţii tehnologice cu model cinematic - scopul rea1izării modelului constă în determinarea vitezei şi acceleraţiei (parametri cinematici) elementelor dispozitivului de ghidare în condiţiile cunoaşterii vitezei şi acceleraţiei obiectului manipulat.• operaţii tehnologice cu model dinamic - realizarea modelului dinamic urmăreşte determinarea forţei generalizate motoare în condiţiile cunoaşterii parametrilor cinematici ai mişcării obiectului manipulat şi a forţelor ce acţionează asupra acestuia.
Prof. dr. ing. Valer DOLGA 17
Analiza modelelor mecanice ale operaţiilor robotizate arată că la baza conducerii (comenzii) roboţilor industriali stau trei algoritme:
• algoritmul geometric (comanda în poziţie);
• algoritmul cinematic (comanda în viteză);
• algoritmul dinamic (comanda în forţă).
Prof. dr. ing. Valer DOLGA 18
Verificarea la incalzire a servomotoarelorde c.c.
∑ Ω⋅β+Ω⋅α+= 22RIpiPractic servomotoarele de curent continuu sunt din clasa de izolaţie F pentru care temperatura limită este de 150 0C
Schema cu un singur nod se aplică motoarelor omogene: motoare clasice şi motoare cu magneţi permanenţi având indus bobinat pe circuit feromagnetic.
• CTh – capacitatea termică a motorului [J/0C]• RTh – rezistenţa termică a motorului [0C/W]• θa - temperatura mediului ambiant [0C]• τTh – constanta de timp termica a motorului
ThThTh CR=τ
∑ θ−θ+
θ=
Th
aThi Rtd
dCp
( )⎟⎟
⎠
⎞
⎜⎜
⎝
⎛−⋅⋅=θΔ τ
−
∑ Th
t
Thi e1Rp
Prof. dr. ing. Valer DOLGA 19
Schema cu două noduri se aplică motoarelor de construcţie neomogenă: motoare cu rotorul în forma de pahar, motoarelor cu întrefier axial
∑ θ−θ+
θ⋅=
Thi
ciiThii Ttd
dCp
Thc
acThc
Thi
ci
RtddC
Rθ−θ
+θ
⋅=θ−θ
cii θ−θ=θΔIncalzirea indusului
acc θ−θ=θΔIncalzirea carcasei
Prof. dr. ing. Valer DOLGA 20
( ) 21Thc
t
2
t
1iThii ekekpRRtτ
−τ
−
⋅+⋅+⋅⎟⎠⎞⎜
⎝⎛ +=θΔ ∑
( ) 21Thc
t
2
t
1ic eKeKpRtτ
−τ
−
⋅+⋅+⋅=θΔ ∑
01CRR
ThiThi
ThcThcThi
2ThcThi =+τ⋅⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛⋅+τ+τ+τ⋅τ⋅τ
• τ1 si τ2 sunt soluţiile reale ale ecuaţiei:
• k1, k2, K1, K2 sunt constante care verifică condiţiile iniţiale termice sirelatiile
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛ττ
−⋅=1
Thi11 1kK ⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛ττ
−⋅=2
Thi22 1kK
Prof. dr. ing. Valer DOLGA 21
Pentru regimuri de funcţionare de lungă durată ( t > τTh) relaţiile anterioaredevin:
∑⋅+=θΔ iThiThci p)RR(
∑⋅=θΔ iThcc pR
Pentru pierderi periodice, cu perioada aproximativ egală cu constanta de timp termică, firmele recomanda:
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡
⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−+⎟
⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−⋅⋅=Δ
−−21 112 ττθt
Thc
t
Thii eReRRI
Prof. dr. ing. Valer DOLGA 22
• Capacităţile termice ale carcasei şi indusului se pot considera în general de valori constante. In acelaşi timp însă rezistenţa termică depinde de viteza de rotaţie, de modul de fixare a motorului, de ventilaţia auxiliară (de ex. RThc = 0.225 0C/W la o ventilaţie de 6 l/s şi respectiv RThc.=0,l15 0C/W la o ventilaţie de 6 1/s). Rezistenţa termică pentru un servomotor cu întrefier axial se poate considera constantă dacă este bine ventilat şi este montat pe un soclu metalic care permite evacuarea căldurii prin conducţie.
• Dacă fenomenele electrice şi mecanice tranzitorii au o durată mult inferioară constantei de timp termice cea mai mică, este posibilă definirea unui regim echivalent de un curent:
∑∑
Δ
Δ⋅=
ii
ii
2i
e t
tiI
Prof. dr. ing. Valer DOLGA 23
Exemplul 1
Wppi∑ =⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛−⋅=⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−⋅= 63,01
76,01211
2 η
( ) C8,6025863,040 oi =++=θ
Pentru un servomotor cu rotorul în formă de pahar ce funcţionează într-un mediu cu temperatura , rezistenţele termice au valorile: RTh1= 25 0C/W şi RThc =8 0C/W.
Sa se determine incalzirea servomotorului daca puterea cedată la arbore este P2 = 2W iar randamentul este 76,0=η
C40oa =θ
Temperatura indusului (rotorului) va fi pentru un ciclu de funcţionare de lungă durată
Pentru servomotorul anterior se consideră că ciclul de funcţionare are o durată de 10 s;
sThi 16,7=τ sThc 690=τ
Temperatura rotorului va fi:
C25,44e125e1863,040 o69010
16,710
i =⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣
⎡⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−⋅+⎟
⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−⋅⋅+=θ
−−
Prof. dr. ing. Valer DOLGA 24
Limite functionale
Zona „1” corespunde regimului permanent;
Zona “2” nu poate fi atinsă decât în regim intermitent sau temporar şi corespunde unei zone termice cu ventilaţie.
Zona “3”defineşte zona utilizabilă în faza de accelerare sau decelerare.
Zonele “1” şi “2” sunt modificabile prin montajul termic al motorului şi prin ventilaţie.