UF

Lote

2 cm

1

6 Ø 16,0 mm

7 cmØ 6,0 mm C / 13,1 cm

da cm 2 tf 8 mdb cm fck

3 tf 9

2 tf tf tf 4 tf 10 mm CA 50

5 Kg.m 11 mm CA 25

6 tf 12 cm

cm²

cm²

cm²

cm²

cm²

cm²

cm²

cm²

m³

kg

kg

cm²

0,01083

Es

m

p

2100000

0,00246

fyd

γc

Estaca tipo broca

Selecione o tipo de fundação

16,0

4200

1,8

Carga compressão Altura da fundação

18,0

16

1,50

1,00

Momento

6,0

Peso aço transversal

170,46

34,53

Ψ

NB

60,0

As de momento 0,29

As min de momento 1,88

kg/cm²160

Carga Tração

Atrito lateral da fund

Cobrimento

Aço longitudinal

As min cortante 3,96

Aço de estribos

0,19

15,0

100

2,0

Diâmetro seção circular

Aço principal

Aço dos estribos

2,0

ftk

2,26

Peso aço longitudinal

Edificação

cidade

Quadra

Planilha cálculo de estaca armada enterrada 00:00:00

Site Engenharia

09/06/2011 21:55

Cliente/emp.

Profissional

As de tração 11,95

As min de tração 5,00

As de compressão 8,06

As min de compressão 6,28

80

Volume de concreto

As cortante (estribos)

15

Resultados

Carga Horizontal

0,9da/db

88,9fcd

1256,64Ac

36,0

40,0 Kg.m10080,0

40,0

γf 1,4

γs 1,15

Programa para cálculo de dimensionamento de estacas armadasA proteção inserida nas planilhas trabalham de forma a preservar fórmulas e resultados. O programa foi desenvolvido

para que seja desconfigurado e desprogramado no caso de violação das senhas com qualquer tipo de modificação dentro da área protegida. O Site Engenharia e o autor do programa não se responsabilizam por resultados errados

resultantes de dados inseridos incorretamente.A proteção garante a integridade das normas e fórmulas Informações www.sitengenharia.com.br

8-

Altu

ra d

a f

un

da

ção

6

5

42

3-

Atr

ito la

tera

l na

est

aca

UF

Lote

1 4

2 8

3 7

4 12 VERDADEIRO ####

5 12 *6 14

7 16

8 14 OK

9 17

10 19

11 20

12 22 *13 26

14 29

15 32

16 35

17 38

18 45

19 44

20 43

21 48

22 49

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

Planilha cálculo carga admissível estacas

700,0 mm

Arei

a

Arei

a co

m p

edre

gulh

os

cidade

N°

SPT

149,0 127,6 276,6

170,0

Média dos processos 133,4

159,5122,1193,5

179,4 160,7

Carga admissível da estaca (t)

Capacidade de carga total da estaca (t)

Capacidade de carga resistência de ponta (t)

Decourt-Quaresma 142,6 146,6

Capacidade de carga atrito lateral (t)

278,2

147,8

111,3

Aoki-Velloso

164,9 113,3

64,5 94,4

Pedro Paulo Costa Velloso

159,0

290,4

Alberto Henriques Teixeira 315,6

Urbano Rodrigues Alonso 340,0

Volume base alargada (Franki) (L)

m15,0

Diâmetro seção circular

Comprimento total da estaca (m)

Compressão

litros

Cota

(m

)

ok

Arei

a Si

ltosa

Arei

a Ar

gilo

sa

Tipo do solo

Profissional

Cliente/emp.

Edificação

Quadra

09/06/2011 21:4800:00:00

Site Engenharia

ok

ok

Tipo de carregamento método "P.P.C.V"

79,5

Tipo de Estaca

Resultado dos Métodos

Argi

la A

reno

sa

Silte

Arg

iloso

Silte

Are

noso

Argi

la S

iltos

a

Premoldada (concreto)

Franki

Hélice Contínua

Escavadas sem revestimentos

Escavadas com revestimentos ou lama

Hollow Auger

Raiz

Atenção: Para carga admissível, a capacidade de carga total deve ser dividida pelo coeficiente de segurança (CS). Os coeficientes de segurança (CS) utilizados nos métodos são os estipulados pelo seus respectivos autores. A Norma estipula valor mínimo para CS igual a 2.

F1 F2 F1 F2 α β α β α β α β α β α β α β α β

1,88 3,75 0 0 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

2,5 5 0 0 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

2 4 0 0 0,85 1 0,85 1 0,6 1 0,6 0,9 0,5 0,8 0,5 0,8 0,5 0,7 0,5 0,7

3 6 3 6 0,85 0,8 0,85 0,8 0,6 0,65 0,6 0,65 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5

3 6 0 0 0,85 0,9 0,85 0,9 0,6 0,75 0,6 0,75 0,5 0,6 0,5 0,6 0,5 0,6 0,5 0,6

2,5 4,5 0 0 0,9 1 0,9 1 0,9 1 0,9 0,9 0,9 0,8 0,9 0,8 0,9 0,7 0,9 0,7

2 4 0 0 0,85 1,5 0,85 1,5 0,6 1,5 0,6 1,2 0,5 1,1 0,5 1,1 0,5 1 0,5 1

3 6

1 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4

1 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4

1 0 0 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4

0 1 0 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4

0 1 0 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4

0 1 0 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4

0 0 1 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4

0 0 1 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4

0 0 1 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4

0 0 1 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4

0 0 1 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4

0 0 1 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4

0 0 1 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4

0 0 1 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4

0 0 1 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4

0 0 1 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4

0 0 1 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4

0 0 1 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4

0 0 1 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4

0 0 1 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 4

0 0 1 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 2 4 3

0 0 1 0 0 0 0 0 1 1 1 #### 1 1 2 1 3 1

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 #### 1 0 1 0 1 0 1

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 #### 1 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 #### 1 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 #### 1 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 #### 1 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 #### 1 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 #### 1 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 #### 1 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 #### 1 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 #### 1 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 #### 1 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 #### 1 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 #### 1 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 #### 1 0 0 0 0 0

SOLO

Aoki-Velloso SAGARGS

Decourt-Quaresma

AREA ARSARGA SAR ARE ARP

Gráfico - carga admissível da estaca

111,3

79,5

146,6

159,5

170,0

133,4

278,2

159,0

290,4

315,6

340,0

276,6

94,4

147,8

122,1

160,7

127,6

164,9

64,5

142,6

193,5

179,4

149,0

113,3

0

50

100

150

200

250

300

350

400

1 2 3 4 5 6

(ton

)

Carga admissível

Carga total

Capacidade de ponta

Capacidade lateral

4

8

7

12

12

14

16

14

17

19

20

22

26

29

32

35

38

45

44

43

48

49

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

37

38

39

40

41

42

43

44

45

46

47

48

49

50

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55

15,0

1-Pedro Paulo C. Velloso 2-Aoki-Velloso 3-Decourt-Quaresma 4-Alberto H. Teixeira 5-Urbano R. Alonso 6 - Média dos processos

111,

3

79,5

146,

6

159,

5

170,

0

1-Pedro Paulo C. Velloso 2-Aoki-Velloso 3-Decourt-Quaresma 4-Alberto H. Teixeira 5-Urbano R. Alonso

1 2 3 4 5

UF

Lote

1 4 4 2,52 1 4 4 0,88 3,522 8 8 5,04 2 8 8 0,88 7,043 7 7 4,41 3 7 7 0,88 6,164 12 12 7,56 4 12 12 0,84 10,15 12 12 7,56 5 12 12 0,84 10,16 14 14 8,82 6 14 14 0,84 11,87 16 16 11,2 7 16 16 0,78 12,58 14 14 9,8 8 14 14 0,78 10,99 17 17 11,9 510 9 17 17 0,78 13,3

10 19 19 13,3 570 10 19 19 0,78 14,911 20 20 14 600 11 20 20 0,78 15,612 22 22 15,4 660 12 22 22 0,78 17,213 26 26 18,2 780 13 26 26 0,78 20,314 29 29 20,3 870 14 29 29 0,78 22,715 32 32 960 15 32 32 0,7816 35 35 1050 16 35 35 0,7817 38 38 17 38 38 0,7818 45 40 18 45 40 0,7819 44 40 19 44 40 0,7820 43 40 20 43 40 0,7821 48 40 21 48 40 0,7822 49 40 22 49 40 0,7823 0 0 23 0 0 024 0 0 24 0 0 025 0 0 25 0 0 026 0 0 26 0 0 027 0 0 27 0 0 028 0 0 28 0 0 029 0 0 29 0 0 030 0 0 30 0 0 031 0 0 31 0 0 032 0 0 32 0 0 033 0 0 33 0 0 034 0 0 34 0 0 035 0 0 35 0 0 036 0 0 36 0 0 037 0 0 37 0 0 038 0 0 38 0 0 039 0 0 39 0 0 040 0 0 40 0 0 041 0 0 41 0 0 042 0 0 42 0 0 043 0 0 43 0 0 044 0 0 44 0 0 0

45 0 0 45 0 0 0

46 0 0 46 0 0 0

47 0 0 47 0 0 0

48 0 0 48 0 0 0

49 0 0 49 0 0 0

λi 1 λi 0 αi 0,5 F1λp 1 λp 0 αp 0,5 F2

36

SAGSAGSAGSAG

SAGSAGSAGSAG

SAGSAGSAGSAG

SAGSAGSAGSAG

ARGSARGAARGAARGA

α(%

).K

(t/m

²)

α(%

).K

(t/m

²).

N

ARGS

CO

TA

SP

T

SP

T

cons

ider

ado

Ci t

/m².

N

Pedro Paulo Costa Velloso Aoki-Velloso

CO

TA

SP

T

Tip

o do

sol

o

SP

T

cons

ider

ado

Cp

t/m

².N

(a

cim

a)

Cp

t/m

².N

(a

baix

o)

Tip

o do

sol

o

SAG

SAGSAGSAGSAG

ARGSARGSARGAARGAARGASAGSAGSAGSAGSAG

Compressão Tração

SAGSAGSAGSAGSAGSAG

Profissional Site Engenharia Quadra

Método Método

Cliente/emp. cidade

Planilha cálculo carga admissível estacas 00:00:00 09/06/2011 21:49 Edificação

UF

Lote

1 4 4 1,87 0 1 4 4 0,4 02 8 8 2,93 0 2 8 8 0,4 03 7 7 2,67 0 3 7 7 0,4 04 12 12 4 0 4 12 12 0,4 05 12 12 4 0 5 12 12 0,4 06 14 14 4,53 0 6 14 14 0,4 07 16 16 4,12 0 7 16 16 0,4 08 14 14 3,68 0 8 14 14 0,4 09 17 17 4,33 0 9 17 17 0,4 0

10 19 19 4,77 0 10 19 19 0,4 011 20 20 4,98 0 11 20 20 0,4 012 22 22 5,42 0 12 22 22 0,4 24213 26 26 6,28 0 13 26 26 0,4 28614 29 29 6,93 348 14 29 29 0,4 31915 32 32 0 384 15 32 32 0,4 016 35 35 0 420 16 35 35 0,4 017 38 38 0 0 17 38 38 0,4 018 45 45 0 0 18 45 40 0,4 019 44 44 0 0 19 44 40 0,4 020 43 43 0 0 20 43 40 0,4 021 48 48 0 0 21 48 40 0,4 022 49 49 0 0 22 49 40 0,4 023 0 0 0 23 0 0 024 0 0 0 24 0 0 025 0 0 0 25 0 0 026 0 0 0 26 0 0 027 0 0 0 27 0 0 028 0 0 0 28 0 0 029 0 0 0 29 0 0 030 0 0 0 30 0 0 031 0 0 0 31 0 0 032 0 0 0 32 0 0 033 0 0 0 33 0 0 034 0 0 0 34 0 0 035 0 0 0 35 0 0 036 0 0 0 36 0 0 037 0 0 0 37 0 0 038 0 0 0 38 0 0 039 0 0 0 39 0 0 040 0 0 0 40 0 0 041 0 0 0 41 0 0 042 0 0 0 42 0 0 043 0 0 0 43 0 0 044 0 0 0 44 0 0 0

45 0 0 0 45 0 0 0

46 0 0 0 46 0 0 0

47 0 0 0 47 0 0 0

48 0 0 0 48 0 0 0

49 0 0 0 49 0 0 0

SAG SAG

SAG SAGSAG SAG

SAG SAGSAG SAG

SAG SAGSAG SAG

SAG SAGSAG SAG

SAG SAGSAG SAG

SAG SAGSAG SAG

SAG SAGSAG SAG

ARGA ARGASAG SAG

ARGA ARGAARGA ARGA

ARGS ARGSARGS ARGS

Tip

o do

sol

o

SP

T

cons

ider

ado

β α.N

α.K

.N

CO

TA

SP

T

SP

T

Tip

o do

sol

o

SP

T

cons

ider

ado

1/3β

.N

Profissional Site Engenharia Quadra

Décourt-Quaresma Alberto Henriques TeixeiraMétodo Método

Cliente/emp. cidade

Planilha cálculo carga admissível estacas 00:00:00 09/06/2011 21:49 Edificação

CO

TA

VERDADEIRO VERDADEIRO mm *m ρs mm

ton ρe mm

GPa ρ mm

m

1 5

2 2

3 3

4 2

5 4

6 3

7 7

8 9

9 9

10 7

11 7

12 9

13 14

14 16

15 15

16 13

17 14

18 16

19 21

20 28

21 25

22 30

23 35

24 37

25 40

26 40

27 40

28

29

30

31

32

33

34

35

36

1,85

6,12

330

13,0

50,00

28,00

cidade

N°

SPT

Capacidade de carga - Método Aoki-Velloso

Nível d'agua

Capac. Total (ton)

ok

Cota

(m

)

Argi

la S

iltos

a

4,28

Cliente/emp.

Edificação

Quadra

09/06/2011 21:2300:00:00

Site Engenharia

Cálculo recalque estaca - Método Aoki

Profissional

Tipo do solo

95,1

Arei

a

Arei

a co

m p

edre

gulh

os

Capac. carga Ponta (ton)

50,9

Argi

la A

reno

sa

Silte

Arg

iloso

Silte

Are

noso

Arei

a Si

ltosa

Arei

a Ar

gilo

sa

Gráfico SPT

Módulo Elasticidade (Ec)

Carga adm. (ton)

44,3

Recalque da estaca (ρ) (mm)

47,6

Capac. carga Lateral (ton)

10,0

ok

Comp. total da estacaCarga axialok

ok Diâmetro seção circular

13,0

5

2

3

2

4

3

7

9

9

7

7

9

14

16

15

13

14

16

21

28

25

30

35

37

40

40

40

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

2,26

0,70

0,41

0,31

0,21

0,14

0,08

0,05

0,05

0,03

0,02

0,02

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

F1: F2:

(ʸ) n K α16 0,5 60 0,03

16 0,5 60 0,03

16 0,5 60 0,03

16 0,5 60 0,03

16 0,5 60 0,03

16 0,5 60 0,03

16 0,5 60 0,03

17 0,5 60 0,03

17 0,5 60 0,03

16 0,5 60 0,03

19 0,5 60 0,03

20 0,5 60 0,03

20 0,5 60 0,03

20 0,5 60 0,03

20 0,5 60 0,03

20 0,5 60 0,03

20 0,5 60 0,03

20 0,5 60 0,03

21 0,5 60 0,03

21 0,5 60 0,03

21 0,5 60 0,03

21 0,5 60 0,03

21 0,5 60 0,03

21 0,5 60 0,03

21 0,5 60 0,03

21 0,5 60 0,03

21 0,5 60 0,03

0,5

0,5

0,5

0,5

0,5

0,5

0,5

0,5

0,5

2,831,41

Premoldada (concreto)

Franki

Hélice Contínua

Escavadas sem revestimentos

Escavadas com revestimentos ou lama

Hollow Auger

Raiz

3,3

1,3

2,0

1,3

2,6

2,0

4,6

5,9

5,9

4,6

4,6

5,9

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0,0

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

211

221

231

241

251

261

272

282

293

303

314

324

335

345

356

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

50

58

54

47

50

58

76

101

90

108

126

133

144

144

144

0

0

0

0

0

0

0

0

0

ρs: Recalque pelo soloρe: Recalque por encurtamento elástico do fusteρ: Recalque total

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

66

63

57

48

51

58

76

102

91

109

127

134

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

Diagrama atrito lateral (ton) Módulo deformabilidade (Eo) (Mpa)

Módulo deformabilidade (Es) (Mpa)

Tensão geostática (Kpa)

130,0

m

mm

1 4

2 8

3 7

4 12

5 12

6 14

7 16

8 19

9 17

10 19

11 20

12 22

13 26

14 29

15 32

16 35

17 38

18 45

19 44

20 43

21 48

22 49

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

2

15

okCarga

admissível

Comprimento total da estaca

Profissional

Capacidade de carga Hélice contínua - Método "Antunes & Cabral"

cidade

Capac. carga lateral

Diâmetro seção circular 700

50

SPT mínimo

SPT máximo

Coeficiente de segurança

Cliente/emp.

Edificação

Quadra

09/06/2011 21:2200:00:00

Site Engenharia

Capac. carga Hélice Contínua - Método Antunes&cabral

okAr

gila

Are

nosa

Silte

Arg

iloso

Silte

Are

noso

Argi

la S

iltos

a

Cota

(m

)

N°

SPT

253,1 126,6

Capac. Carga ponta

Capac. Carga total

123,2

Arei

a

Arei

a co

m p

edre

gulh

os

ok

2

Arei

a Si

ltosa

Arei

a Ar

gilo

sa

Tipo do solo

4

8

7

12

12

14

16

19

17

19

20

22

26

29

32

35

38

45

44

43

48

49

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

15

130,

0

123,

2

253,

1

126,

6

β2 (kg/cm²)

10,0

25,0

0,45

15,0

0,25 10,0

0,35

β1 (kg/cm²)

0,20

0,35

0,40

Fatores

Areia Argilosa

Areia Siltosa

Areia

0,45 20,0

Areia com pedregulhos 0,50

20,0

20,0

25,0

Argila Siltosa

Argila Arenosa

Silte Argiloso

Silte Arenoso

1,76

3,52

3,08

9,24

9,24

10,78

8,80

10,45

9,35

10,45

11,00

12,10

14,29

15,94

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,20

0,20

0,20

0,35

0,35

0,35

0,25

0,25

0,25

0,25

0,25

0,25

0,25

0,25

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

10,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

β1 (kg/cm²) β2 (kg/cm²)Diagrama atrito lateral (ton)

4

8

7

12

12

14

16

19

17

19

20

22

26

29

32

35

38

45

44

43

48

49

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

-

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

SPT corrigido

130,0 123,2

253,1

126,6

0

50

100

150

200

250

300

0 1 2 3 4

Cap

ac. c

arga

(to

n)

LATERAL PONTA TOTAL ADMISSÍVEL

UF

Lote

Diâmetro da estaca

45 cm 16

ton

ton

3 m

8 m

41 39

Camada compressível (ex:argila)

Peso específico (y) seco

Camada de sobrecarga (aterro)

Legenda

t\m³

15,00

Planilha cálculo atrito negativo - método De Beer & Wallays 00:00:00

Site Engenharia

09/06/2011 21:41

Cliente/emp.

Profissional

Edificação

cidade

Quadra

8,00

Valor de coesão

2,50 t/m²

1,90

Nível d'agua

Camada solo resistente

Ângulo de atrito interno

Camada solo compressível

Camada de sobrecarga (aterro)

3,00Altura da camada

Altura da camada

45,00

Peso específico do solo

1,80 t\m³

Ø

m9,00

28,27Atrito negativo gerado - método

convencionalAtrito negativo gerado - método

De Beer & Wallays 25,84

Programa para cálculo do atrito negativo gerado por camadas de solos compressíveisA proteção inserida nas planilhas trabalham de forma a preservar fórmulas e resultados. O programa foi desenvolvido

para que seja desconfigurado e desprogramado no caso de violação das senhas com qualquer tipo de modificação dentro da área protegida. O Site Engenharia e o autor do programa não se responsabilizam por resultados errados

resultantes de dados inseridos incorretamente.A proteção garante a integridade das normas e fórmulas Informações www.sitengenharia.com.br

0123456789

1011121314151617181920212223242526272829303132333435363738394041424344454647484950

Profundidade máxima de atuação do atrito negativo

Nível d'agua

1,9

2,0

Fonte: Mecânica dos Solos e suas Aplicações Vol 2, HOMERO PINTO CAPUTO (Cf. Harald Wagner - Verkehrs-Tunnelbau, Vol1 (1968). Wilhelm Ernest & Sohn, Berlim ).

tabela

22,5

27,5

peso específico (t/m³) ângulo atrito interno coesão (t/m²)solo

-

-

-

areia grossa

saibro e pedras

-

-

-

-

-

-

aria fina

2,0

1,9argila mole

areia muito fina

silte com areia muito fina

silte

1,8

2,5

20,0

1,0

3,5

1,5

argila rija

1,0

10,0

15,0

Observações:

1) no campo "nível d'agua", quando inexistente ou abaixo da camada compressível você poderá optar por deixá-la como apresentado na sondagem ou inserir 49 para que seja um terreno seco. Inserindo o valor zero para o nível d'agua, o programa reconhecerá como nível zero do terreno. Inserindo 49 ou qualquer valor que seja abaixo da camada compressível, o programa não reconhecerá este valor para o cálculo do atrito negativo.

2) A profundidade máxima de atuação do atrito negativo representa a profundidade embaixo da cota inferior da camada compressível, significará que toda a camada compressível está contribuindo para carga negativa.

3) O valor de coesão do solo é necessário para o cálculo do atrito negativo pelo método convencional. Pelo método de De Beer & Wallays o valor de coesão do solo não é necessário, mas o valor de ângulo de atrito interno é indispensável.

4) O métodos utilizados para o cálculo de atrito negativo são diferentes e apresentam também, na maioria das vezes, resultados diferentes.

5) O programa calcula o valor do peso específico do solo, quando submerso, automaticamente, separando as partes e recalculando para cada, ex: 60% seco e 40% submerso. O mesmo é feito para a camada de sobrecarga.

6) O valor da profundidade máxima de atuação do atrito negativo apresenta uma discordância de seqüência quando o nível d'agua passa de uma camada para a outra.

7) A estaca apresentada pela figura do programa, ilustra uma fundação atravessando a camada compressível. Pelo fato de não ser necessário a profundidade ou comprimento da estaca para o cálculo, a ilustração foi fixada numa profundidade fictícia para ilustrar que esta atravessa a camada compressível.

8) A tabela apresentada acima de dados de solos mais comuns é uma sugestão para quando da ausência de dados de laboratoriais.

UF

Lote

m

kgf.mkgf.mtftfMPammkg/m³

1 2

2 2

3 2

4 5

5 4

6 9

7 8

8 10

9 11

10 12

11 13

12 16

13 20

14 21

15 22

16 22

17 22

18 17

19 25

20 22

21 35

22 39

23 37

24 39

25 39

26 38

27 37

28 36

29 32

30 38

31 44

32 58

33

34

35

36

37

38

350

7850,001,50

Cliente/emp.Edificação

Quadra

09/06/2011 21:3300:00:00

Site Engenhariacidade

Are

ia A

rgilo

sa

SONDAGEM

Limite de escoamentoEspessura de corrosão

Massa específica do aço

Carga de traçãoCarga de compressão

Cot

a (m

)

Cálculo carga admissível estacas perfil H

Are

ia

Are

ia c

om p

edre

gulh

os

TIPO DE SOLO

Arg

ila A

reno

sa

Silte

Arg

iloso

Silte

Are

noso

Arg

ila S

iltos

a

N° S

PT

Are

ia S

iltos

a

ok

Profissional

ok

Momento em xComprimento da estaca

Momento em y

17,0

80,00

2

2

2

5

4

9

8

10

11

12

13

16

20

21

22

22

22

17

25

22

35

39

37

39

39

38

37

36

32

38

44

58

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

37

38

cm²cm

0,0 1,90,0 1,80,0 1,60,0 1,10,0 1,2

0,0 1,5

h mm

. tw mm

b mm

hi mm

tf mm

mm A cm²

mm Ar cm²

mm peso Kg/m

mm Ix cm4

Wx cm³

Wx-r cm³

mm ix cm

mm Iy cm4

Mpa Wy cm³

tf Wy-r cm³

tf iy cm

h/b

t

cm

cm R$

R$

tf R$

R$

m

mm R$

h b tw tf ix

Área de ponta 1600,0Perímetro 160,0

400,0 mm

400,0

9,00

unid. Bitola

Carga max de trabalho na estaca

Tipo de bate estaca

Perda elástica no solo (mm)

9,00

148,55

Tensão max adm na estaca

Largura da aba do perfil

Espessura da alma

Altura livre da alma

Espessura da abadefinição manual

3,30

40,00

5514,82

Valor / kg do aço

mão de obra crav.

Estimativa de custo

PerfilVS 550 x 65

W 530 x 66,0

VE 500 X 61

Relação h/b 1,00

Queda livre

Estimativa de custo

0,54

Dimensionamento da Nega - Hiley

Tensão de cravação

400,0

9,00

9,00

106,38

Momento de inércia

17,26

Área

1060,55

Área reduzida

Massa linear

9602

63,4

Módulo de resistência

Raio de giração - x

Módulo de resistência reduzido

148,9

Altura do perfil

Alberto Henriques Teixeira

Momento de inércia

Módulo de resistência

210,00

mm

Média Médias dos processos

CARGA DE TRABALHO DO PERFIL H - RELAÇÃO CARGA/ESTACA

400,0

Processo 4

Processo 5

400,0

9,0

400,0

1585,21

382,0

9

312,89

9,50

70,74

83,51

31704

480,12

123,5

240,6128,3

Urbano Rodrigues Alonso118,4

Decourt-Quaresma

196,9 98,4

mm/golpe

1656 kgf/cm²

154,8

90,9127,0 69,9

110,9 259,8

Módulo de resistência reduzido

Raio de giração - y

DIMENSIONAMENTO POR CRAVAÇÃO - NEGA E TENSÃO MÁXIMA DE CRAVAÇÃO

80,00

1,86

0,00Eficiência de tração

Eficiência de compressão

Carga de trabalho na estaca

Capacidade de carga atrito de ponta (tf)Capacidade de carga total da estaca (tf)

Carga admiss[ivel da estaca (tf)

CARGA ADMISSÍVEL RELAÇÃO ESTACA/SOLO

Eficiência de compressão

Processo 2

Processo 1

Efic. de tração

128,7181,8

113,9

Capacidade de carga atrito lateral (tf)

289,2146,4

144,6387,0

160,9Pedro Paulo Costa Velloso

244,2Aoki-Velloso

130,3Processo 3

Carga de trabalho na estaca 80,00

Capacete/coxim de madeira Com coxim

Módulo deformação longitud kg/cm²

Lado do capacete 44,00

2050000

Peso do martelo 4,00

Altura de queda do martelo 100

Tipo de atrito na estaca Lateral e ponta

PERFIS LAMINADOS EQUIVALENTES

2,50

kg/m

Valor corte 50,00

Valor emenda 100,00

Comp. do elemento 10

39

40

41

42

43

44

45

46

47

48

49

50

154,8 387,0 146,4 240,6

144,6 289,2 160,9 128,3

128,7 244,2 113,9 130,3

90,9 181,8 63,4 118,4

98,4 196,9 69,9 127,0

123,5 259,8 110,9 148,9

Gráfico - carga admissível relação estaca/solo

154,8144,6

128,7

90,9 98,4

123,5

387,0

289,2

244,2

181,8196,9

259,8

160,9

113,9

63,4 69,9

110,9

240,6

128,3 130,3118,4

127,0

148,9146,4

0

50

100

150

200

250

300

350

400

450

1 2 3 4 5 6

(to

n)

Carga admissível

Carga total

Capacidade de ponta

Capacidade lateral

38

39

40

41

42

43

44

45

46

47

48

49

500 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65

O campo, "número de golpes" (N°SPT), deverá estar devidamente preenchido nas casas das respectivas cotas de profundidades, "cota (m)". O programa realiza os cálculos a partir dos valores inseridos, por isto há a

necessidade dos campos estarem preenchidos apenas com números inteiros igual ou maiores que 1.Para realizar os cálculos em todos os processos, o programa necessitará que células, além da cota de apoio

da estaca, também estejam preencidas.Após inserir os valores dos golpes em suas respectivas cotas é necessário que os tipos de solos estejam

devidamente preenchidos. Neste campo, "tipos de solos", o programa entenderá quando marcado apenas uma opção por linha e não mais. Isto se aplica apenas nas casas com valores de SPT preenchidas. Nas

células não preencidas com os valores de SPT "golpes" e se nestas linhas estiverem marcados tipos de solos, o programa também não permitirá que os resultados sejam lançados

1-Pedro Paulo C. Velloso 2-Aoki-Velloso 3-Decourt-Quaresma 4-Alberto H. Teixeira 5-Urbano R. Alonso 6 - Média dos processos

Programa para cálculo de carga admissível de estacas com senha de proteçãoA proteção inserida nas planilhas trabalham de forma a preservar fórmulas e resultados. O programa foi

desenvolvido para que seja desconfigurado e desprogramado no caso de violação das senhas com qualquer tipo de modificação dentro da área protegida. O Site Engenharia e o autor do programa não se

responsabilizam por resultados errados resultantes de dados inseridos incorretamente.A proteção garante a integridade das normas e fórmulas

Informações www.sitengenharia.com.br

2 450 152 7,6 10,8

2 455 153 8 13,3

2 459 154 9,1 15,4 106

2 457 190 9 14,5 97

2 460 191 9,9 16 89

463 192 10,5 17,7 164

466 193 11,4 19 148

469 194 12,6 20,6 136

120

104

h b tw tf ix

132

400 400 16,0 22 100

400 400 16,0 25 90,6

400 400 12,5 16 128

400 400 12,5 19 96,7

400 400 12,5 22 176

CVS 400 X 96,7 400 350 9,5 13 155

CVS 407 X 128 407 400 9,5 16 137

CVS 450 X 90,6 450 300 9,5 13 201

CVS 450 X 100 450 350 9,5 13 165

CVS 457 X 132 457 400 9,5 16

h b tw tf ix

118

103

88

2 400 200 4,8 9,5

2 450 200 6,4 9,5

2 450 250 6,4 9,5

CS 400 x 185

CS 400 x 201

W 460 x 52,0

W 460 x 60,0

W 460 x 68,0

17,34

17,55 175,5

CS 400 x 137

CS 400 x 155

CS 400 x 176

Bitolaunid.

* Comparação tendo por base a propriedade geométrica ix.

VE 450 X 51

VE 450 X 59 117,6

102,6

VE 400 X 44 88,0

PERFIS ELETRO-SOLDADOS EQUIVALENTESkg/m

W 460 x 74,0

W 460 x 82,0

W 460 x 89,0

W 460 x 97,0

W 460 x 106,0

97,0

106,0

148,0

132,2

128,4

90,6

165,3

201,0

136,6

154,9

100,4

96,7

17,91

18,35

18,46

18,77

18,84

18,98

19,03

19,04

* Comparação tendo por base a propriedade geométrica ix.

PERFIS SOLDADOS EQUIVALENTESunid. Bitola

17,25

17,35

17,46

17,24

18,02

19,07

19,37

20,15

17,24

18,62

19,09

* Comparação tendo por base a propriedade geométrica ix.

164,0

89,0

kg/m

104,0

120,0

136,0

UF

Lote

m

kgf.mkgf.mtftfMPammkg/m³

1 12

2 14

3 13

4 16

5 17

6 21

7 21

8 25

9 24

10 26

11 28

12 29

13 31

14 31

15 33

16 34

17 31

18 39

19 41

20 42

21 43

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

350

7850,001,50

Cliente/emp.Edificação

Quadra

09/06/2011 21:3000:00:00

Site Engenhariacidade

Cálculo carga admissível estacas tubulares

Espessura de corrosãoMassa específica do aço

Carga de tração

Momento em y

Arg

ila A

reno

sa

Silte

Arg

iloso

Silte

Are

noso

Are

ia A

rgilo

sa Limite de escoamento

Are

ia

Are

ia c

om p

edre

gulh

os

TIPO DE SOLOok

Profissional

ok

Comprimento da estaca

SONDAGEMCarga de compressão

Cot

a (m

)

Arg

ila S

iltos

a

N° S

PT

18,0

Momento em x

Are

ia S

iltos

a

300,00

12

14

13

16

17

21

21

25

24

26

28

29

31

31

33

34

31

39

41

42

43

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

18

Ae cm²

A cm²

Ar cm²

peso Kg/m

Ix cm4mm mm mm # Ix-r cm4

Wx cm³

Wx-r cm³mm ix cm

Iy cm4

Iy-r cm4

Wy cm³

# # # Wy-r cm³

mm mm mm iy cm

kg/cm²

tf

tf

%

0,00 1,22

0,00 # 0,99

0,00 1,12

0,00 1,05

0,00 # 0,99

0,00 1,07

#t

cm

cm R$

R$

tf R$

cm² R$

m

mm R$

vezes a espessura (t)

espessura "t" espessura "t" espessura "t"

2,0Raio externo

215751,73

24,09

235826,58

235826,58

6737,90

24,09

Eficiência de compressão

367,2

Carga max de trabalho

Capacidade de carga atrito lateral (tf)

784,51

CARGA DE TRABALHO DA ESTACA - RELAÇÃO CARGA/ESTACA

Módulo de elasticidade reduzido x

3848,45

Momento de inércia reduzido y

Momento de inércia x

406,49

Processo 5

Alberto Henriques Teixeira 271,1

mm/golpe

1291 kgf/cm²

Tensão de cravação

valor/kg do aço

valor/metro cravação

5,16

comp. do elemento

373,57

319,10

215751,73

Capacidade de carga total da estaca (tf)

0,00

Momento de inércia reduzido x

Raio de giração - x

2100,00 Tensão max adm da estaca

2,62

Urbano Rodrigues Alonso

322,1

6737,90

593,3

357,1

Decourt-Quaresma 354,7

396,0

DIMENSIONAMENTO POR CRAVAÇÃO - NEGA E TENSÃO MÁXIMA DE CRAVAÇÃO

Média Médias dos processos

Eficiência de compressão

Processo 1

Efic. de tração

Considerar embuchamento da ponta como:

100

Capacidade de carga atrito de ponta (tf)

Processo 2

Raio de giração - y

700,00

650,0

19,0

Carga admiss[ivel da estaca (tf)

CARGA ADMISSÍVEL - RELAÇÃO ESTACA/SOLO

300,00

Totalmente embuchada

296,6

314,1628,3

188,7

606,8

197,2 593,2

296,7

Capacete/coxim de madeira

373,57

Módulo deform. longitudinal 2050000

Lado ou diâm. do capacete

Com coxim

kg/cm²

Queda livreTipo de bate estaca

180

6,00

Perda elástica no solo (mm)

Peso do martelo

Altura de queda do martelo

Carga de trabalho na estaca

Área da seção reduzida

Nega esperada - Método Hiley

Tipo de atrito na estaca Lateral e ponta

2,50

140,00

300,00

6190,87

6190,87

Processo 4

335,9252,1

Pedro Paulo Costa Velloso

Aoki-Velloso

Processo 3

404,6

420,9

Carga de trabalho atuante

Eficiência de tração

918,1591,9 326,2

247,1 667,9

Área - ponta embuchada ou obstruída

Área da seção

Massa linear

Módulo de elasticidade reduzido y

Momento de inércia y

Módulo de elasticidade x

Módulo de elasticidade y

Área da seção reduzida

-0,51

valor final 30507,56

10

Estimativa de custo da estaca

valor do corte 50,00

valor da emenda 100,00

40,00

Quadrada Circular Retangular

3500

1291

367,2 918,1 326,2 591,9

296,7 593,3 188,7 404,6

335,9 606,8 252,1 354,7

314,1 628,3 271,1 357,1

296,6 593,2 197,2 396,0

322,1 667,9 247,1 420,9

Gráfico - carga admissível relação estaca/solo

367,2

296,7335,9

314,1 296,6322,1

918,1

593,3 606,8628,3

593,2

667,9

188,7

252,1271,1

197,2

247,1

591,9

404,6

354,7 357,1396,0

420,9

326,2

0

100

200

300

400

500

600

700

800

900

1000

1 2 3 4 5 6

(ton

)

Carga admissível Carga total Capacidade de ponta Capacidade lateral

1-Pedro Paulo C. Velloso 2-Aoki-Velloso 3-Decourt-Quaresma 4-Alberto H. Teixeira 5-Urbano R. Alonso 6 - Média dos processos

Carga máxima x carga atuante relação estaca/material (aço)

784,51

300,00

0,00

100,00

200,00

300,00

400,00

500,00

600,00

700,00

800,00

900,00

1 2

Carga max Carga atuante

tone

lad

as

Tensão de escoamento x tensão de cravação

3500,00

1291,36

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

1 2

Tensão de escoamento Tensão de cravação

Kg/c

m²

UF

Lote

m

tftfMPa%kg/m³

1 3

2 7

3 2

4 5

5 4

6 9

7 8

8 10

9 11

10 12

11 13

12 16

13 20

14 21

15 22

16 22

17 22

18 17

19 25

20 22

21 35

22 39

23 37

24 39

25 39

26 38

27 37

28 36

29 32

30 38

31 44

32 58

33

34

35

3

Carga de compressão 50,00

N° S

PT

Comprimento da estaca 21,0

Desgaste da peçaMassa específica do aço

Carga de tração450

7850,00

SONDAGEM

ok

Profissional

ok

Limite de escoamento

Cot

a (m

)

Arg

ila S

iltos

a

Are

ia

Are

ia c

om p

edre

gulh

os

TIPO DE SOLOA

rgila

Are

nosa

Silte

Arg

iloso

Silte

Are

noso

Are

ia S

iltos

a

Are

ia A

rgilo

sa

Cliente/emp.Edificação

Quadra

09/06/2011 21:2700:00:00

Site Engenhariacidade

Cálculo carga admissível estacas perfil H

3

7

2

5

4

9

8

10

11

12

13

16

20

21

22

22

22

17

25

22

35

39

37

39

39

38

37

36

32

38

44

58

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

cm²

MPa

tf

tf

kg/m tf

cm²

cm²

cm

0,00 1,17

0,00 # 0,92

0,00 1,09

0,00 # 0,68

0,00 # 0,76

0,00 # 0,92

t

cm

cm R$

kg/cm² R$

tf R$

R$

m

mm R$

kgf/cm²

Capacidade de carga atrito de ponta (tf)

Capacidade de carga atrito lateral (tf)

Capacidade de carga total da estaca (tf)

Médias dos processos

64,1

64,2

Aoki-Velloso

Com coxim

Carga de trabalho na estaca

Módulo deformação longitud

Média

Processo 3

Processo 4

Processo 5

Alberto Henriques Teixeira

Tensão de cravação

mm/golpeTipo de bate estaca

Dados referentes à peça de fundação

92,2

50,00

Decourt-Quaresma

0,00

189,88

Tensão max que a peça suporta

23,6122,7

Carga admissível da estaca (tf)

Área de ponta considerada

Perímetro considerado

28,1

Pedro Paulo Costa Velloso

Processo 2

Carga max que a peça suporta

56,91

72,50

146,2Processo 1

Efic. de tração

CARGA ADMISSÍVEL RELAÇÃO ESTACA/SOLO

66,4 10,0 76,4 38,2

DIMENSIONAMENTO POR CRAVAÇÃO - NEGA E TENSÃO MÁXIMA DE CRAVAÇÃO

24,52

1857,5Capacete/coxim de madeira

Lateral e pontaTipo de atrito na estaca

CARGA DE TRABALHO DO TRILHO - RELAÇÃO CARGA/ESTACA

46,2

33,8

54,3

46,1

58,5

Tipo de trilho e fundação

270,00

115RE (TR57)

Queda livre

17,7 93,375,6

Área da seção considerada 70,325

0,00

Carga de comp. Atuante

Carga de tração atuante

3,80

67,5

Urbano Rodrigues Alonso

7,0

Dimensionamento da Nega - Hiley

Altura de queda do martelo

2,00

40,00

Perda elástica no solo (mm)

6,00

120

20,00

2050000

50,00

2,50

Lado do capacete

Peso do martelo

Eficiência de tração

Peso/metroÁrea seção

55,27

175,65

Eficiência de compressão

3158,62

Eficiência de compressão

custo final

Valor/metro cravação

valor/kg aço

60,6

19,7 83,9

Estimativa do custo da fundação

valor corte 50,00

valor emenda 100,00

comp. do elemento 10

Siimples

Duplo

Duplo

Triplo

Quádruplo

UF

Lote

1 3 3 1,89 1 3 3 0,88 2,642 7 7 4,41 2 7 7 0,88 6,163 2 2 1,26 3 2 2 0,88 1,764 5 5 3,15 4 5 5 0,88 4,45 4 4 2,52 5 4 4 0,88 3,526 9 9 5,67 6 9 9 0,88 7,927 8 8 5,04 7 8 8 0,88 7,048 10 10 8,5 8 10 10 1,6 169 11 11 9,35 9 11 11 1,6 17,6

10 12 12 10,2 10 12 12 1,6 19,211 13 13 11,1 11 13 13 1,6 20,812 16 16 13,6 12 16 16 1,6 25,613 20 20 17 13 20 20 1,6 3214 21 21 17,9 14 21 21 1,6 33,615 22 22 18,7 15 22 22 1,6 35,216 22 22 18,7 16 22 22 1,6 35,217 22 22 18,7 17 22 22 1,6 35,218 17 17 14,5 18 17 17 1,6 27,219 25 25 21,3 19 25 25 1,6 4020 22 22 18,7 1100 20 22 22 1,6 35,221 35 35 1750 21 35 35 1,622 39 39 22 39 39 1,623 37 37 23 37 37 1,624 39 39 24 39 39 1,625 39 39 25 39 39 1,626 38 38 26 38 38 1,627 37 37 27 37 37 1,828 36 36 28 36 36 1,829 32 32 29 32 32 1,830 38 38 30 38 38 1,831 44 40 31 44 40 1,832 58 40 32 58 40 1,833 0 0 33 0 0 034 0 0 34 0 0 035 0 0 35 0 0 036 0 0 36 0 0 037 0 0 37 0 0 038 0 0 38 0 0 039 0 0 39 0 0 040 0 0 40 0 0 041 0 0 41 0 0 042 0 0 42 0 0 043 0 0 43 0 0 044 0 0 44 0 0 0

45 0 0 45 0 0 0

46 0 0 46 0 0 0

47 0 0 47 0 0 0

48 0 0 48 0 0 0

49 0 0 49 0 0 0

Planilha cálculo carga admissível estacas 00:00:00 09/06/2011 21:29 Edificação

Cliente/emp. cidade

Profissional Site Engenharia Quadra

Método MétodoPedro Paulo Costa Velloso Aoki-Velloso

CO

TA

SP

T

Tip

o do

sol

o

SP

T

cons

ider

ado

Ci t

/m².

N

Cp

t/m

².N

(a

cim

a)

Cp

t/m

².N

(a

baix

o)

CO

TA

SP

T

Tip

o do

sol

o

SP

T

cons

ider

ado

α(%

).K

(t/m

²)

α(%

).K

(t/m

²).

N

ARGS ARGS

ARGS ARGSARGS ARGS

ARGS ARGSARGS ARGS

ARGS ARGSARGS ARGS

ARS ARSARS ARS

ARS ARSARS ARS

ARS ARSARS ARS

ARS ARSARS ARS

ARS ARSARS ARS

ARS ARSARS ARS

ARS ARSARS ARS

ARS ARSARS ARS

ARS ARSARS ARS

AREA AREAARS ARS

AREA AREAAREA AREA

AREA AREAAREA AREA

AREA AREA

UF

Lote

1 3 3 2 0 1 3 4 0,4 02 7 7 3,33 0 2 7 7 0,4 03 2 3 2 0 3 2 4 0,4 04 5 5 2,67 0 4 5 5 0,4 05 4 4 2,33 0 5 4 4 0,4 06 9 9 4 0 6 9 9 0,4 07 8 8 3,67 0 7 8 8 0,4 08 10 10 4,33 0 8 10 10 0,4 09 11 11 4,67 0 9 11 11 0,4 0

10 12 12 5 0 10 12 12 0,4 011 13 13 5,33 0 11 13 13 0,4 012 16 16 6,33 0 12 16 16 0,4 013 20 20 7,67 0 13 20 20 0,4 014 21 21 8 0 14 21 21 0,4 015 22 22 8,33 0 15 22 22 0,4 016 22 22 8,33 0 16 22 22 0,4 017 22 22 8,33 0 17 22 22 0,4 018 17 17 6,67 0 18 17 17 0,4 019 25 25 9,33 0 19 25 25 0,4 020 22 22 8,33 770 20 22 22 0,4 79221 35 35 0 1225 21 35 35 0,4 022 39 39 0 1365 22 39 39 0,4 023 37 37 0 0 23 37 37 0,4 024 39 39 0 0 24 39 39 0,4 025 39 39 0 0 25 39 39 0,4 026 38 38 0 0 26 38 38 0,4 027 37 37 0 0 27 37 37 0,4 028 36 36 0 0 28 36 36 0,4 029 32 32 0 0 29 32 32 0,4 030 38 38 0 0 30 38 38 0,4 031 44 44 0 0 31 44 40 0,4 032 58 50 0 0 32 58 40 0,4 033 0 0 0 33 0 0,4 034 0 0 0 34 0 0,4 035 0 0 0 35 0 0,4 036 0 0 0 36 0 0,4 037 0 0 0 37 0 0,4 038 0 0 0 38 0 0,4 039 0 0 0 39 0 0,4 040 0 0 0 40 0 0,4 041 0 0 0 41 0 0,4 042 0 0 0 42 0 0,4 043 0 0 0 43 0 0,4 044 0 0 0 44 0 0,4 0

45 0 0 0 45 0 0,4 0

46 0 0 0 46 0 0,4 0

47 0 0 0 47 0 0,4 0

48 0 0 0 48 0 0,4 0

49 0 0 0 49 0 0,4 0

Planilha cálculo carga admissível estacas 00:00:00 09/06/2011 21:29 Edificação

Cliente/emp. cidade

Profissional Site Engenharia Quadra

Método MétodoDécourt-Quaresma Alberto Henriques Teixeira

CO

TA

SP

T

Tip

o do

sol

o

SP

T

cons

ider

ado

1/3β

.N

α.K

.N

CO

TA

SP

T

Tip

o do

sol

o

SP

T

cons

ider

ado

β α.N

ARGS ARGS

ARGS ARGSARGS ARGS

ARGS ARGSARGS ARGS

ARGS ARGSARGS ARGS

ARS ARSARS ARS

ARS ARSARS ARS

ARS ARSARS ARS

ARS ARSARS ARS

ARS ARSARS ARS

ARS ARSARS ARS

ARS ARSARS ARS

ARS ARSARS ARS

ARS ARSARS ARS

AREA AREAARS ARS

AREA AREAAREA AREA

AREA AREAAREA AREA

AREA AREA

UF

Lote

1 3 3 0 0 0,672 7 7 0 0 0,673 2 2 0 0 0,674 5 5 0 0 0,675 4 4 0 0 0,676 9 9 0 0 0,677 8 8 0 0 0,678 10 10 0 0 0,679 11 11 255 0 0,67

10 12 12 285 0 0,6711 13 13 300 0 0,6712 16 16 330 0 0,6713 20 20 390 0 0,6714 21 21 435 0 0,6715 22 22 0 480 0,6716 22 22 0 525 0,6717 22 22 0 0 0,6718 17 17 0 0 0,6719 25 25 0 0 0,6720 22 22 0 0 0,6721 35 35 0 0 0,6722 39 39 0 0 0,6723 37 37 0 0 0,6724 39 39 0 0 0,6725 39 39 0 0 0,6726 38 38 0 0 0,6727 37 37 0 0 0,6728 36 36 0 0 0,6729 32 32 0 0 0,6730 38 38 0 0 0,6731 44 40 0 0 0,6732 58 40 0 0 0,6733 0 0 0 0 0,0034 0 0 0 0 0,0035 0 0 0 0 0,0036 0 0 0 0 0,0037 0 0 0 0 0,0038 0 0 0 0 0,0039 0 0 0 0 0,0040 0 0 0 0 0,0041 0 0 0 0 0,0042 0 0 0 0 0,0043 0 0 0 0 0,0044 0 0 0 0 0,00

45 0 0 0 0 0,00

46 0 0 0 0 0,00

47 0 0 0 0 0,00

48 0 0 0 0 0,00

49 0 0 0 0 0,00

Planilha cálculo carga admissível estacas 00:00:00 09/06/2011 21:29 Edificação

Cliente/emp. cidade

Profissional Site Engenharia Quadra

MétodoUrbano Rodrigues Alonso

SP

T

cons

ider

ado

8db

(aci

ma)

CO

TA

3db

(aba

ixo)

αARGS

SP

T

Tip

o do

sol

o

ARGSARGSARGSARGSARGSARGSARSARSARSARSARSARSARSARSARSARSARSARSARSARSARSARSARSARSARS

AREAAREAAREAAREAAREAAREA

UF

Lote

m mm m m

47

m m

0 0

1 1

1 2 8

2 3 18

3 4 17

4 5 32

5 6 25

6 7 23

7 8 23

8 9 22

9 10 26

10 11 31

11 12 28

12 13 34

13 14

14 15

15 16

16 17

17 18

18 19

19 20

20 21

21 22

22 23

23 24

24 25

25 26

26 27

27 28

28 29

29 30

30 31

31 32

32 33

33 34

Nível d'água Carga vertical

Profissional

Tipo de soloAltura da fundação

6,00

60,00 tf

Valor tempo20,00 anos

Tensão admissívelKg/cm²

Quadra

0,45

Imediato (mm)

1,69

(mm)Recalque por tempo

Are

ia c

om

p

edre

gu

lho

s

Are

ia S

ilto

sa

N°

SP

T

1,10

Are

ia

Edificação

cidade

0,65

0,59

Sil

te A

ren

oso

Are

ia

Arg

ilo

sa2,00 5,00

Sondagem

Arg

ila

Sil

tosa

Arg

ila

Are

no

sa

Sil

te A

rgil

oso

Cot

a (m

)Planilha cálculo recalque admissível - Método - Schmertmann 00:00:00

Site Engenharia

09/06/2011 21:53

Cliente/emp.

Corrida Retangular Quadrada

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

0 10 20 30 40

Forma da base

Lado maior

Lado menor

Lado ou diâm

Circular

Edificação

cidade UF

Quadra Lote

tfm mm m m

mNA

46 m

1 0 1

2 1 5

3 2 4

4 3 6

5 4 6

6 5 11

7 6 12

8 7 12

9 8 13

10 9 16

11 10 15

12 11 15

13 12 17

14 13 17

15 14 21

16 15 22

17 16 21

18 17 28

19 18 28

20 19

21 20

22 21

23 22

24 23

25 24

26 25

27 26

28 27

29 28

30 29

31 30

32 31

33 32

34 33

N°

SP

T

Are

ia S

ilto

sa

Are

ia

Sondagem

Cot

a (m

)

Arg

ila

Sil

tosa

Arg

ila

Are

no

sa

Sil

te A

rgil

oso

Sil

te A

ren

oso

Are

ia

Arg

ilo

sa

3,00

2,03Altura da fundação

6,00

Planilha cálculo capacidade de carga - Método TerzaghiCliente/emp.

09/06/2011 21:5100:00:00

Site Engenharia

Capacidade de carga

Nível d'água

Profissional

Are

ia c

om

p

edre

gu

lho

s

Tipo de solo

Kg/cm²

12,69

Coef. Seg.

50,00

8,22

Corrida Retangular Quadrada

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

0 10 20 30

Carga verticalForma da base

Lado maior a

Lado menor b

Lado ou diâm

Circular

Edificação

cidade UF

Quadra Lote

m tfm

tfmm m

m

NAtf m

46

1 0 1

2 1 4

3 2 13

4 3 13

5 4 18

6 5 16

7 6 14

8 7 18

9 8 9

10 9 25

11 10 25

12 11 32

13 12 32

14 13

15 14

16 15

17 16

18 17

19 18

20 19

21 20

22 21

23 22

24 23

25 24

26 25

27 26

28 27

29 28

30 29

31 30

00:00:00 09/06/2011 21:52

Site Engenharia

Planilha cálculo capacidade de carga - Método Hansen

Profissional

Cliente/emp.

1,002,00

2,00A

reia

Sil

te A

rgil

oso

Sil

te A

ren

oso

Are

ia

Arg

ilo

sa

Arg

ila

Sil

tosa

Arg

ila

Are

no

sa

N°

SP

T

Are

ia S

ilto

sa

3,00

Altura da fundação

5,00

3,35

Nível d'águaTipo de solo

Kg/cm²Capacidade de carga

Sondagem

Coef. Seg.

Are

ia c

om

p

edre

gu

lho

s

Cot

a (m

)

50,00

1,07

Corrida

Retangular

Quadrada

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

0 10 20 30 40

Carga verticalForma da base

Lado maior a

Lado menor b

Lado ou diâmCircular

Lado maior a

Lado menor b

Carga horiz. X

Carga horiz. Y

0,00 0,00 0,00

9,00 4,00 5,93

9,00 5,33 4,44

19,00 4,00 2,81

19,00 5,33 3,86

26,00 7,33 3,59

33,00 9,33 11,52

33,00 38,00 12,12

50,00 40,00 5,33

80,00 26,67 3,33

60,00 26,67 2,00

30,00 12,00 3,78

31,00 11,33 2,37

28,00 7,33 3,10

28,00 8,67 2,62

29,00 7,33 7,59

65,00 22,00 3,08

67,00 20,00 1,39

29,00 9,33 3,22

31,00 9,33 9,03

55,00 28,00 2,91

33,00 16,00 4,85

33,00 16,00 2,63

31,00 8,67 2,58

33,00 8,00 2,22

27,00 7,33 4,94

31,00 13,33 4,95

31,00 15,33 2,58

33,00 8,00 2,42

35,00 8,00 4,38

25,00 15,33 9,87

28,00 24,67 4,52

24,00 12,67 5,56

25,00 13,33 5,33

27,00 13,33 2,96

19,00 8,00 5,96

20,00 11,33 5,33

21,00 10,67 5,40

22,00 11,33 4,85

25,00 10,67 4,53

28,00 11,33 6,67

31,00 18,67 5,81

31,00 18,00 5,16

34,00 16,00 4,71

35,00 16,00 4,38

36,00 15,33 2,59

35,00 9,33 1,90

40,00 6,67 1,67

50,00 6,67 1,33

INICIAL 2m em

FINAL 2m em

M

DE PARA

1:100 1

LAVAGEM POR TEMPO

TEMPOPROFUNDIDADE NO NÍVEL D'AGUA

29/04/2011

02/05/2011

PROFUNDIDADE REVESTIMENTO 2

FURO

SP01

Rua Otto Baker, 1723, Bairro Conceição - Joiville/ SC

N° SONDAGEM

29/04/2011 CPT

COTA

1,2

FOLHA

NA

31 34826157

Resistência de Ponta (tf/m²)R% (fs/qc)

Site Engenharia

fs (tf/m²)Atrito lateral Kgf/cm²Qc

(Kgf/cm²)

Cliente:

Local:DATA:

MEIER CONSTRUÇÕES LTDA

RUA PROFESSOR AUGUSTO SENNAESCALA

0 20 40 60

0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2

1,4

1,6

1,8

2,0

2,2

2,4

2,6

2,8

3,0

3,2

3,4

3,6

3,8

4,0

4,2

4,4

4,6

4,8

5,0

5,2

5,4

5,6

5,8

6,0

6,2

6,4

6,6

6,8

7,0

7,2

7,4

7,6

7,8

8,0

8,2

8,4

8,6

8,8

9,0

9,2

9,4

9,6

0 50 100

Silte arenoso pouco argiloso com pedregulhos cor amarelado

Argila siltosa pouco arenosa com presença de areia fina cinza tipo vegetal

Silte arenoso pouco argiloso com pedregulhos cor amarelado

Argila siltosa pouco arenosa com presença de areia fina cinza tipo vegetal

50,00 6,67 0,80

51,00 4,00 -1,18

53,00 -6,00 -1,13

54,00 -6,00 -1,60

51,00 -8,67 -0,26

53,00 -1,33 0,88

47,00 4,67 -0,28

47,00 -1,33 -0,14

48,00 -0,67 2,36

31,00 11,33 2,15

55,00 6,67 1,21

33,00 6,67 2,42

33,00 8,00 3,23

31,00 10,67 -0,43

33,00 -1,33 2,02

27,00 6,67 1,48

31,00 4,00 1,72

31,00 5,33 1,72

33,00 5,33 2,02

35,00 6,67 6,48

25,00 22,67 8,00

28,00 20,00 8,10

24,00 22,67 3,33

25,00 8,00 5,33

27,00 13,33 17,53

19,00 47,33 31,58

20,00 60,00 33,00

21,00 66,00 24,76

22,00 52,00 6,97

25,00 15,33 5,33

28,00 13,33 1,90

31,00 5,33 2,15

31,00 6,67 1,29

34,00 4,00 12,35

35,00 42,00 11,62

36,00 40,67 1,48

35,00 5,33 0,95

40,00 3,33 1,67

50,00 6,67 1,60

28,00 8,00 17,62

24,00 49,33 20,00

25,00 48,00 4,27

27,00 10,67 6,42

19,00 17,33 14,04

20,00 26,67 21,00

34,00 42,00 1,57

35,00 5,33 1,71

36,00 6,00 4,63

35,00 16,67

INICIAL 2m em

FINAL 2m em 02/05/2011LAVAGEM

POR TEMPO

TEMPO DE PARAPROFUNDIDADE NO NÍVEL D'AGUA

29/04/2011

Cliente:

Local:DATA:

29/04/2011

Rua Otto Baker, 1723, Bairro Conceição - Joiville/ SC

SP01CPT

MEIER CONSTRUÇÕES LTDA

Resistência de Ponta (tf/m²)Qc (Kgf/cm²)

R% (fs/qc)

fs (tf/m²)

RUA PROFESSOR AUGUSTO SENNAESCALA FOLHA FURO

1,2

Site Engenharia

31 34826157

N° SONDAGEM COTA

Atrito lateral Kgf/cm²

1:100 1

-50 0 50 100

Silte arenoso pouco argiloso com pedregulhos cor amarelado

Argila siltosa pouco arenosa com presença de areia fina cinza tipo vegetal

Silte arenoso pouco argiloso com pedregulhos cor amarelado

Argila siltosa pouco arenosa com presença de areia fina cinza tipo vegetal

9,8

10,0

10,2

10,4

10,6

10,8

11,0

11,2

11,4

11,6

11,8

12,0

12,2

12,4

12,6

12,8

13,0

13,2

13,4

13,6

13,8

14,0

14,2

14,4

14,6

14,8

15,0

15,2

15,4

15,6

15,8

16,0

16,2

16,4

16,6

16,8

17,0

17,2

17,4

17,6

17,8

18,0

18,2

18,4

18,6

18,8

19,0

19,2

19,4

0 20 40 60

22 22

5 6

5 6

3 4

4 4

21 23

6 7

7 8

7 8

8 8

7 7

8 9

9 10

10 12

12 13

15 16

46 28

24 24

20/11 20/14

Ø 2 3/8 "

m 1 3/8 " kg

m 2 " cm

5,00

5,00

24/11/2010

25/11/2010

01Folha25/05/2011

Amostrador

Ø externo

Ø interno

JeanneEng°Cleverson CastroSondador

Obs: .

Profundidade nível d'agua

Inicial

Final

Cliente:Obra:Local:

Cota

rel

ação

R.N

.

SP

Prof

. Cam

adas

(m

)

Relatório de Sondagem

Construtora MIG CCONSTRUÇÕESRe

vest

imen

to

Mét

odo

crav

ação

TEL. (32) 34826157/88865446

Altura de queda

452,00

SPT - Standart Penetration Test

Furo

Camadas - Classificação dos solos

Revestimento

Peso 65,0

01 Cota

24/11/2010

75,0

001/2010N°

____________ 30 cm finais_ _ _ _ _ _ _ _ 30 cm iniciais

25/11/2010

Data

Inicio

término

Construção CivilSão Paulo

Cota

do

N.A

.

Amos

tras

Índi

ce d

e SP

T in

icia

is/3

0cm

Amos

tras

Site EngenhariaEngenharia de fundações

Índi

ce S

PT

finai

s/30

cm

447

442

437

432

422

417

427

Tra

do H

elic

oida

lT

rado

con

cha

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

↑ Furo terminado e impenetrável

lavagem 10 minlavagem 10 min

lavagem 10 min

Terra arenosa compactada marrom

Argila arenosa cor marron variegado

Argila arenosa cor cinza

Alteração para pedra sabão

Sem recuperação do material, pedra sabão ou matacão

0 10 20 30 40 50 60

9,00

12,00

15,00

19,00

5,00

UF

Lote

10 50

######### 5000

0

a b a

c

d

f e

11,0 23,0 0,0 0,0

Cálculo H Cálculo H H (cm)Ângulo (graus) Ângulo (graus) Radianos Tangente

VERDADEIRO

Bloco de fundação

a b

195 165 64 38

h (cm)

24952,4 24190,5 9 8 20

Tx Ty Asx(A) (cm2) Asy(B) (cm2)

VERDADEIRO

Carga axial do pilar (Kgf)

60.000

195 165

A B

§ (kg/cm2) § (kg/cm2)

Lado L menor

Verifique valores e insira valores para 1 pilar por vez

FALSO

VERDADEIRO

150

Pilar quadradofck

(kgf/cm2) Pilar retangular

FALSO

FALSO

Área da base caso pilar quadrado (cm2)

Área da base caso pilar retangular (cm2)

Área da base caso pilar em "L" c/ (CC=CG) =retangular (cm2)

Para cálculo do pilar em forma de "C" as

medidas superiores e inferiores devem ser

iguais (a=e+f)

Aço CA

VERDADEIRO

Lado (cm) Lado "a" (cm)

Lado "b" (cm)

Pilar em forma de "L"

Pilar em forma de "C"

Lado "a" (cm)

15Lado "b" (cm)

15Lado "c" (cm) Lado "c" (cm)

d

Lado maior (cm)

Lado menor (cm)

b

Lado

Área da base caso pilar em "C" c/(CC=CG)= retangular (cm2)

Lado "f" (cm)

FALSO

Lmai

or

c

0,0

0,0 0,0

FALSO

a= Lmaior (cm)

FALSO

0,0

b= L menor (cm)

0,0 0,0

Lado "d" (cm)

Lado "e" (cm)

40Lado "d" (cm)

15VERDADEIRO

a= Lado (cm)

b= Lado (cm)

b= L menor (cm)

64,0 38,0

a= L maior (cm)

B=L menor base (cm)

FALSO

a= L maior (cm)

b= L menor (cm)

0,0

0,0 195,0

A=Lado da base (cm)

A=L maior base(cm)

B=L menor base(cm)

B=Lado da base (cm)

55

b

38

0,0

Cálculo de "d" (cm)

Cálculo de "d" (cm)

Cálculo de "d" (cm) d (cm) H (cm)

Quadra

Edificação

0,0

VERDADEIRO

0,0

0,0

A=L maior base (cm)

B=L menor base (cm)

cidade

Planilha cálculo sapata isolada e bloco 09/06/2011 21:2400:00:00

33

A

195

Cliente/emp.

165,0

VERDADEIRO

30000,0

A=L maior base (cm)

0,0

Profissional Site Engenharia

VERDADEIRO

0,0

32 44 45

Aço Diâm. (mm)

Diâm. >= 8mm

B a

165 64

0,0

Tensão adm solo (kgf/cm2)

2VERDADEIRO

VERDADEIRO

0 0

B

0

0 mm

0 0

0

A A'

B' 0

0 mm

m3

2,5 38

B

20

5

10 mm

2,5

A A'

B' 20

5

m3 11 10 mm

10,5 2,5 0

11,5

55

FALSO

0

0

0

0

0

2,5

0

55

64

barras

16569

165

69

2,5

Posicionamento do pilar (cm) (centro de carga = centro de gravidade)

2,5

43

0

0

0

0 barras

Corte B-B'

195

10 barras

0

43

0

VERDADEIRO

195

Volume da sapata 0,00

Dimensionamento de sapatas medidas(cm)

0 barras

Volume da sapata 1,20

Corte B-B'

Corte A-A'

Corte A-A'

0

0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

2,50

3,00

Sapata m3 Bloco m3

Volume

Armadura do pilar

Armadura do pilar

Armadura do pilar

Armadura do pilar

UF

Lote

6,3 8 10 12,5 16,0 20,0 25,0

0,315 0,000 0,000 1,250 0,000 0,000 0,000

0 6,3 mm

0,0

+ 0,0

0,0 0,0

0 0,0 mm

4 6,3 mm

60,0

100,0

8 12,5 mm

3 12,5 mm

2 6,3 mm

65,0

52,0

9 12,5 mm

0 0,0 mm0 6,3 mm

0,0 0,0

0,0

0 0,0 mm0 0,0 mm

Site Engenharia

90,0VERDADEIRO

VERDADEIRO VERDADEIRO

30

Fck (kg/cm2)

30,0200

0,0

0,0

barras

barras

barras

++

0,0 0,0

estribos

0

0

FALSO FALSO FALSO

As estribos (cm2)0,00 0,0 0,00 0,00 0,0000

Cálculo de "d" Verificado "d"(cm) TX As (cm2)

barras

un barras

+

p/ faceestribos

55

10150,0

0,4426VERDADEIRO VERDADEIRO VERDADEIRO

20,06 55,0 19044,4 3,54

barras

Cálculo de "d" Verificado "d"(cm) TX As (cm2) As estribos (cm2)

9,39

240,0

estribos

90

10

90,0 90,0

29166,7As (cm2) As estribos (cm2)

1,1740VERDADEIRO VERDADEIRO VERDADEIRO

30,09 90,0

26,0

+

45,0 45,0

VERDADEIRO

Estaqueamento utilizado

Dimensionamento do bloco Fyk

FALSO

Cálculo de "d" Verificado "d"(cm) TX

FALSO

0,00,0

60,0 60,0

Profissional

Carga admissível da estaca (tf)Aço CAAço (mm) >=8

Carga do pilar NP (tf)

Lmaior pilar (cm)

Lmenor pilar (cm)

50VERDADEIRO VERDADEIRO

VERDADEIRO VERDADEIRO

VERDADEIRO

12,570,00VERDADEIRO VERDADEIRO

Diâmetro da seção transversal da

estaca (cm)

Distância entre eixos das estacas

(cm)

Quadra

Edificação

cidade

09/06/2011 21:43

Cliente/emp.

Planilha cálculo estaqueamento 1094

VERDADEIRO

Dist.ent eixos (cm)Seção transv. (cm) Nº estacas

VERDADEIRO

Carga na estaca(tf)

VERDADEIRO

VERDADEIRO VERDADEIRO

VERDADEIROVERDADEIRO VERDADEIRO

FALSO

30,030,0Lmaior pilar (cm) Lmenor pilar (cm)

barras

0

0

estribos

FtkAço (mm)

Carga adm.(tf)

90

19,05000,0 60,0 60,0 12,5

VERDADEIRO

Fck (kg/cm2)

3 23,3

200,0

Distribuição das estacas c/ distanciamento mínimo(cm) e dimensionamento do bloco

0,00Verificado "d"(cm)Cálculo de "d" As estribos(cm2)

0,000,00TX As (cm2)

0,000,0

Utilize este programa para dimensionamento de blocos com edição da carga admissível da estaca, distância entre eixos e da seção transversal da estaca. Utilize para qualquer tipo de estaca, sendo que os dados serão inseridos pelo usuário. Para "distância entre eixos das estacas", utilize valores iguais ou superiores a 2,5 x (seção da estaca). Esta parte do programa lhe auxilia quando não se obtêm do diâmentro da seção da estaca na" Plan1".