Predimensionamento [ Armatura in direzione y 1 ø 14 ogni ... · Progetto del solaio b= 1.00m...
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-3p -3p -2p -1p a b 20 ø 28 8 ø 28 8 ø 24 6 ø 24 6 ø 20 6 ø 20 -2p -1p 0p 1p a b b vb a asta 40 -201.82 kn Ω=47° β=75° va= 201.82kn vb= (207.22*senΩ)+(546.42*senβ) =151.55+527.80 = 679.35 kn asta 46 -207.22 kn asta 35 -546.42 kn va b a Ω β 2.30 0.40 0.50 0.70 0.40 0.50 0.70 1.60 0.70 0.40 Predimensionamento [allegato b] Lmax= 11.85m s=Lmax/300 (solaio bidimensionale) spessore solaio ipotetico= 0.30m Analisi dei carichi [allegato c] (Considero una sezione centrale di 1m) - Solaio u-boot (0,05*1*2+0,2*0,2)= 3.50kN/m - Pavimento flottante (knauf fhb25)= 0.32kN/m - Controsoffitto (knauf D113)= 0.26 kN/m - Impianti= 0.40 kN/m - Elementi divisori interni= 0.80 kN/m - Carico di esercizio= 5.00 kN/m totale= 10.28 kN/m Condizioni di carico G1 (carichi permanenti strutturali)= 3.50 kN/m G2 (carichi permanenti non strutturali)= 1.78 Q (carichi accidentali)= 5.00 kN/m Luci di calcolo [allegato b] Lx= 10.95 m Ly= 11.85 m Combinazione di carico SLU [allegato e] q=γG1×G1+γG2×G2+γQ×Q= 14.36 kN/m Metodo di Grashof [allegato b] Calcolo dei Momenti Flettenti negativi vincolo ai bordi= incastro 3 lati +appoggio 1 lato (k=1) qx= q*Ly^4 / (k*Lx^4+Ly^4)= 8.31 kN/m qy= q*Lx^4 / (k*Ly^4+Lx^4)= 6.06 kN/m Mx=Mex=Mix= ±1/10*qx*lx^2= 99.61 kNm Miy= 9/128*qy*ly^2= 59.80 kNm Mey= -1/8*qy*ly^2= -106.31 kNm Progetto del solaio b= 1.00m copriferro c= 0.03m d=h-c= 0.27m Armatura in direzione x Asx= Mx/0.9*d*fyd= 10.48 cm 2 7 ø 14 Asx= 10.78 cm 2 1 ø 14 ogni 14,2 cm Progetto solaio piastra in C.A. (u-boot) Dimensioni 10,95*11,85m [cls 28/35 - acciaio b450C] Progetto trave reticolare in acciaio del secondo anello Progetto pilastro in CA [cls 32/40 - acciaio b450C] Analisi dei carichi [allegato a] trave catino secondo anello - HEB 260 (UNI 5397-64)= 0.93 kN/m - HEB 200 (UNI 5397-64)= 0.613 kN/m - Elemento per gradonata in C.A. prefabbricato (24kN/m3*0,15m*9,74m)= 35.06 kN/m - Carico di esercizio (D.M. 2008, tab3.1 II cat C3)= 3.00 kN/m totale= 39,60 kN/m solaio piano 4p - HEB 260 (UNI 5397-64)= 0.93 kN/m - HEB 200 (UNI 5397-64)= 0.613 kN/m - Lamiera grecata (0,12daN/m2 *9,74m)= 1.17 - Sottofondo cls alleggerito= 10.91 kN/m (14kN/m3*0,08m*9,74m) - Carico di esercizio (D.M. 2008, tab3.1 II cat C3)= 3.00 kN/m totale= 16.62 kN/m Verifica abbassamento (D.M. 2008, tab 4.2.X) famm = L/300 L1= 5.422 m L2= 3.034 m L3= 6.084 m famm1= 1.81 cm famm2= 1.01 cm famm3= 2.03 cm f1= 0.04 cm f2= 0.90 cm f3= 0.90 cm Verifica presso/tenso flessione (D.M. 2008, 4.2.12) fyd acciaio s355= 338095 kN/m 2 HEB 260 A (area)= 0.018 m 2 HEB 260 Wx = 0.00115 m 3 HEB 200 A (area)= 0.0078 m 2 HEB 200 Wx = 0.00057 m 3 σ= Nsd/A + Msd/ Wpl σ<fyd Pilastro B Area infuenza B [allegato a]= 65.33 m 2 Analisi dei carichi - Peso proprio pilastro -1p (0,4*0,4)=14.60kN - Peso proprio pilastro -2p (0,5*0,7)=34.83 kN - Peso proprio pilastro -3p (0,7*1,6)=91.28 kN - Carichi trave 2a (Vb)= 679.35 kN - Solaio= 671.59 kN - Carico di esercizio 326.65 kN Piano -1p - Progetto pilastro 0,4*0,4 Combinazione carico SLU [allegato b] G1*γG1= 18.98 kN G2*γG2= 2026.41 kN Q*γQ= 489.98 kN Nsd= 2535.37 kN Acu= N/fcd= 1398 cm 2 pilastro ideale L= 37cm verifica area Acu<(0,4*0,4) Ac (0,4*0,4)= 1600 cm 2 Area acciaio As=1%Ac 6 ø 20 As= 18.85 Interasse staffe i<12 ø long (0.24m) Area staffe ø> 1/4 ø long (0.5 cm 2 ) 1 ø10/15 con A= 0.79 cm 2 Piano -2p - Progetto pilastro 0,5*0,7 Combinazione carico SLU [allegato b] G1*γG1= 64.25 kN G2*γG2= 4052.83 kN Q*γQ= 979.95 kN Nsd= 5079.03 kN Acu= N/fcd= 2810 cm 2 pilastro ideale L= 53 cm 2 verifica area Ac<(0,5*0,7) Ac (0,5*0,7)= 3500 cm 2 Area acciaio As=1%Ac= 35 cm 2 8 ø 24 As= 36,19 cm 2 Armatura in direzione y Asy= My/0.9*d*fyd= 11.18 cm 2 8 ø 14 Asy= 12.32 cm 2 1 ø 14 ogni 12,5 cm Verifica a flessione SLU Considero la porzione più sollecitata (y) Asse neutro x=fyd*Asy/(0,8*b*fcd)= 3.80 cm Fcy=0,8*fcd*b*x= 482.08 kN Mrdy= Fcy*(d-0,4*x)= 122.84 kNm ( Mrdy > Msdy ) VERIFICATO Calcolo dei Momenti Flettenti positivi vincolo ai bordi = appoggio 4 lati (k=1) qx= q*Ly^4 / (k*Lx^4+Ly^4)= 8.31 kN/m qy= q*Lx^4 / (k*Ly^4+Lx^4)= 6.06 kN/m Mx= 1/8*qx*lx^2= 125.51 kNm My= 1/8*qy*ly^2= 106.31 kNm Armatura in direzione x Asx= Mx/0.9*d*fyd= 13.09 cm 2 7 ø 16 Asx= 14.07 cm 2 1 ø 16 ogni 14,2 cm Armatura in direzione y Asy= My/0.9*d*fyd= 11.18 cm 2 6 ø 16 Asy= 12.06 cm 2 1 ø 16 ogni 16,5 cm Verifica a flessione SLU Considero la porzione più sollecitata (x) Asse neutro x=fyd*Asx/(0,8*b*fcd)= 4.34 cm Fcx=0,8*fcd*b*x= 550.56 kNm Mrdx= Fcx*(d-0,4*x) =139.10 kNm ( Mrdx > Msdx ) VERIFICATO Combinazioni di carico SLE [allegato F] Combinazione di carico rara q=G1+G2+Q1k+Ψ0jQ2k= 10.28 kN/m Combinazione di carico frequente q=G1+G2+Ψ1jQ1k+Ψ2jQ2k= 8.78 kN/m Combinazione di carico quasi permanente q=G1+G2+Ψ2jQ1k+Ψ2jQ2k= 8.28 kN/m Interasse staffe i<12* ø long (0.29 m) Area staffe ø> 1/4 ø long (0.6 cm 2) 1 ø10/15 con A=0.79 cm 2 Piano -3p - Progetto pilastro 0,7*1,6 Combinazione carico SLU [allegato b] G1*γG1= 220.15 kN G2*γG2= 12158.48 kN Q*γQ= 2939.85 kN Nsd= 15318.48 kN Acu= N/fcd= 8445 cm 2 pilastro ideale L=92 cm verifica area Ac<(0,7*1,6) Ac (0,7*1,6)= 11200 cm 2 Area acciaio As=1%Ac= 112 cm 2 20 ø 28 As= 123.15 cm 2 Interasse staffe i<12* ø long (0.34 m) Area staffe ø> 1/4 ø long (0.7 cm 2 ) 1 ø10/15 con A= 0.79 cm 2 Verifica pilastro Nrd =0.8*fcd*Ac+fyd*As= 16735 kN Nrd>Nsd VERIFICATO Verifica a stabilità pilastro 0,7*1,6 Luce di libera inflessione L0=β*L= 1.63 m a= 0.7 m b= 1.6 m raggi di inerzia ρy = a*(1/12)1⁄2= 0.20 m ρx = b*(1/12)1⁄2= 0.46 m λ =L0/ρmin= 8.07 λ < 50 ω=1,00 σcamm= 12.25 N/mm 2 (per pilastri con b>a>25cm ridurre del 70%) = 8.58 N/mm 2 σsamm= 255 N/mm 2 Area ideale Ai Ai= Ac+15*As= 13047 cm 2 σc = ω*N/Ai= 1.17 N/mm 2 VERIFICATO σs = n*σc= 17.61 N/mm 2 VERIFICATO Pilastro A Area infuenza A [allegato a]= 34.47 m 2 Analisi dei carichi - Peso proprio pilastro -1p (0,4*0,4)= 14.60 kN - Peso proprio pilastro -2p (0,5*0,5)= 24.88 kN - Peso proprio pilastro -3p (0,7*0,7)= 39.94 kN - Carichi trave 2a (Va)= 201.82 kN - Solaio= 343.82 kN - Carico di esercizio= 172.35 kN Piano -1p - Progetto pilastro 0,4*0,4 Combinazione carico SLU [allegato b] G1*γG1= 18.98 kN G2*γG2= 817.71 kN Q*γQ= 258.53 kN Nsd= 1095.22 kN Acu= N/fcd= 604 cm 2 pilastro ideale L= 25 cm verifica area Ac<(0,4*0,4) Ac (0,4*0,4)= 1600 cm 2 Area acciaio As=1%Ac =16,00 cm 2 6 ø 20 As= 18.85 cm 2 Interasse staffe i<12* ø long (0.24 m) Area staffe ø> 1/4 ø long (0.5 m) 1 ø10/15 con A=0.79 cm 2 Piano -2p - Progetto pilastro 0,5*0,5 Combinazione carico SLU [allegato b] G1*γG1= 51.32 kN G2*γG2= 1635.42 kN Q*γQ = 517.05 kN Nsd= 2203.79 kN Acu= N/fcd= 1215 cm 2 pilastro ideale L= 35 cm verifica area Ac<(0,5*0,5) Ac (0,5*0,5)= 2500 cm 2 Area acciaio As=1%Ac= 25 cm 2 6 ø 24 As= 27.14 cm 2 Interasse staffe i<12* ø long (0.288 m) Area staffe ø> 1/4 ø long (0.6 cm 2 ) 1 ø10/15 con A= 0.79 cm 2 Piano -3p - Progetto pilastro 0,7*0,7 Combinazione carico SLU [allegato b] G1*γG1= 122.21 kN G2*γG2= 4906.27 kN Q*γQ= 1551.15 kN Nsd= 6579.63 kN Acu= N/fcd= 3627 cm 2 pilastro ideale L= 60 cm verifica area Ac<(0,7*0,7) Ac (0,7*0,7)= 4900 cm 2 Area acciaio= 49 cm As=1%Ac 8 ø 28 As= 49.26 cm 2 Interasse staffe i<12* ø long (0.336 m) Area staffe ø> 1/4 ø long (0.7 cm 2 ) 1 ø10/15 con A=0.79 cm 2 Verifica pilastro Nrd =0.8*fcd*Ac+fyd*As= 7303.63 kN Nrd>Nsd VERIFICATO Verifica a stabilità pilastro 0,7*0,7 Luce di libera inflessione L0=β*L= 1.63 m a= 0.7 m b= 0.7 m raggi di inerzia ρy = a*(1/12)1⁄2= 0.20m ρx = b*(1/12)1⁄2= 0.20 m λ =L0/ρmin= 8.07 λ < 50 ω=1,00 σcamm= 12.25 N/mm 2 (per pilastri con b>a>25cm ridurre del 70%) = 8.58 N/mm 2 σsamm= 255 N/mm 2 Area ideale Ai Ai= Ac+15*As σc = ω*N/Ai= 1.17 N/mm 2 σs = n*σc= 17.50 N/mm 2 Verifica a compressione SLE (Considero solo i momenti flettenti positivi) Combinazione di carico rara σc< 0.6*fck = 168 daN/cm 2 Si considera il carico maggiore. (asse x) qx= q*Ly^4 / (k*Lx^4+Ly^4)= 5.95 kN/m Mx= 1/8*qx*lx^2= 89.11 kNm Asse neutro x=(n*Asx/b)*(-1+√1+(2*b*d/n*Asx)= 8.77 cm Sforzo di compressione σc=2*Mx/(b*x*(d-x/3))= 84.39 daN/cm 2 VERIFICATO Combinazione di carico frequente σs < 0.8*fyk = 3600 daN/cm 2 Si considera il carico maggiore. (sull’asse x) qx= q*Ly^4 / (k*Lx^4+Ly^4)= 5.08 kN/m Mx= 1/8*qx*lx^2= 76.11 kNm Asse neutro x=(n*Asx/b)*(-1+√1+(2*b*d/n*Asx)= 8.77 cm Sforzo di compressione σc=2*Mx/(b*x*(d-x/3))= 72.07 daN/cm 2 VERIFICATO Combinazione di carico rara σc < 0.45*fck = 126 daN/cm 2 Si considera il carico maggiore. (asse x) qx= q*Ly^4 / (k*Lx^4+Ly^4) Mx= 1/8*qx*lx^2 Asse neutro x=(n*Asx/b)*(-1+√1+(2*b*d/n*Asx)= 8.77 cm Sforzo di compressione σc=2*Mx/(b*x*(d-x/3))= 67.97 daN/cm 2 VERIFICATO V 3 R N a e a 12
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a b
20 ø 288 ø 28
8 ø 246 ø 24
6 ø 206 ø 20
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a b
b
vb
a
asta 40-201.82 kn
Ω=47°β=75°
va= 201.82kn
vb= (207.22*senΩ)+(546.42*senβ) =151.55+527.80 = 679.35 kn
asta 46-207.22 kn
asta 35-546.42 kn
va
b
a
Ω β
2.30
0.40
0.50
0.70
0.40
0.50
0.70 1.60
0.70
0.40
5.422 2.250 3.034
Predimensionamento [allegato b]Lmax= 11.85ms=Lmax/300 (solaio bidimensionale)spessore solaio ipotetico= 0.30m
Analisi dei carichi [allegato c](Considero una sezione centrale di 1m)- Solaio u-boot (0,05*1*2+0,2*0,2)= 3.50kN/m- Pavimento flottante (knauf fhb25)= 0.32kN/m- Controsoffitto (knauf D113)= 0.26 kN/m- Impianti= 0.40 kN/m- Elementi divisori interni= 0.80 kN/m- Carico di esercizio= 5.00 kN/mtotale= 10.28 kN/m
Condizioni di caricoG1 (carichi permanenti strutturali)= 3.50 kN/mG2 (carichi permanenti non strutturali)= 1.78Q (carichi accidentali)= 5.00 kN/m
Luci di calcolo [allegato b]Lx= 10.95 mLy= 11.85 m
Combinazione di carico SLU [allegato e]q=γG1×G1+γG2×G2+γQ×Q= 14.36 kN/m
Metodo di Grashof [allegato b]
Calcolo dei Momenti Flettenti negativivincolo ai bordi= incastro 3 lati +appoggio 1 lato (k=1)
qx= q*Ly^4 / (k*Lx^4+Ly^4)= 8.31 kN/mqy= q*Lx^4 / (k*Ly^4+Lx^4)= 6.06 kN/m
Mx=Mex=Mix= ±1/10*qx*lx^2= 99.61 kNmMiy= 9/128*qy*ly^2= 59.80 kNmMey= -1/8*qy*ly^2= -106.31 kNm
Progetto del solaiob= 1.00mcopriferro c= 0.03md=h-c= 0.27m
Armatura in direzione xAsx= Mx/0.9*d*fyd= 10.48 cm2
7 ø 14 Asx= 10.78 cm2
1 ø 14 ogni 14,2 cm
Progetto solaio piastra in C.A. (u-boot)Dimensioni 10,95*11,85m[cls 28/35 - acciaio b450C]
Progetto trave reticolare in acciaio del secondo anello
Progetto pilastro in CA[cls 32/40 - acciaio b450C]
Analisi dei carichi [allegato a]
trave catino secondo anello- HEB 260 (UNI 5397-64)= 0.93 kN/m- HEB 200 (UNI 5397-64)= 0.613 kN/m- Elemento per gradonata in C.A. prefabbricato (24kN/m3*0,15m*9,74m)= 35.06 kN/m- Carico di esercizio (D.M. 2008, tab3.1 II cat C3)= 3.00 kN/mtotale= 39,60 kN/m
solaio piano 4p- HEB 260 (UNI 5397-64)= 0.93 kN/m- HEB 200 (UNI 5397-64)= 0.613 kN/m- Lamiera grecata (0,12daN/m2 *9,74m)= 1.17- Sottofondo cls alleggerito= 10.91 kN/m (14kN/m3*0,08m*9,74m)- Carico di esercizio (D.M. 2008, tab3.1 II cat C3)= 3.00 kN/mtotale= 16.62 kN/m
Verifica abbassamento (D.M. 2008, tab 4.2.X)famm = L/300L1= 5.422 mL2= 3.034 mL3= 6.084 m
famm1= 1.81 cmfamm2= 1.01 cmfamm3= 2.03 cm
f1= 0.04 cmf2= 0.90 cmf3= 0.90 cm
Verifica presso/tenso flessione (D.M. 2008, 4.2.12)fyd acciaio s355= 338095 kN/m2
HEB 260 A (area)= 0.018 m2
HEB 260 Wx = 0.00115 m3
HEB 200 A (area)= 0.0078 m2
HEB 200 Wx = 0.00057 m3
σ= Nsd/A + Msd/ Wplσ<fyd
Pilastro BArea infuenza B [allegato a]= 65.33 m2
Analisi dei carichi- Peso proprio pilastro -1p (0,4*0,4)=14.60kN- Peso proprio pilastro -2p (0,5*0,7)=34.83 kN- Peso proprio pilastro -3p (0,7*1,6)=91.28 kN- Carichi trave 2a (Vb)= 679.35 kN- Solaio= 671.59 kN- Carico di esercizio 326.65 kN
Piano -1p - Progetto pilastro 0,4*0,4Combinazione carico SLU [allegato b]G1*γG1= 18.98 kNG2*γG2= 2026.41 kNQ*γQ= 489.98 kNNsd= 2535.37 kN
Acu= N/fcd= 1398 cm2
pilastro ideale L= 37cmverifica area Acu<(0,4*0,4)Ac (0,4*0,4)= 1600 cm2
Area acciaioAs=1%Ac6 ø 20As= 18.85Interasse staffe i<12 ø long (0.24m)Area staffe ø> 1/4 ø long (0.5 cm2)1 ø10/15 con A= 0.79 cm2
Piano -2p - Progetto pilastro 0,5*0,7Combinazione carico SLU [allegato b]G1*γG1= 64.25 kNG2*γG2= 4052.83 kNQ*γQ= 979.95 kNNsd= 5079.03 kN
Acu= N/fcd= 2810 cm2
pilastro ideale L= 53 cm2
verifica area Ac<(0,5*0,7)Ac (0,5*0,7)= 3500 cm2
Area acciaioAs=1%Ac= 35 cm2
8 ø 24As= 36,19 cm2
Armatura in direzione yAsy= My/0.9*d*fyd= 11.18 cm2
8 ø 14 Asy= 12.32 cm2
1 ø 14 ogni 12,5 cm
Verifica a flessione SLUConsidero la porzione più sollecitata (y)Asse neutrox=fyd*Asy/(0,8*b*fcd)= 3.80 cmFcy=0,8*fcd*b*x= 482.08 kN
Mrdy= Fcy*(d-0,4*x)= 122.84 kNm ( Mrdy > Msdy ) VERIFICATO
Calcolo dei Momenti Flettenti positivivincolo ai bordi = appoggio 4 lati (k=1)
qx= q*Ly^4 / (k*Lx^4+Ly^4)= 8.31 kN/mqy= q*Lx^4 / (k*Ly^4+Lx^4)= 6.06 kN/m
Mx= 1/8*qx*lx^2= 125.51 kNmMy= 1/8*qy*ly^2= 106.31 kNm
Armatura in direzione xAsx= Mx/0.9*d*fyd= 13.09 cm2
7 ø 16 Asx= 14.07 cm2
1 ø 16 ogni 14,2 cm
Armatura in direzione yAsy= My/0.9*d*fyd= 11.18 cm2
6 ø 16 Asy= 12.06 cm2
1 ø 16 ogni 16,5 cm
Verifica a flessione SLUConsidero la porzione più sollecitata (x)Asse neutrox=fyd*Asx/(0,8*b*fcd)= 4.34 cmFcx=0,8*fcd*b*x= 550.56 kNmMrdx= Fcx*(d-0,4*x) =139.10 kNm ( Mrdx > Msdx ) VERIFICATO
Combinazioni di carico SLE [allegato F]
Combinazione di carico raraq=G1+G2+Q1k+Ψ0jQ2k= 10.28 kN/mCombinazione di carico frequenteq=G1+G2+Ψ1jQ1k+Ψ2jQ2k= 8.78 kN/mCombinazione di carico quasi permanenteq=G1+G2+Ψ2jQ1k+Ψ2jQ2k= 8.28 kN/m
Interasse staffe i<12* ø long (0.29 m)Area staffe ø> 1/4 ø long (0.6 cm2)
1 ø10/15 con A=0.79 cm2
Piano -3p - Progetto pilastro 0,7*1,6Combinazione carico SLU [allegato b]G1*γG1= 220.15 kNG2*γG2= 12158.48 kNQ*γQ= 2939.85 kNNsd= 15318.48 kN
Acu= N/fcd= 8445 cm2
pilastro ideale L=92 cmverifica area Ac<(0,7*1,6)Ac (0,7*1,6)= 11200 cm2
Area acciaioAs=1%Ac= 112 cm2
20 ø 28As= 123.15 cm2
Interasse staffe i<12* ø long (0.34 m)Area staffe ø> 1/4 ø long (0.7 cm2)1 ø10/15 con A= 0.79 cm2
Verifica pilastroNrd =0.8*fcd*Ac+fyd*As= 16735 kNNrd>Nsd VERIFICATO
Verifica a stabilità pilastro 0,7*1,6Luce di libera inflessione L0=β*L= 1.63 ma= 0.7 mb= 1.6 mraggi di inerziaρy = a*(1/12)1⁄2= 0.20 mρx = b*(1/12)1⁄2= 0.46 mλ =L0/ρmin= 8.07 λ < 50 ω=1,00σcamm= 12.25 N/mm2
(per pilastri con b>a>25cm ridurre del 70%)= 8.58 N/mm2
σsamm= 255 N/mm2
Area ideale AiAi= Ac+15*As= 13047 cm2
σc = ω*N/Ai= 1.17 N/mm2 VERIFICATOσs = n*σc= 17.61 N/mm2 VERIFICATO
Pilastro AArea infuenza A [allegato a]= 34.47 m2
Analisi dei carichi- Peso proprio pilastro -1p (0,4*0,4)= 14.60 kN- Peso proprio pilastro -2p (0,5*0,5)= 24.88 kN- Peso proprio pilastro -3p (0,7*0,7)= 39.94 kN- Carichi trave 2a (Va)= 201.82 kN- Solaio= 343.82 kN- Carico di esercizio= 172.35 kN
Piano -1p - Progetto pilastro 0,4*0,4Combinazione carico SLU [allegato b]G1*γG1= 18.98 kNG2*γG2= 817.71 kNQ*γQ= 258.53 kNNsd= 1095.22 kN
Acu= N/fcd= 604 cm2
pilastro ideale L= 25 cmverifica area Ac<(0,4*0,4)Ac (0,4*0,4)= 1600 cm2
Area acciaioAs=1%Ac =16,00 cm2
6 ø 20As= 18.85 cm2
Interasse staffe i<12* ø long (0.24 m)Area staffe ø> 1/4 ø long (0.5 m)1 ø10/15 con A=0.79 cm2
Piano -2p - Progetto pilastro 0,5*0,5Combinazione carico SLU [allegato b]G1*γG1= 51.32 kNG2*γG2= 1635.42 kNQ*γQ = 517.05 kNNsd= 2203.79 kN
Acu= N/fcd= 1215 cm2
pilastro ideale L= 35 cmverifica area Ac<(0,5*0,5)Ac (0,5*0,5)= 2500 cm2
Area acciaioAs=1%Ac= 25 cm2
6 ø 24As= 27.14 cm2
Interasse staffe i<12* ø long (0.288 m)Area staffe ø> 1/4 ø long (0.6 cm2)1 ø10/15 con A= 0.79 cm2
Piano -3p - Progetto pilastro 0,7*0,7Combinazione carico SLU [allegato b]G1*γG1= 122.21 kNG2*γG2= 4906.27 kNQ*γQ= 1551.15 kNNsd= 6579.63 kN
Acu= N/fcd= 3627 cm2
pilastro ideale L= 60 cmverifica area Ac<(0,7*0,7)Ac (0,7*0,7)= 4900 cm2
Area acciaio= 49 cmAs=1%Ac8 ø 28As= 49.26 cm2
Interasse staffe i<12* ø long (0.336 m)Area staffe ø> 1/4 ø long (0.7 cm2)1 ø10/15 con A=0.79 cm2
Verifica pilastroNrd =0.8*fcd*Ac+fyd*As= 7303.63 kNNrd>Nsd VERIFICATO
Verifica a stabilità pilastro 0,7*0,7Luce di libera inflessione L0=β*L= 1.63 ma= 0.7 mb= 0.7 mraggi di inerziaρy = a*(1/12)1⁄2= 0.20m ρx = b*(1/12)1⁄2= 0.20 mλ =L0/ρmin= 8.07λ < 50 ω=1,00σcamm= 12.25 N/mm2
(per pilastri con b>a>25cm ridurre del 70%)= 8.58 N/mm2
σsamm= 255 N/mm2
Area ideale AiAi= Ac+15*Asσc = ω*N/Ai= 1.17 N/mm2
σs = n*σc= 17.50 N/mm2
Verifica a compressione SLE(Considero solo i momenti flettenti positivi)
Combinazione di carico raraσc< 0.6*fck = 168 daN/cm2
Si considera il carico maggiore. (asse x)qx= q*Ly^4 / (k*Lx^4+Ly^4)= 5.95 kN/mMx= 1/8*qx*lx^2= 89.11 kNmAsse neutrox=(n*Asx/b)*(-1+√1+(2*b*d/n*Asx)= 8.77 cmSforzo di compressioneσc=2*Mx/(b*x*(d-x/3))= 84.39 daN/cm2 VERIFICATO
Combinazione di carico frequenteσs < 0.8*fyk = 3600 daN/cm2
Si considera il carico maggiore. (sull’asse x)qx= q*Ly^4 / (k*Lx^4+Ly^4)= 5.08 kN/mMx= 1/8*qx*lx^2= 76.11 kNmAsse neutrox=(n*Asx/b)*(-1+√1+(2*b*d/n*Asx)= 8.77 cmSforzo di compressioneσc=2*Mx/(b*x*(d-x/3))= 72.07 daN/cm2
VERIFICATO
Combinazione di carico raraσc < 0.45*fck = 126 daN/cm2
Si considera il carico maggiore. (asse x)qx= q*Ly^4 / (k*Lx^4+Ly^4)Mx= 1/8*qx*lx^2Asse neutrox=(n*Asx/b)*(-1+√1+(2*b*d/n*Asx)= 8.77 cmSforzo di compressioneσc=2*Mx/(b*x*(d-x/3))= 67.97 daN/cm2
VERIFICATO
V3R N a e a 12
