12 INVILUPPO SOLAIO

5/12/2018 12 INVILUPPO SOLAIO - slidepdf.com

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CALCOLO DELLE

Il solaio è di tipo latero-cementi

da una rete elettrosaldata di ripar

Sebbene nel D.M. del 14/01/20

riferisca alla freccia elastica mas

ci si è riferiti comunque alle limi

- H≥12 cm ( dove H è inte

- H ≥ L/25 per elementi in

- H ≥ L/30 per elementi in

- scaldana ≥ 4 cm - b ≥ 8cm , o comunque - b ≥ i/8 (dove i è l’interas

- i ≤ 15·scaldana - ( i - b ) < 52 cm

Per determinare lo schema sta

parallelo all’orditura, a cavallo

, dove

. e

SOLLECITAZIONI NEL S

io realizzato con travetti gettati in opera e pig

izione a maglia quadrata di lato 25 cm con ferri

8 l’unica prescrizione in merito alla progetta

sima che deve risultare ≤ (Luce/1000), nella pr

azioni riportate nella normativa del ’96, vale a

sa come comprensiva di travetto e caldana), o c

calcestruzzo armato semplice calcestruzzo armato precompresso

se tra i travetti)

ico del solaio, abbiamo considerato una fas

dei pilastri 2-8-14. La fascia presa in consid

. rappresentano gli interassi tra i pilast

110

LAIO

atte, sormontato

ϕ8. ione dei solai si

sente trattazione

ire: munque

ia dello stesso,

erazione è larga

ri 1-2 e 2-3.



Si è poi calcolato il numero di tr

dove

Risultano perciò nove travetti all

Nota la sezione e le caratteristic

è fatto riferimento ad una sezion

Siccome le campate dei due sola

sfruttare considerazioni sulla

corrispondente all’ultima tesa pe

alla prima tesa per il calcolo del

- cerniere in corrisponden

- pilastri alle estremità,

cerniera perché in quel p

- sbalzi assimilati a menso

vetti all’interno della fascia considerata:

. .

.

.

. .

,

’

interno della fascia. e geometriche del singolo travetto, per il softw

ideale

; , ∙

, ∙ ;

∙ , ∙

∙

, ∙

i ; hanno dimensioni simili

simmetria. Sono stati quindi considerati d

r il calcolo del momento minimo (k max) e l’altr

momento max (k min) entrambi caratterizzati da: za delle travi piatte vista la continuità del solaio

i altezza pari alla metà dell’interpiano e vi

unto il momento flettente si annulla; le;

111

are di calcolo si

è stato possibile

e schemi: uno

o corrispondente

in tali sezioni; ncolate con una



112

Calcolo del valore di kmax

Data la simmetria del sub modello della travata di copertura, possiamo semplificare il modello

per calcolarci la personalità del pilastro rispetto al “traverso-solaio”.

Il pilastro ha sezione 30x30 cm, con una inerzia di Jp = 67500 cm4

Il travetto ha inerzia Jtrv = 27654 cm4 , con un interasse di 50cm l’inerzia del traverso-solaio sarà

JT = Jtrv · ( L / i ) = 259948 cm4.

Conoscendo le rigidezze delle aste possiamo calcolare i coefficienti di ripartizione che sono:

ρP=0,36 e ρT=0,64

Il momento dell’incastro elastico varrà:

0,7 ∙

∙ ∙ ∙ ρ = 1

∙ ∙ Kmax= 48



113

Calcolo del valore di kmin

Data la simmetria del sub modello della travata di copertura, possiamo semplificare il modello

per calcolarci la personalità del pilastro rispetto al “traverso-solaio”.

I pilastro hanno sezione 30x40 cm e 30x50 cm, con una inerzia di Jp1 = 160000 cm4 eJp2 = 312500 cm4

Il travetto ha inerzia Jtrv = 27654 cm4 , con un interasse di 50cm l’inerzia del traverso-solaio sarà

JT = Jtrv · ( L / i ) = 276540 cm4.

Conoscendo le rigidezze delle aste possiamo calcolare i coefficienti di ripartizione che sono:

ρ

P1+ ρ

P2=0,82 e ρ

T=0,18

Il momento dell’incastro elastico varrà:

= 0 , 7 ∙

∙ ∙ ∙ ρ + ρ = 1

∙ ∙ Kmin= 14



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Fissato il modello e i valori di k, i carichi agenti per l’impalcato tipo risultano essere:

- g = 921 daN/m2 x 0,5 m = 460 daN/m carico permanente distribuito del solaio;

- gs = 706 daN/m2 x 0,5 m = 353 daN/m carico permanente distribuito degli sbalzi;

- F = 45 daN/m x 0,5 m = 22 daN carico permanente concentrato sugli sbalzi;

- M = 1 ∙ ∙ le coppie che tengono conto dell’incastro elastico;

- q = 300 daN/m2 x 0,5 m = 150 daN/m carico variabile distribuito sul solaio;

- qs = 600 daN/m2 x 0,5 m = 300 daN/m carico variabile distribuito sugli sbalzi.

Il calcolo delle sollecitazioni massime si effettua cumulando nelle varie campate, sbalzi

compresi, i carichi permanenti e accidentali secondo la teoria delle linee di influenza.

• Per la valutazione del momento flettente massimo sull’appoggio esterno la combinazione

di carico è:

•

Per la valutazione del momento flettente massimo sull’appoggio centrale lacombinazione di carico è:



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• Per la valutazione del momento flettente massimo in campata la combinazione di carico

è:

Per una valutazione più immediata delle sollecitazioni agenti, si sostituisce l’ effetto indotto

dallo sbalzo con il momento ad esso corrispondente.

In questo modo il primo schema diventa:

Quindi le azioni che contribuiscono a definire il momento massimo negativo sull’ appoggio

esterno sono:

• M1

=

(q + g) l2

+ [ F ∙ ls + (qs + gs)

]

= 1755 daN∙ m

• M2 =

g l2 + [ F ∙ ls + (qs + gs)

]

= 1369 daN∙ m

• FI = F + (qs + gs) = 1295 daN

Il secondo schema diventa:

Quindi le azioni che contribuiscono a definire il momento massimo negativo sull’appoggio 14

sono:

• M3

= M4

=

(q + g) l2

+ ( F ∙ ls + gs

)

= 960 daN∙ m



116

• FI = F + (qs + gs) = 1295 daN

Il terzo schema diventa:

Quindi le azioni che contribuiscono a definire il momento massimo positivo in campata sono:

• M5 = M3 =

(q + g) l2 + ( F ∙ ls + gs

)

= 960 daN∙ m

• M6 = M2 =

g l2 + [ F ∙ ls + (qs + gs)

]

= 1369 daN∙ m

• FI = F + (qs + gs) = 1295 daN

La risoluzione degli schemi statici del travetto hanno portato ai seguenti risultati



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È stato poi eseguita la spuntatura del diagramma del momento. Quest’ultima operazione è stata

effettuata disegnando una parabola il cui vertice è caratterizzato dal valore m* ricavato con la

seguente relazione:

)2

(2

1* d s

mmmm

++⋅=

dove m= valore del momento nel punto di cuspide;

ms= valore del momento all’estremità sinistra della trave piatta;

md = valore del momento all’estremità destra della trave piatta.

Di seguito il diagramma di inviluppo spuntato

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