Analisi Dei Carichi, Solaio Metallico
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Strutture in acciao, legno, e laterocementizie
Marc’Antonio Liotta
Dipartimento di Ingegneria Strutturale e Geotecnica
Strutture in acciaio
Materiale isotropo
Fe360: σadm=1600kg/cm2
Solaio tipo in acciaio-cls
Pesi propri G:Pavimento 50kg/m2
Soletta in c.a. 2500kg/m3, spess=4cm
Lamierino grecato 10-20kg/m2
Tramezzi 100kg/m2
Travi secondarie IPETravi principali HE
…più il sovraccarico Q!200-400 (500) kg/mq
Q=kg/m2
p=kg/m
Analisi dei carichi(Fase preliminare fondamentale)
6m
8m
travi secondarie
travi principalii sec=2m
1m
i pri=8m
1m
Carichi variabili per edifici
≥ 6,00Archivi, biblioteche, magazzini, depositi, laboratori, officine e simili
2,50Rimesse e parcheggi (fino 30 kN/vettura)
0,50Coperture non accessibili
1,00Sottotetti accessibili
4,00Balconi, ballatoi e scale comuni
5,00Sale da ballo, palestre, tribune libere, aree di vendita con esposizione diffusa
4,00Ambienti suscettibili di grande affollamento
3,00Ambienti suscettibili di affollamento
2,00Ambienti non suscettibili di affollamento
kN/m2TIPO DI LOCALE
Carico al metro lineare p sulle travi
Secondarie
Principali
( ) [ ] ⎥⎦⎤
⎢⎣⎡=⎥⎦
⎤⎢⎣⎡+⋅⎥⎦
⎤⎢⎣⎡+=
mkg
mkgtraveppmi
mkgQGp secsec2sec ..
( ) [ ] ⎥⎦⎤
⎢⎣⎡=⎥⎦
⎤⎢⎣⎡+⋅⎥⎦
⎤⎢⎣⎡+=
mkg
mkgtraveppmi
mkgQGp pripripri ..2
Predimensionamento(Altra fase fondamentale)
Permette di realizzare i progetti con poche reiterazioni
Predimensionamento
Trave: flessione
2max 8
1 plM =
[ ] ⎥⎦⎤
⎢⎣⎡=
mkgpp
x
x
M
[ ] [ ]mkgM ⋅=
traveWM max
max =σ admσ≤[ ]kglpyB 2
=
A B
l
[ ]kglpyA 2=
scelto) materiale del(
admtrave
MWσ
maxmin, = ( )tabellatoh
IW2
=
Predimensionamento
Tirante: trazione[ ]kglpyN A 2
==
⎥⎦⎤
⎢⎣⎡== 2max cm
kgA
N
res
tiranteσ
scelto) materiale del(admσ≤
[ ]kglpyB 2=
A B
[ ]2min, cmNA
adm
tiranteres ==
σ
[ ]kglpyA 2=
resA
[ ]kglpyN A 2==
N
x
Predimensionamento
Puntone, pilastro: compressione
[ ]kglpyN A 2==
⎥⎦⎤
⎢⎣⎡== 2cm
kgAN
pilastrores
pilastroσ admridadm σσ41,
21
, =≤
[ ]kglpyB 2=
[ ]2
,min, cmNA
ridadm
tirantepilastrores ==
σ
[ ]kglpyA 2=
[ ]kglpyN A 2==
N
x
Verifica del PilastroPressoflessione
admWcM
AN σωσ ≤+=N
N
M
M
Pressoflessionecon snellezza
admAN σωσ ≤= Compressione centrata
con snellezza
coefficiente di minorazione
Acciaio: alcune grandezze
Il sagomario dei profilati metallici
Il sagomario dei profilati metallici
Il sagomario dei profilati metallici
Il sagomario dei profilati metallici
Profili a lati disuguali
Profili a lati disuguali
Verifica del PilastroCompressione centrata, metodo ω
In generale l’asta tende ad instabilizzarsi per carico di punta nella direzione dove i è minore
minilβλ =
( )λω
ll β=0 mini
maxi
coefficiente di minorazione
β coefficiente di vincolo dell’asta
l lunghezza dell’asta
lunghezza libera d’inflessione dell’asta
snellezza dell’asta
raggio d’inerzia minimo
Coefficiente di vincolo β
N
1=β
N
7,08,0
⟨=β
N
5,07,0
⟨=β
N
2=β
N
1=β
Snellezza λ
Aste principali: λ<200Aste secondarie: λ<250ω è tabellato (pag 32 CNR 10011/88)
prospetto a: Tubi (tondi, quadri, rettangolari)
“ b: Profili con h/b>1,2
“ c: Aste semplici e composte“ d: Aste con spessore > 4cm (mai)
Esempio: Pilastro, metodo ωDati: N=20Ton, HEB, Fe360, l=4,0m, b=1Impongo λ=200 (asta principale)
Adotto un profilo HEB200 (A=78,1cm2)vado a vedere sul sagomario
( )λββλ lii
il
y ==→= minmin
cmcmli 22004001
min =⋅
==λβ
Sagomario trovata sul web, (www.tecnocentro.it)
Avendo adottato un profilo HEB200:
7907,54001
min
=⋅
==cmcm
ilβλ
( )88/10011301.3.2.2.7.2,11 CNRpagtopokbh
≤=
Prospetto 7.II.c pag 34 CNR 10011/88
6,179 =→= ωλper
okcmkg
cmkg
AN 1600410
1,78200006,1
22 <=⋅
==ωσ
( )88/1001134..7 CNRpagcIIprospetto
Controverifica(Approccio rapido per i pilastri)
6m
8m
travi secondarie
travi principalii sec=2m
1m
i pri=8m
1m
Ainfl=lpri x l sec
Npil=Ainfl x G+Q
Strutture in legno
Marc’Antonio Liotta
Dipartimento di Ingegneria Strutturale e Geotecnica
Solaio tipo in legnoPesi propri G:Pavimento 1600-2400 kg/m3
spess=2-3 cm
Allettamento e caldana, spess=4-10 cm
Tavolato in legno 5-800 kg/m3
spess=5 cmo tavelline 1800 kg/m3
spess=4-6 cm
Tramezzi 100 kg/m2
Travi secondarieTravi principali (o direttamente i muri)
…più il sovraccarico Q!200-400 (500) kg/mq
Q=kg/m2
p=kg/m
Solaio tipo in legno
Solaio tipo in legno
Solaio tipo in legno
Solaio tipo in legno
Solaio tipo in legno
Solaio in legno - acciaio
Grandi strutture in legno
Grandi strutture in legno
Grandi strutture in legno
Grandi strutture in legno
Grandi strutture in legno
Analisi dei carichi(Fase preliminare fondamentale)
6m
travi secondarie
travi principalii sec=0,5m
1m
i pri2=6m
1m
i pri1=4m
Solaio in legno - cls
Strutture in legno:Normative di riferimento.
DIN 1052 – GermaniaNorma generale estremamente valida e completa: prima edizione 1933, ultima revisione 1996
REGLES C.B.71 – FranciaElaborate nel 1981 dal Centre Tecnique du bois
SIA 164 – SvizzeraCostruction en Bois (Zurigo, 1981)
BSI5268/1988 – InghilterraStructural use of timber; code of practice for permissible stress design, materiasls and workmanship (Londra, 1988)
OENORM – AustriaB4100, parte 1 (Costruzioni in legno, simboli)
parte 2 (Strutture portanti in legno)B4101 (Costruzioni in legno, strutture portanti nell’edilizia)
Eurocode 5. Design of timber structures - Europa
Legno: modulo elastico
Legno: tensioni ammissibili
Legno: coefficienti di snellezza
Legno: coefficienti di snellezza(pilastri, puntoni)
Legno: freccia ammissibile
Tabelle per predimensionamento.
Legno: dati tecnici deiprduttori
Solai laterocementizi(e non)
Marc’Antonio Liotta
Dipartimento di Ingegneria Strutturale e Geotecnica
Il quadro normativoNORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI del 14/09/2005
D.M. LL.PP. del 09/01/1996Norme tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo dellestrutture in cemento armato, normale e precompresso e per le strutture metalliche
Circolare M. LL.PP. del 15/10/96, n. 252Istruzioni per l'applicazione del DM 09/01/1996
D.M. LL.PP. del 16/01/1996Norme tecniche relative ai Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi
Circolare M. LL.PP. del 04/07/96, n. 156Istruzioni per l'applicazione del DM 16/01/1996
Classi di calcestruzzo
Rck = 15-25 N/mm2
Strutture di fondazione
Rck = 25-40 N/mm2
Strutture di elevazione
Rck = 30-55 N/mm2
Strutture precompresse
Rck = 60-120 N/mm2
Ad alta resistenza
25,9730cmkgR admck =→= σ
25,977,0cmkg
adm ⋅=σ 270cmkg
≅
235,50cmkgancheo→
per N centrato
Gli elementi base
Analisi dei carchi
325 /kN m
Pavimento
Massetto
Caldana o soletta
Travetti (2/m)
Alleggerimento
Intonaco
324 /kN m316 /kN m325 /kN m
311 /kN m318 /kN m
2cm
3cm
5cm
10x20cm
40x20cm
1,5cm
1m
1m20cm
Oggetto Densità Spessore
3 2
3 2
Densità al m spessore Densità al mkN kNmm m
⋅ =
⋅ =
+ quota tramezzi, supposti uniformemente distribuiti: 1 kN/mq
Pavimento
MassettoCaldana o solettaTravetti (2/m)
AlleggerimentoIntonaco
Analisi dei carchi: pesi propri dei solai
I solai laterocementizi
Vari tipi
L’inizio della posa in opera
La posa in opera prima del posizionamento delle armature
Il posizionamento delle armature
Il getto di completamento
Altri tipi di solaio
Altri tipi di solaio
Altri tipi di alleggerimento
Altri tipi di alleggerimento
Altri tipi di alleggerimento
Altri tipi di alleggerimento
Analisi dei carchi: pesi propri delle travi
Ogni metro lineare di trave pesa:b x h x 25 kN/mcOgni metro lineare di tamponatura pesa:spessore x (interpiano-htrave) x 11 kN/mc
Predimensionamento
htravi = 1/10 lucebtravi=2/3htravi
htravetti = (hsolaio)= 1/25 luce
Apilastri=N/σadm cls rid (50 o 35 kg/cm2)
Azioni di progetto sulle travi
1 2 2 2
kg kNF G Q Q om m⎡ ⎤= + + ⎢ ⎥⎣ ⎦
{ } [ ]1 22 2 2
kg kgl kNm om m
p G Qm
l⎛ ⎞= + ⋅ +⎜ ⎟⎝
⎡ ⎤ ⎡ ⎤⎢ ⎥ ⎢ ⎥⎣ ⎦ ⎣ ⎦⎠
l1 l2
1 2 3