PERENCANAAN KOLOM_PBTG

PERENCANAAN KOLOM

7.1. Ketentuan

Perencanaan kolom meliputi persyaratan elemen kolom dan desain penulangan kolom

yang terdiri dari tulangan pokok dan tulangan geser.

Data property kolom:

fc (kuat tekan beton) = MPa Ec (modulus elastisitas beton) = MPa

c (regangan beton) = 0,003 fy (tegangan leleh baja) = MPa

Es (modulus elastisitas baja) = MPa

s (regangan baja) = fy/ Es = b (lebar kolom) = mm

h (panjang kolom) = mm

lc (tinggi kolom) = mm

Peninjauan kolom diambil berdasarkan momen terbesar yaitu pada kolom ..(isi sesuai nomor elemen kolom pd SAP) yaitu pada lantai ?. sehingga penilaian kolom bergoyang atau tidak

bergoyang ditinjau pada kolom tersebut.

7.2. Persyaratan Elemen dengan Kombinasi Beban Lentur dan Aksial

a. Control Pu ( gaya aksial kolom) Pu Maksimum yang digunakan untuk control diperoleh dari hasil analisis struktur

dengan program SAP2000. Pu maksimum hasil analisis SAP2000 harus lebih besar dari

Pu = 0,1 . Ag. Fc (Pasal 23.10.2 SNI 03-2847-2002). Ag = luas bruto penampang kolom

b. Lebar dimensi kolom Lebar dimensi kolom (b) 300 mm

Nb: sertakan denah dan posisi kolom yang di tinjau untuk control Pu dan gambar detail

join posisi kolom yang ditinjau

Contoh :

Gambar Posisi kolom

c. Identifikasi Kolom bergoyang dan Tak Bergoyang

Pasal 12.11.4 SNI 03-2847-2002, menyebutkan bahwa kolom dan tingkat pada struktur,

harus dikelompokkan sebagai tidak bergoyang atau bergoyang.

Pasal 12.11.4.2 SNI 03-2847-2002, Suatu struktur kolom dapat diartikan kolom

bergoyang atau tidak bergoyang dengan persyaratan

05,0

cU

oU

lV

PQ

maka disebut portal bergoyang (Sway)

Sebaliknya jika Q < 0,05 maka disebut portal tidak bergoyang (Braced)

Dimana :

Pu = Beban vertikal

Vu = Gaya geser total perlantai

o = Simpangan relatif antar tingkat pada tingkat yang ditinjau akibat Vu.

Lc = panjang kolom

Q = muatan nilai portal tiap tingkat struktur

Contoh :

7.3. Perencanaan Tulangan Kolom

Untuk melihat kebutuhan luas tulangan pada kolom, setelah di Run Analyze, pilih

menu Design Concrete Frame Design Start Design / Check of Structure. Setelah selesai check structure , pihi menu Design Concrete Frame Design pilih display design info pilih output longitudinal reinforcing. Setelah itu memilih satuan untuk tulangan (mm).

Gambar Tulangan Lentur Kolom dari SAP2000

Dari output SAP2000, diperoleh As = 6249,620 mm2

Bila dipakai D 25, maka A1D = x x D2 = 490,625 mm2

Maka jumlah kebutuhan tulangan (n) = 738,12625,490

620,6249

pilihA

A

S

S

7.3. Momen Ultimit Kolom dan Gaya Aksial Kolom

SNI 03-1726-2002 Pasal 5.8.2, untuk mensimulasikan arah pengaruh Gempa Rencana

yang sembarangan terhadap struktur gedung, pengaruh pembebanan gempa dalam arah utama

yang ditentukan menurut Pasal 8.5.1 harus dianggap efektif 100% dan harus dianggap terjadi

bersamaan dengan pengaruh pembebanan gempa dalam arah tegak lurus pada arah pembebanan

tadi, tetapi dengan efektifitas hanya 30%.

Dalam perancangan kolom, Mu dan Pu yang dapat diambil dari output pada hasil analisis

menggunakan program SAP2000. Dimana Mu diambil dari M-33 dan M-22 dari Kombinasi

pembenanan yang terbesar. Sedangkan nilai Pu diambil dari Pu (Axial Force) yang terbesar

(mengikuti Kombinasi yang digunakan pada Mu).

Contoh Perhitungan

Perhitungan K2 ( kolom tengah)

Lantai Mu

(kNm)

Mn = Mu/0,65

(kNm)

Pu

(kN)

Pn = Pu/0,65

(kN)

Syarat

Pn > 0,1.Ag.fc

1 OK

2 OK

3 OK

4 OK

5 OK

7.4. Penempatan Tulangan Kolom

7.5. Diagram Mn-Pn

7.4.a. Ketentuan

7.4.b. Flowchart Desain Diagram Mn-Pn

7.4.c. Desain Diagram Mn-Pn

Data penampang :

b kolom = 80 cm

h kolom = 80 cm

fc = 25 MPa = 255 kg/cm2

fy = 400 MPa = 4080 kg/cm2

1 = 0,85 Es = 2100000 MPa

c = 0,003

y = 2100000

4080fy

Es= 0,001943

Dipakai tulangan pokok D25, Ad = 4

1 x x (2,5)2 = 4,90625 cm2,

Dipakai tulangan sengkang D10,selimut beton = 4 cm,

Tulangan pokok kolom diperkirakan 1 lapis

d = Pb + tulangan sengkang + . tulangan pokok

d = 5 + 1 +( x 2,5) = 7,25 cm ,

d = 5 + 1 + ( x 2,5) = 7,25 cm, h =h d = 80 7,25 = 72,75 cm

Misal, dipakai jumlah tulangan 1 sisi, (n) = 5 D25

As= As = n . Ad= 5. 4,906 = 24,53 cm2 As total = As + As = 24,53+ 24,53= 49,06 cm2

total = 80.80

06,49

.

total As total As

htbAg= 0,00767 = 0,767 %

= = 2

00767,0

2

total

= 0,003835 = 0,3835 %

A. Kondisi Patah Berimbang (Balance)

C = 75,72001943,0003,0

003,0.

d

yc

c

= 44,153 cm

a = 0,85 . C = 0,85 . 44,153 = 37,53

s = 003,0.153,44

25,7153,44.

'

c

c

dc = 0,00251 >y = 0,001943

Baja desak sudah leleh, fs = fy = 4080 kg/cm2

Cc = 0,85 . fc' . a . b = 0,85 . 255 . 38,047 .80 = 659740,643 kg

Cs = As' . (fy-0.85 . fc')

= 24,53. (4080-0,85 . 255)= 94765,5225 kg

Ts = As . fs = 24,53 . 4080= 100082,4 kg

Pn = Cc + Cs Ts = 659740,643 + 94765,5225 - 100082,4

= 654423,7655 kg = 654,424 ton

Mn =

'.

2.'.

2.

2.

2. d

hTsd

hCs

ahCc

=

0725,0.

2

8,0.082,0010725,0.

2

8,0. 765,94

2

3753,0.

2

8,0. 659,740

= 49,52 + 2,748 + 2,9023

= 55,1703 tm

eb = 0843,0424,654

1703,55

Pb

Mbm = 8,43 cm dari titik berat kolom.

B. Kondisi Patah Desak

Agar terjadi patah desak, maka diambil faktor pengali C > 1, Misal dipakai faktor pengali = 1,1

C = 1,1. C = 1,1 . 44,153 = 48,5683 cm a = 0,85 . C = 0,85 . 48,5683 = 41,283 cm

s = 003,0. 44,153

48,5683 72,75.

'

c

C

Cd = 0,001643 y = 0,001943

Baja desak sudah leleh, fs = fy = 4080 kg/cm2

Cc = 0,85 . fc' . a . b

= 0,85 . 255 . 30,02404.80

= 520616,8536 kg = 520,617 ton

Cs = As' . (fy0,85 . fc') = 24,53 .(4080-0,85 . 255)

= 94765,5225 kg

Ts = As . fs

= 24,53 . 4080

= 100082,4 kg

Pn = Cc + Cs Ts = 520616,8536 + 94765,5225 -100082,4

= 515299,9761 kg

= 515,2999 ton

Mn =

'.

2.'.

2.

2.

2. d

hTsd

hCs

ahCc

0725,0.

2

8,0.100082,40725,0.

2

8,0. 94765,5225

2

30024,0.

2

8,0. 6520616,853

= 36,913 tm

e = 0716,0 515,2999

36,913

Pn

Mnm = 7,16 cm dari titik berat kolom.

D. Kondisi Mn = 0 Kondisi ini adalah kondisi dimana beban bekerja tepat pada titik berat potongan kolom

(beban aksial murni), sehingga tidak ada momen.

Po = cffyAsAshbcf '.85,0.'..'.85,0 = 255.85,04080.53,42 24,5380.80.255.85,0

= 1576731,045 kg

= 1576,731 ton

Mn = 0

E. Kondisi Lentur Murni, Pn = 0 Kondisi ini adalah kondisi dimana beban yang terjadi hanyalah momen, beban aksial =

0, sehingga perhitungannya seperti analisis balok tulangan rangkap dengan tulangan

desak belum leleh.

5D25 As = As = n . Ad = 5 . 4,906 = 24,53 cm2

b = 80 cm, ht = 80 cm, h = 72,75 cm

Baja tarik leleh

5D25 Baja desak belum leleh

Cc = 0,85 . fc . a . b = 0,85 . 255 . a . 80 = 17340.a Ts = As . fy = 24,53. 4080 = 100082,4 kg

Cs = Es.c.c

d'.As's.Es.As'fs.As'

c

= 2100000.003,0a

7,25).(0,85a.53,42

Cs =a

a 5875,952346.15,131358

Keseimbangan gaya- gaya horisontal

Cc + Cs Ts

17340.a +a

a 5875,952346.15,131358 100082,4 = 0

17340.a2 + 31275,75.a 952346,5875 = 0

a2 + 1,804a 54,92 = 0

a = a

cabb

.2

)..4()( 2

a = 1.2

) 92,54.1.4() 804,1( 804,1 2

a = 6,4283 cm

c = 56,785,0

4283,6

1

a cm

s = 003,07,56

25,756,7c

c

d'c

= 0,000123

7.6. Kontrol Momen Kolom

Dimana :

Me = jumlah Mn kolom yang merangka pada join balok-kolom. Mn harus dihitung untuk gaya aksial terfaktor, yang sesuai dengan arah gaya-gaya lateral yang ditinjau yang menghasilkan nilai Mn terkecil.

Mg = jumlah Mn balok yang merangka pada join balok-kolom, yang sesuai dengan arah gaya-gaya lateral yang ditinjau yang menghasilkan nilai Mn terkecil.

Me, dapat diperoleh dari plot nilai Pn dan Mn pada Grafik Mn-Pn, kemudian tarik garis Pn sampai ke grafik rencana, kemudian tarik garis ke bawah ke Mn.

Me )(5

6 MgMg

Dimana = 0,8

Me2

Me1

Mg+ Mg-

ge MM5

6

Contoh hitungan

Join 1

350 + 560 )1147,3552332,527(8,05

6

1910 > 847,056 Aman, pakai 16 D25

Join 2

560 + 660 )1147,3552332,527(8,05

6

1220 > 847,056 Aman, pakai 16 D25

Join 3

660 + 733,33 )1147,3552332,527(8,05

6

1393,33 > 847,056 Aman, pakai 16 D25

Join 4

733,33 + 690 )1147,3552332,527(8,05

6

1423,33 > 847, 056 Aman, pakai 16 D25

Join 5

690 )4138,2266148,388(8,05

6

690 > 590,427 Aman, pakai 16 D25

7.7. Perencanaan Tulangan Geser Kolom

Tulangan geser/transversal pada kolom utama berfungsi untuk mengekang daerah inti

kolom. Tulangan transversal pada kolom dapat berupa tulangan spiral atau tulangan sengkang

tertutup. Pada saat kolom menerima gaya aksial tekan, inti kolom cenderung mengembang

karena adanya pengaruh rasio poisson dan sifat dilatasi material beton. Pengembangan ini

menyebabkan tulangan sengkang tertutup atau spiral yang melingkupi inti beton menjadi tertarik

dan menimbulkan efek tegangan lateral terhadap inti beton. Dalam kondisi terkekang, beton

memiliki kuat tekan aksial yang lebih tinggi dan perilaku yang lebih daktail.

SNI 03-2847-2002 Pasal 23.4.4.2, spasi maksimum tulangan geser/sengkang adalah yang

terkecil di antara :

1. dimensi penampang kolom terkecil

2. 6 kali diameter tulangan longitudinal

3. Sx menurut persamaan :

3

350100 xx

hS

Dengan hx = 2/3 hc

hc = lebar penampang inti beton (yang terkekang)

)40(2 21 bwc dbh

db = diameter tulangan begel/sengkang

Namun Sx tidak perlu lebih kecil dari 100 mm.

SNI 03-2847-2002 Pasal 23.4.4.4, tulangan sengkang diperlukan sepanjang lo dari ujung-

ujung kolom yaitu pada daerah sendi plastis, lo dipilih yang terbesar di antara

1. Tinggi elemen struktur, d, di join

2. 1/6 tinggi bersih kolom

3. 500 mm

SNI 03-2847-2002 Pasal 23.4.4.6, sepanjang sisa tinggi kolom bersih (tinggi kolom

dikurangi lo di masing-masing ujung kolom diberi sengkang (hoops) dengan spasi minimum 150

mm atau 6 x diameter tulangan longitudinal.

DESAIN GESER KOLOM

Sebelum menentukan gaya geser kolom, terlebih dahulu dihitung momen kolom yang

akan digunakan untuk mendesain yaitu momen kolom di tepi muka balok. Momen kolom ditepi

muka balok harus dihitung sesuai dengan arah gaya-gaya lateral yang ditinjau, yang

menghasilkan nilai momen kolom di tepi muka balok yang terkecil. Momen kolom di tepi muka

balok dapat dihitung dengan persamaan sebagai berikut:

kaMpr

L

LkiMpr

L

L

h

hM

kab

kab

kib

kib

bb ''1

'

11

kaMpr

L

LkiMpr

L

L

h

hM

kab

kab

kib

kib

aa ''1

'

11

2

2

1

1

2

2

h

EI

h

EI

h

EI

a

2

2

1

1

1

1

h

EI

h

EI

h

EI

b

6,165,0

25,1,

Me

M kolomcap

Dimana :

Mb1 = momen muka kolom bawah pada join balok kolom (join 1)

Ma1 = momen muka kolom atas pada join balok kolom (join 1)

h1 = tinggi kolom bawah

h1 = tinggi besih kolom bawah h2 = tinggi kolom atas

h2 = tinggi besih kolom atas balok kolom Lb ki = bentang balok kiri join balok kolom

Lb ki = bentang bersih balok kiri join balok kolom

Lb ka = bentang balok kanan join balok kolom

Lb ka = bentang bersih balok kanan join balok kolom

Mpr- ki = momen kapasitas negative balok kiri join balok kolom

Mpr+

ka = momen kapasitas positif balok kanan join balok kolom

Mcap kolom = momen kapasitas kolom pada join balok kolom dasar

Me = momen kapasitas kolom yang merangka pada join balok kolom

1,25 = over strength factor

1

2

Mpr ki- Mpr ka-

Mpr ka+ Mpr ki+ Ma1

Mb1

Mcap kol

1,6 = faktor kuat lebih total

0,65 = untuk kombinasi desak dan lentur

Vu = h

MbkolMcap 1,

0,75

VuVs

Dalam Sendi Plastis

Spasi tulangan geser :

Vs

dfynAs

sengkangkaki

1

Luar Sendi Plastis

Vc = dbcfAg

Pu

'

6

1.

.141

Vs1 = VcVu

75,0

Spasi tulangan geser:

1

1

s

sengkangkaki

V

dfynAs

Contoh Perhitungan :

1. Kolom Tepi

kiMpr

L

L

h

hM

kib

kib

bb '1

'

11

kiMpr

L

L

h

hM

kib

kib

aa '1

'

11

Ma1

Mb1

21

2

11

1

hh

ha

21

1

11

1

hh

hb

Join 1

21

2

11

1

hh

ha

=

75,3

1

4

1

75,3

1

= 0,516

21

1

11

1

hh

hb

=

75,3

1

4

14

1

= 0,484

kiMpr

L

L

h

hM

kib

kib

bb '1

'

11

= 6008,6523,8

9484,0

4

675,3 = 314,67 kNm

kiMpr

L

L

h

hM

kib

kib

aa '1

'

11

= 6008,6523,8

9516,0

75,3

1,3 = 301,85 kNm

Join 2 = Join 3 = Join 4

21

2

11

1

hh

ha

=

75,3

1

75,3

1

75,3

1

= 0,5

21

1

11

1

hh

hb

=

75,3

1

75,3

1

75,3

1

= 0,5

kiMpr

L

L

h

hM

kib

kib

bb '1

'

12

= 6008,6523,8

95,0

75,3

1,3 = 292,491 kNm

Ma2 = Mb2 = 292,491 kNm

Join 5

21

1

11

1

hh

hb

=

075,3

1

75,3

1

= 1

kiMpr

L

L

h

hM

kib

kib

bb '1

'

15

= 6951,4703,8

91

75,3

425,3 = 466,158 kNm

Mcap kolom

Pu K1 lantai 1 = 1551,85 kN

Tulangan 12 D22

Mcap, kolom = 6,165,0

25,1

Me

Dimana, 1,25 = over strength factor




25,1580

= 697,12 kN

Ma4 = 292,491

Mb4 = 292,491

Mb5 = 466,158

Ma3 = 292,491

Mb3 = 292,491

2. Kolom Tengah

kaMpr

L

LkiMpr

L

L

h

hM

kab

kab

kib

kib

bb ''1

'

11

kaMpr

L

LkiMpr

L

L

h

hM

kab

kab

kib

kib

aa ''1

'

11

21

2

11

1

hh

ha

21

1

11

1

hh

hb

Join 1

21

2

11

1

hh

ha

=

75,3

1

4

1

75,3

1

= 0,516

Ma1

Mb1

Ma1 = 301,85

Mb1 = 314,67

Ma2 = 292,491

Mb2 = 292,491

Mcap,kol = 697,12

21

1

11

1

hh

hb

=

75,3

1

4

14

1

= 0,484

kaMpr

L

LkiMpr

L

L

h

hM

kab

kab

kib

kib

bb ''1

'

11

= 6008,6522962,4533,8

9484,0

4

675,3 = 533,239 kNm

kaMpr

L

LkiMpr

L

L

h

hM

kab

kab

kib

kib

aa ''1

'

11

= 6008,6522962,4533,8

9516,0

75,3

1,3 = 511,52 kNm

Join 2 = Join 3 = Join 4

21

2

11

1

hh

ha

=

75,3

1

75,3

1

75,3

1

= 0,5

21

1

11

1

hh

hb

=

75,3

1

75,3

1

75,3

1

= 0,5

kaMpr

L

LkiMpr

L

L

h

hM

kab

kab

kib

kib

bb ''1

'

11

= 6008,6522962,4533,8

95,0

75,3

1,3 = 495,655 kNm

Ma2 = Mb2 = 495,655 kNm

Join 5

21

1

11

1

hh

hb

=

075,3

1

75,3

1

= 1

kaMpr

L

LkiMpr

L

L

h

hM

kab

kab

kib

kib

bb ''1

'

11

= 6951,4702311,2853,8

91

75,3

425,3 = 748,640 kNm

Mcap kolom

Pu K2 lantai 1 = 4480,38 kN

Tulangan 20 D22


25,1

Me

Dimana, 1,25 = over strength factor




25,1350

= 420,67 kNm

Ma4 = 495,655

Mb4 = 495,655

Ma1 = 511,52

Mb1 = 533,239

Mb5 = 748,650

Ma3 = 495,655

Ma2 = 495,655

Mb3 = 495,655

Mb2 = 495,655

Mcap,kol = 420,67

TULANGAN GESER KOLOM

1. Kolom Tepi

Lantai 1

Vu = h

MbkolMcap 1,

= 4

67,31412,697 = 252,948 Kn

Vs = 75,0

Vu =

75,0

948,252 = 337,264 Kn

Dalam Sendi Plastis

Pakai D10 ( 2 kaki )

A1 = 210

4

1 = 78,5 mm2

d = h z = 700 75 = 625 mm

fy sengkang = 400 Mpa

s = Vs

dfyA 21 = 100097,317

62540025,78

= 123,50 mm

pakai D10-120 mm

Luar Sendi Plastis

Vc = dbcfAg

Pu

'

6

1.

.141

= 33

10625400256

1

70040014

1038,44801

= 446,45 Kn

Vs1 = VcVu

75,0

= 317,97 446,45 = - 128,48

Pakai D10-200 mm

Lantai 2

h

MbMaVu

21

= 75,3

655,49552,511 = 268,44 Kn

Vs = 75,0

Vu =

75,0

44,268 = 357,92 Kn

Dalam Sendi Plastis


A1 = 210

4

1 = 78,5 mm2

d = h z = 700 75 = 625 mm


s = Vs

dfyA 21 = 100092,357

62540025,78

= 109,72 mm

pakai D10-100 mm

Luar Sendi Plastis

Vc = dbcfAg

Pu

'

6

1.

.141

= 33

10625400256

1

70040014

1075,35141

= 395,129 Kn

Vs1 = VcVu

75,0

= 357,92 395,129 = -37,209 kN

Pakai D10-200 mm

Lantai 3

h

MbMaVu

32

= 75,3

655,495655,495 = 264,349 Kn

Vs = 75,0

Vu =

75,0

349,264 = 352,466 Kn

Dalam Sendi Plastis


A1 = 210

4

1 = 78,5 mm2

d = h z = 700 75 = 625 mm


s = Vs

dfyA 21 = 1000466,352

62540025,78

= 111,415 mm

pakai D10-110 mm

Luar Sendi Plastis

Vc = dbcfAg

Pu

'

6

1.

.141

= 33

10625400256

1

70040014

1049,25841

= 345,69 Kn

Vs1 = VcVu

75,0

= 352,466 345,69 = 6,776


s = Vs

dfyA 21 = 1000776,6

62540025,78

= 5795,455 mm

Pakai D10-200 mm

Lantai 4

h

MbMaVu

43

= 75,3

655,495655,495 = 264,349 Kn

Vs = 75,0

Vu =

75,0

349,264 = 352,466 Kn

Dalam Sendi Plastis


A1 = 210

4

1 = 78,5 mm2

d = h z = 700 75 = 625 mm


s = Vs

dfyA 21 = 1000466,352

62540025,78

= 111,415 mm

pakai D10-110 mm

Luar Sendi Plastis

Vc = dbcfAg

Pu

'

6

1.

.141

= 33

10625400256

1

70040014

1057,16671

= 296,96 Kn

Vs1 = VcVu

75,0

= 352,466 296,96 = 55,506


s = Vs

dfyA 21 = 1000506,55

62540025,78

= 707,49 mm

Pakai D10-200 mm

Atap

h

MbMaVu

54

= 75,3

650,748655,495 = 331,815 Kn

Vs = 75,0

Vu =

75,0

815,331 = 442,419 Kn

Dalam Sendi Plastis


A1 = 210

4

1 = 78,5 mm2

d = h z = 700 75 = 625 mm


s = Vs

dfyA 21 = 1000419,442

62540025,78

= 88,76 mm

pakai D10-80 mm

Luar Sendi Plastis

Vc = dbcfAg

Pu

'

6

1.

.141

= 33

10625400256

1

70040014

1049,7661

= 249,07 Kn

Vs1 = VcVu

75,0

= 442,419 249,07 = 193,349 kN


s = Vs

dfyA 21 = 1000349,193

62540025,78

= 203,05 mm

Pakai D10-200 mm

Lantai Dalam Sendi Plastis Luar Sendi Plastis

1 D10-120 D10-200

2 D10-100 D10-200

3 D10-110 D10-200

4 D10-110 D10-200

Atap D10-80 D10-200

2. Kolom Tengah

Lantai 1

Vu = h

MbkolMcap 1,

= 4

239,53367,420 = 238,48 Kn

Vs = 75,0

Vu =

75,0

48,238 = 317,97 Kn

Dalam Sendi Plastis


A1 = 210

4

1 = 78,5 mm2

d = h z = 700 75 = 625 mm


s = Vs

dfyA 21 = 100097,317

62540025,78

= 123,50 mm

pakai D10-120 mm

Luar Sendi Plastis

Vc = dbcfAg

Pu

'

6

1.

.141

= 33

10625400256

1

70040014

1038,44801

= 446,45 Kn

Vs1 = VcVu

75,0

= 317,97 446,45 = - 128,48

Pakai D10-200 mm

Lantai 2

h

MbMaVu

21

= 75,3

655,49552,511 = 268,44 Kn

Vs = 75,0

Vu =

75,0

44,268 = 357,92 Kn

Dalam Sendi Plastis


A1 = 210

4

1 = 78,5 mm2

d = h z = 700 75 = 625 mm


s = Vs

dfyA 21 = 100092,357

62540025,78

= 109,72 mm

pakai D10-100 mm

Luar Sendi Plastis

Vc = dbcfAg

Pu

'

6

1.

.141

= 33

10625400256

1

70040014

1075,35141

= 395,129 Kn

Vs1 = VcVu

75,0

= 357,92 395,129 = -37,209 kN

Pakai D10-200 mm

Lantai 3

h

MbMaVu

32

= 75,3

655,495655,495 = 264,349 Kn

Vs = 75,0

Vu =

75,0

349,264 = 352,466 Kn

Dalam Sendi Plastis


A1 = 210

4

1 = 78,5 mm2

d = h z = 700 75 = 625 mm


s = Vs

dfyA 21 = 1000466,352

62540025,78

= 111,415 mm

pakai D10-110 mm

Luar Sendi Plastis

Vc = dbcfAg

Pu

'

6

1.

.141

= 33

10625400256

1

70040014

1049,25841

= 345,69 Kn

Vs1 = VcVu

75,0

= 352,466 345,69 = 6,776


s = Vs

dfyA 21 = 1000776,6

62540025,78

= 5795,455 mm

Pakai D10-200 mm

Lantai 4

h

MbMaVu

43

= 75,3

655,495655,495 = 264,349 Kn

Vs = 75,0

Vu =

75,0

349,264 = 352,466 Kn

Dalam Sendi Plastis


A1 = 210

4

1 = 78,5 mm2

d = h z = 700 75 = 625 mm


s = Vs

dfyA 21 = 1000466,352

62540025,78

= 111,415 mm

pakai D10-110 mm

Luar Sendi Plastis

Vc = dbcfAg

Pu

'

6

1.

.141

= 33

10625400256

1

70040014

1057,16671

= 296,96 Kn

Vs1 = VcVu

75,0

= 352,466 296,96 = 55,506


s = Vs

dfyA 21 = 1000506,55

62540025,78

= 707,49 mm

Pakai D10-200 mm

Atap

h

MbMaVu

54

= 75,3

650,748655,495 = 331,815 Kn

Vs = 75,0

Vu =

75,0

815,331 = 442,419 Kn

Dalam Sendi Plastis


A1 = 210

4

1 = 78,5 mm2

d = h z = 700 75 = 625 mm


s = Vs

dfyA 21 = 1000419,442

62540025,78

= 88,76 mm

pakai D10-80 mm

Luar Sendi Plastis

Vc = dbcfAg

Pu

'

6

1.

.141

= 33

10625400256

1

70040014

1049,7661

= 249,07 Kn

Vs1 = VcVu

75,0

= 442,419 249,07 = 193,349 kN


s = Vs

dfyA 21 = 1000349,193

62540025,78

= 203,05 mm

Pakai D10-200 mm

Lantai Dalam Sendi Plastis Luar Sendi Plastis

1 D10-120 D10-200

2 D10-100 D10-200

3 D10-110 D10-200

4 D10-110 D10-200

Atap D10-80 D10-200

PERENCANAAN KOLOM_PBTG

Documents

Transcript of PERENCANAAN KOLOM_PBTG