BETON CLASA: C30/37Rezistenta caracteristica la compresiunea betonului: fck 30

N

mm2

:= [acc. SR EN 992-1-1:2004, tab.3.1.]

Coeficient partial pentru ipotezade proiectare permaneta: γC1 1.5:= [acc. SR EN 1992-1-1:2004, tab.2.1.N]

Coeficient partial pentru ipotezade proiectare accidentala: γC2 1.2:= [acc. SR EN 1992-1-1:2004, tab.2.1.N]

Coeficient de lungadurata: αcc 1:= [acc. SR EN 1992-1-1:2004, art. 3.1.6]

Rezistenta de calcul lacompresiune pentru situatii deproiectare permanete fcd

αcc fck⋅

γC1:= fcd 20

N

mm2

⋅= [acc. SR EN 1992-1-1:2004,art. 3.1.6]

Rezistenta la intinderea betonului: fctk 2.0

N

mm2

:= [cf. SR EN 992-1-1:2004, tab.3.1.]

Coeficient partial pentru ipotezade proiectare permaneta: γC1 1.5:= [cf. SR EN 1992-1-1:2004, tab.2.1.N]

Coeficient partial pentru ipotezade proiectare accidentala: γC2 1.2:= [acc. SR EN 1992-1-1:2004, tab.2.1.N]

Coeficientul de lunga durata: αcc 1:= [acc. SR EN 1992-1-1:2004, art. 3.1.6]

Rezistenta la intindere decalcul a betonului pentrusituatii de proiectarepermanente:

fctd

αcc fctk⋅

γC1:= fctd 1.333

N

mm2

⋅= [acc. SR EN 1992-1-1:2004,art. 3.1.6]

ARMATURA: PC52Rezistentacaracteristica: fyk 360

N

mm2

:=

Rezistentade calcul: fyd 300

N

mm2

:=

Modulul de elasticitate: Ea 210000

N

mm2

:=

Coeficientul Poisson: ν 0.3:=

TI.1.Dimensionarea armaturii stalpului S 35x35 cm

fcd 20N

mm2

⋅= fctd 1.33333N

mm2

⋅=

Dimensionarea armaturii longitudinale:•

Moment incovoietor de calcul:

M 34.48kN m⋅:=

Forta axiala:

Na 129.93kN:=

Se considera acoperirea cu beton: a 50mm:= a' 50mm:=

Sectiunea stalpului: 350 x 350 mm h 0.35m:= b 0.35m:=

h0 h a−:= h0 0.3m=

ha h0 a'−:= ha 0.25m=

Barele de armatura sunt calculate considerandu-se efectul actiunii seismice.

h0 300 mm⋅= ξNa

b h0⋅ fcd⋅:= ξ 0.06= ξ ξb≤

ξb 0.55:= (pentru PC52)

Excentricitatea aditionala este considerata:

eah

30:= ea 11.667 mm⋅=

Determinarea momentului de calcul:

Mc M Na ea⋅+:= Mc 35.996 kN m⋅⋅=

Lungimea efectiva a stalpului: l0 6.70m:=

Lungimea de flambaj pentru schema statica propusa: l fl 0.7 l0⋅ 4.69 m=:=

Factorul de flambaj: λl fl

h13.4=:= deci, λ 10> se va considera in calcul influenta efectelor de ordinul II

Se prelimina procentul total de armare: ptot 0.8:=

Modulul de deformatie longitudinal Eb 33GPa 33000000 kPa⋅=:=

Rigiditate sectionala: Π

Ebb h

3⋅12

⋅ 0.15⋅ 1 ptot+( )⋅

1000m

3kg⋅

s2

⋅

11726.652=:=

Forta critica de flambaj (Euler): Ncrπ

2Π⋅

l fl2

kN⋅ m2⋅ 5261.725 kN⋅=:=

η1

1Na

Ncr−

1.025=:= η 1.20< se trece la calculul de ordin II prin Metoda"A"

Momentul de ordin II: MII Mc η⋅ 36.907 kN m⋅⋅=:=

Efortul axial de compresiune adimensionalizat: nNa

b h⋅ fcd⋅0.053=:= si

a

h0.143=

Momentul incovoietor adimensionalizat: mi

MII

b h2⋅ fcd⋅

0.043=:= si 1000 mi⋅ 43.04=

Coeficient de calcul al armaturii: α 0.04:=

Aria sectiunii de beton: Ab b h⋅ 0.122 m2⋅=:=

Aria necesara pe o latura: Aa α Ab⋅fcd

fyd⋅ 326.667 mm

2⋅=:=

Aria de armare efectiva pe o singura latura este 2ϕ16 1 Ø12⋅+ , unde Aa_ef_lat 515.1mm2:= .

Aria de armare efectiva pe intreaga sectiune este 4ϕ16 4 Ø12⋅+ , unde Aa_ef_tot 1256mm2:=

ptot

Aa_ef_tot

b h⋅100⋅ %:= ptot 1.025 %⋅= procentul total de armare

Rezulta ca atat procentul de armare pe o latura, cat si cel total sunt mai mari decat procentul minim cf. toSTAS 10107/0-90.

ξNa

b h0⋅ fcd⋅:= ξ 0.062= ξ 0.55≤ PC52

ξmin2 a'⋅h0

:= ξmin 0.333= ξ ξmin≤

αAa_ef_lat

b h⋅

fyd

fcd⋅ 0.063=:= in functie de aria efectiva se alege

mi_rec 0.059:=

Mcalc mi_recb⋅ h2⋅ fcd⋅ 50.592 kN m⋅⋅=:=

Mcap Mcalc Na ea⋅− 49.077 kN m⋅⋅=:= fara considerarea flambajului

MIcap

Mcap

η47.865 kN m⋅⋅=:= considerand influenta flambajului MII MIcap≤ OK!

Dimensionarea armaturii transversale:•

Se va calcula succesiv :

n 0.053=

fctd 1.333N

mm2

⋅= rezistenta la intindere a betonului

R't fctd 1 0.5 n⋅+( )⋅:= R't 1.36869N

mm2

⋅=

Forta taietoare este considerata ca fiind egala cu raportul dintre momentul incovoietor si inaltimea efectiva astalpului dupa cum urmeaza:

LSTALP 6.70m:=

Qs 7.48kN:= forta taietoare seismica

Qa 1.5 Qs⋅:= Qa 11.22 kN⋅=

q 2:= factor de comportare cf. cu P100/2006 ψ1

q:= ψ 0.5=

Qb

Qs

ψ:= Qb 14.96 kN⋅=

Qc

2 MIcap⋅

LSTALP:= Qc 14.288 kN⋅=

Qcalc if Qc Qa≥ if Qc Qb≤ Qc, Qb, ( ), Qa, ( ):= Qcalc 14.288 kN⋅=

Se va calcula:

Q'Qcalc

b h0⋅ R't⋅:= Q' 0.099= Q' 0.5<

NU ESTE NECESAR CALCULUL ETRIERILOR. SE PREVAD CONSTRUCTIV PRIN RESPECTAREA pe 0.1%:=

, ADICA Ø8/15cm.

TI.2.Dimensionarea armaturii grinzii R 35x40cm

Otel PC52: fyd 300N

mm2

⋅= Beton: C30/37 fcd 20N

mm2

⋅=

Momentul incovoietor maxim in reazem: Mr 75.25kN m⋅:=

Moment incovoietor maxim incampul grinzii: Mc 59.36 kN⋅ m⋅:=

b 350mm:=Sectiunea grinzii:h 400mm:=

I. Calculul de dimensionare al grinzii in reazem (sectiune de moment negativ):

1. Acoperirea cu beton la partea superioara: a 50mm:=

2. Inaltime efectiva: h0 h a−:= h0 350 mm⋅=

3. Acoperirea cu beton la partea inferioara: a1 50mm:=

4. ha h0 a1−:= ha 300 mm⋅=

5. m1

Mr

b h02⋅ fcd⋅

:=m1 0.088=

6. mlim 0.40:= m1 mlim< rezulta ca dispunerea barelor de armatura lapartea inferioara a grinzii in zona de reazemnu este necesara

7. ξ 1 1 2m1−−:= ξ 0.092=

8. pcalc 100 ξ⋅fcd

fyd⋅:= pcalc 0.613= procentul de armare de calcul

procentul minim de armare la parteasuperioara a grinzii in reazempmin 0.45:= pcalc pmin>

9. Aa

pcalc

100b h0⋅:= Aa 751.217 mm

2⋅= aria de armare la partea superioara a grinzii insuport

Aria efectiva de armare la partea superioara: 4ϕ16 PC52 Aa.efr 804mm2:=

II. Calculul de dimensionare al armaturilor in camp (sectiune de moment pozitiv):

1. Acoperirea cu beton la partea inferioara: a 50 mm⋅=

2. Inaltimea efectiva agrinzii:

h0 350 mm⋅=

3. Se va calcula: m2

Mc

b h02⋅ fcd⋅

:= m2 0.069=

4. mb 0.40:= pentru armatura PC52

5. m2 mb<

6. Se calculeaza: ξ 1 1 2 m2⋅−−:= ξ 0.072=

7.pcalc 100 ξ⋅

fcd

fyd⋅:= pcalc 0.479=

pmin 0.15:= pcalc pmin> procentul minim de armare la parteainferioara a grinzii

8. Aa

pcalc

100b⋅ h0⋅:= Aa 586.385 mm

2⋅=

Aria efectiva de armare la partea inferioara: 4ϕ16 PC52 Aa.efc 804mm2:=

III. Calcul la forta taietoare.

Qs 57.17kN:= forta toiatoare seismica

R't 1.369N

mm2

⋅=

Se va calcula:

Q'Qs

b h0⋅ R't⋅:= Q' 0.341= Q' 0.5<

NU ESTE NECESAR CALCULUL ETRIERILOR. SE PREVAD CONSTRUCTIV PRIN RESPECTAREA pe 0.1%:=

, ADICA Ø8/15cm.