Perencanaan Rangka Atap Baja

GORDINGprofil C atau I

Batang tarik gording

DATA-DATAPanjang bentang L = 10 m Mutu Baja,Tinggi kuda-kuda atap H1 = 1 m BJ- 34 σ = 1400 kg/cm2 atau,

H2 = 2 m fy = kg/cm2 σ = kg/cm2

Jarak kuda2 atap B = 5.5 mKecepatan angin V = 75 km/jam E = kg/cm2

Isilah data-data pada sel berwarna kuning2100000

GEOMETRI STRUKTUR

γ(K)1

IDEALISASI STRUKTUR

1. Sudut-sudut Utama,

27.0308614.93142 16.03234α β γ (A) γ (K)1

136.9368030.96376γ (H)

2. Panjang Batang,

A1 A2 A3 A4 A5 B1 B2 B3 B4 B5 B6m m m m m m m m m m m

1.166 1.166 1.166 1.166 1.166 1.294 1.294 1.294 1.179 1.179 2.500

V1 V2 V3 V4 D1 D2 D3

Batang tepi atas Batang tepi bawah

Batang vertikal Btg. DiagonalV1 V2 V3 V4 D1 D2 D3m m m m m m m

0.366 0.731 1.097 0.548 1.501 1.761 1.389

3. Sudut-sudut Pada Tiap Titik Buhul,

γ (F)1γ (E)1 γ (E)2

γ (D)2118.220973

γ (F)2 γ (F)3

γ (C)1 γ (C)2 γ (C)3 γ (D)1102.188633 49.392415 28.418952 61.779027

γ (E)3

(Sudut-sudut pada tiap titik buhul ini sangat berguna untuk

102.188633 55.123503 22.687864

γ (J)1102.188633

40.327809 75.157773 57.994617

75.157773γ (J)3

21.451219

55.123503γ (J)2

77.811367 49.718724γ (I)1 γ (I)2

49.392415 118.220973

γ (H)2 γ (H)3 γ (H)4

12.386613γ (F)1

γ (G)1 γ (G)2 γ (G)3 γ (H)1

γ (E)1 γ (E)2102.188633 40.327809

γ (F)2 γ (F)337.483558

γ (E)3

(Sudut-sudut pada tiap titik buhul ini sangat berguna untuk

mendapatkan besaran lengan momen dalam perhitungan

gaya batang dengan metode potongan/Ritter).27.030860 64.010766γ (K)1 γ (K)2 γ (K)3

27.030860

a). JARAK GORDINGJarak gording disesuaikan dengan jenis dan ukuran panjang atap yang digunakan, misalnya untuk atap seng gelombang memiliki panjang ± 1,80 meter s/d 2,4 meter, maka jarak gording adalah ± 1,40 m s/d 2,0 m. Apabila diperlukan gording dapat diletakkan diantara dua titik buhul (lihat gambar). Jenis penutup atap superdeckpanjangnya dapat diminta sesuai yang dibutuhkan. Untuk jenis penutup atap dari genteng keramik, genteng beton,

RENCANA GORDING

pa ja g ya dapat d ta sesua ya g d butu a U tu je s pe utup atap da ge te g e a , ge te g beto ,dan genteng metal membutuhkan usuk yang diletakkan diatas gording dan reng yang diletakkan diatas usuk.Bahan untuk usuk dapat dipakai kayu ataupun baja ringan (cold rolled) dengan jarak-jarak 0,75 meter s/d 1,20 meter,dan untuk reng dapat dipergunakan kayu ataupun baja ringan, jarak-jaraknya disesuaikan dengan jenis atapnya. Semua bahan yang dipakai harus dihitung sebagai beban mati.

Apabila jarak gording > 1,60 meter,harus ditambah gording, dapat diletakkan ditengah.

B t t ik

Seng gelombang panjang 1,80 meter

Gording

Batang tarik untuk gording

Atap genteng

Batang tarik untuk gording

RENG(kayu/baja ringan)

USUK (kayu/baja ringan)

Gording

RENG(baja ringan)

USUK (baja ringan)

b). SISTEM PEMBEBANAN GORDINGRENCANA GORDING

Sumbu y-y Sumbu y-ySumbu x-x Sumbu x-x

Py = P Sin αQy = Q Sin α

Qy = Q Sin αPy = P Sin α

Variasi Bebas (tanpa batang tarik) Variasi dengan batang tarik

Qx = Q Cos α

Px = P Cos α

Qx = Q Cos αPx = P Cos α

Garis lentur Garis lenturff

P (kg)

Q (kg/m’)

P (kg)

Q (kg/m’)

Momen : Lendutan : Momen : Lendutan :- P : Mxp = 1/4 P Cos α . B - P : Mxp = 1/4 P Cos α . B

Myp = 1/4 P Sin α . B Myp = 1/4 P Sin α . (B/3)- Q/W : Mxq = 1/8 Q Cos α . B2 - Q/W : Mxq = 1/8 Q Cos α . B2

Myq = 1/8 Q Sin α . B2 Myq = 1/8 Q Sin α . (B/3)2

Tegangan : Tegangan :- P : σ = Mxp /wx + Myp/wy - P : σ = Mxp /wx + Myp/wy

B.CosQfx

B.SinQfy

B.CosPfx

B.CosQfx

B/3).SinQfy

5 (α=

B.CosPfx

3p yp y p yp y- Q/W : σ = Mxp /wx + Myp/wy - Q/W : σ = Mxp /Wx + Myp/Wy Dimana,

Wx = ± 8 Wy PPBBI 1984

B.SinPfy

B/3).SinPfy

1 (α=

Bfyfyfxfxf250

221 )()( <+++= Bfyfyfxfxf

221 )()( <+++=

c). DIMENSI GORDING c1). Beban-beban yang diperhitungkan :

Beban Mati, PMI 1970 NI.18 Bab II

- Penutup atap, tergantung dari jenis atap yang dipergunakan, = 10.0 kg/m2PPIUG 1983 Bab II

Berat penutup atap x jarak antara gording ( 1 166 m) = 11 66 kg/m'

RENCANA GORDING

Berat penutup atap x jarak antara gording ( 1.166 m) = 11.66 kg/m- Berat sendiri gording, pada tahap awal ditaksir, = 18.00 kg/m' 1). Jumlah, (DL Q) Q = 29.66 kg/m'

Beban Hidup, PMI 1970 NI.18 Bab III pasal 3.2.3

2). Beban terpusat di tengah bentang, (LL P) P = 100 kg PPIUG 1983 Bab III pasal 3.2.2(b)

Beban Angin, PMI 1970 NI.18 Bab IV

3). Beban angin datang (LL Wd), Wd = 6.94 kg/m' PPIUG 1983Bab IV 3). Beban angin datang (LL Wd), Wd = 6.94 kg/m PPIUG 1983Bab IV

4). Beban angin pergi (LL Wp), Wp = -12.65 kg/m'

Kombinasi Pembebanan. PMI 1970 NI.18 Bab I pasal 1.1

Pembebanan Tetap = 1) DL Q + 2) LL P PPIUG 1983 Bab I pasal 1.1

Pembebanan Sementara = 1) DL Q + 2) LL P + 3) LL Wd atau,= 1) DL Q + 2) LL P + 3) LL Wp

c2). Tegangan Izin. PPBBI 1984 Bab 2 pasal 2.2 c2). Tegangan Izin. PPBBI 1984 Bab 2 pasal 2.2

Pembebanan Tetap = 1400 kg/cm2

Pembebanan Sementara = 1,30 x 1400 = 1820 kg/cm2

c3). Lendutan Maksimum. PPBBI 1984 Bab 15

Batas lendutan maksimum arah vertikal (beban mati + b. hidup), 2.2 cm

c4). Variasi Bebas (tanpa batang tarik gording).M o m e n .

== Bf250

M o m e n . 1). DL Q Mxq = 1/8 . Q Cos α . B2 = kg.m' = kg.cm'

Myq = 1/8 . Q Sin α . B2 = kg.m' = kg.cm' 2). LL P Mxp = 1/4 P Cos α . B = kg.m' = kg.cm'

Myp = 1/4 P Sin α . B = kg.m' = kg.cm' 3). LL Wd Mxwd = 1/8 . Wd . B2 = kg.m' = kg.cm'

Mywd = 0 Wdy = 0 4). LL Wp Mxwp = 1/8 . Wp . B2 = kg.m' = kg.cm'

Mywp = 0 Wpy = 0

26.225 2622.5

-47.840 -4784.0

117.905

96.169 9616.957.702 5770.2

11790.570.743 7074.3

Mywp = 0 Wpy = 0Pembebanan Tetap.

Mx maks = Mxq + Mxp = kg.cm'My maks = Myq + Myp = kg.cm'

Pembebanan Sementara.Mx maks = Mxq + Mxp + Mxwd = kg.cm' menentukanMy maks = Myq + Myp + Mywd = kg.cm'

AtauMx maks = Mxq + Mxp + Mxwp = kg cm'

12844.5

16623 5

21407.512844.5

24030.0(a)(a)

Mx maks = Mxq + Mxp + Mxwp = kg.cm'My maks = Myq + Myp + Mywp = kg.cm'

Tahanan Momen Perlu,

Dimensi Profil Gording (dari tabel)

wx 88.7 69.7 65.6momen

Tahanan Pemb. Tetap P. Sement. (a) P. Sement. (b)

cm3 cm3 cm3

16623.512844.5 (b)(b)

Dimensi Profil Gording (dari tabel)Profil wx wy Ix Iy Berat

cm3 cm3 cm4 cm4 kg/m'INP18 161.0 19.8 1450.0 81.3 21.9C16 116.0 18.3 925.0 85.3 18.8

Kontrol Tegangan.Beban mati (DL Q) baru, Q = 33.56 kg/m' (Pen. atap + INP18 )

Q = 30.46 kg/m' (Pen. atap + C16 )

RENCANA GORDING

M o m e n . 1). DL Q Mxq = 1/8 . Q Cos α . B2 = kg.cm'

Myq = 1/8 . Q Sin α . B2 = kg.cm'Mxq = 1/8 . Q Cos α . B2 = kg.cm'Myq = 1/8 . Q Sin α . B2 = kg.cm'

2). LL P Mxp = 1/4 P Cos α . B = kg.cm'Myp = 1/4 P Sin α . B = kg.cm'

3) LL Wd Mxwd = 1/8 Wd B2 kg cm'

9876.3 C165925.8

11790.57074.32622 5

10881.5 INP186528.9

3). LL Wd Mxwd = 1/8 . Wd . B2 kg.cm'Mywd = 0 Wdy = 0

4). LL Wp Mxwp = 1/8 . Wp . B2 = kg.cm'Mywp = 0 Wpy = 0

Pembebanan Tetap,Mx maks = Mxq + Mxp = kg.cm' kg.cm'My maks = Myq + Myp = kg.cm' kg.cm'

-4784.0

INP18 C1622672.0 21666.913603.2 13000.1

2622.5

Pembebanan Sementara,Mx maks = Mxq + Mxp + Mxwd = kg.cm' kg.cm'My maks = Myq + Myp + Mywd = kg.cm' kg.cm'

Tegangan Yang Terjadi.Pembebanan Tetap,

syarat :828 kg/cm2 OK 897 2 kg/cm2 OK < 1400 kg/cm2

INP18 C16

INP18 C1625294.5 24289.413603.2 13000.1

=+=maksMymaksMx

σ 828 kg/cm2 OK 897.2 kg/cm2 OK < 1400 kg/cm2

Pembebanan Sementara,

844 kg/cm2 OK 919.8 kg/cm2 OK < 1820 kg/cm2

Kontrol Lendutan.

0 21 cm 0 31 cm

INP18 C16

=+=w yw x

=+=w y

maksMy

maksMxσ

=+=B. Cos PB. Cos Q

fx34 15 αα

0.21 cm 0.31 cm

2.25 cm 2.04 cm

syarat :2.26 cm ERR 2.06 cm OK < 2.2 cm

c5). Variasi Dengan Batang Tarik Gording.

INP18 C16

INP18 C16== + 22 fyfxf

=+=IyE

B. Sin P

B. Sin Qfy

5 αα

=+=IxEIxE

fx48384

c5). Variasi Dengan Batang Tarik Gording.Direncanakan menggunakan 2 (dua) buah batang tarik.M o m e n . 1). DL Q Mxq = 1/8 . Q Cos α . B2 = kg.m' = kg.cm'

Myq = 1/8 . Q Sin α . (B/3)2 = kg.m' = kg.cm' 2). LL P Mxp = 1/4 P Cos α . B = kg.m' = kg.cm'

Myp = 1/4 P Sin α . (B/3) = kg.m' = kg.cm' 3). LL Wd Mxwd = 1/8 . Wd . B2 = kg.m' = kg.cm'

Mywd = 0 Wdy = 026.225 2622.5

6.411 641.1117.905 11790.523.581 2358.1

96.169 9616.9

Mywd = 0 Wdy = 0 4). LL Wp Mxwp = 1/8 . Wp . B2 = kg.m' = kg.cm'

Mywp = 0 Wpy = 0-47.840 -4784.0

Pembebanan Tetap.Mx maks = Mxq + Mxp = kg.cm'My maks = Myq + Myp = kg.cm'

Pembebanan Sementara.Mx maks = Mxq + Mxp + Mxwd = kg.cm' menentukan

2999.2

24030.0

RENCANA GORDING

21407.5

( )a s q p d g c e e tu a

My maks = Myq + Myp + Mywd = kg.cm'Atau

Mx maks = Mxq + Mxp + Mxwp = kg.cm'My maks = Myq + Myp + Mywp = kg.cm'

momen cm3 cm3 cm3

030 02999.2

16623.52999.2

cm3 cm3 cm4 cm4 kg/m'INP 10 34.2 4.9 171.0 12.2 8.3C 10 41.2 8.5 206.0 29.3 10.6

(Sel berwarna kuning tempat mengisi data)

o e c c cwx 32.4 26.4 22.3

(Se be a a u g e pa e g s da a)

Kontrol Tegangan.Beban mati (DL Q) baru, Q = 19.98 kg/m' (Pen. atap + INP 10 )

Q = 22.26 kg/m' (Pen. atap + C 10 )

Myq = 1/8 . Q Sin α . (B/3)2 = kg.cm'6478.3 INP 10431.9Myq 1/8 . Q Sin α . (B/3) kg.cm

Mxq = 1/8 . Q Cos α . B2 = kg.cm'Myq = 1/8 . Q Sin α . (B/3)2 = kg.cm'

2). LL P Mxp = 1/4 P Sin α . B = kg.cm'Myp = 1/4 P Cos α . (B/3) = kg.cm'

3). LL Wd Mxwd = 1/8 . Wd . B2 = kg.cm'Mywd = 0 Wdy = 0

-4784.0

7217.6 C 10481.2

11790.52358.12622.5

Mywp = 0 Wpy = 0

Pembebanan Sementara,Mx maks = Mxq + Mxp + Mxwd = kg.cm' kg.cm'My maks = Myq + Myp + Mywd = kg cm' kg cm'

INP 10 C 1020891.4 21630.62790 0 2839 3

INP 10 C 1018268.8 19008.12790.0 2839.3

My maks = Myq + Myp + Mywd = kg.cm' kg.cm'

syarat :1104 kg/cm2 OK 795.8 kg/cm2 OK < 1400 kg/cm2

INP 10 C 10

2790.0 2839.3

=+=w y

maksMy

maksMxσ

1180 kg/cm2 OK 859.4 kg/cm2 OK < 1820 kg/cm2INP 10 C 10

=+=w y

maksMy

maksMxσ

Kontrol Lendutan.

1.40 cm 1.21 cmINP 10 C 10

RENCANA GORDING

=+=IxE

B. Cos P

B. Cos Qfx

5 αα

0.32 cm 0.13 cm

syarat :1.43 cm OK 1.22 cm OK < 2.2 cm

CATATAN : Apabila hanya menggunakan 1 btg. tarik, 1.82 cm 1.31 cm

INP 10 C 10

INP 10 C 10== + 22 fyfxf

=+=IyE

B/3). Sin P

B/3). Sin Qfy

5 (α(α

Dimensi Batang Tarik.Gording direncanakan memakai 2 (dua) buah batang tarik.

Kuda-kuda atap

Batang tarik

Kuda-kuda atapKuda-kuda atap

Puncak

Gording

Puncak

Gording

B B1/3 B 1/2 B

Model 1 batang tarikModel 2 batang tarik

1/3 B 1/3 B 1/2 B

Berat yang dipikul satu batang tarik = (Berat 10 x pen. atap + berat 12 buah gording) x 1/3 B x Sin α ,= 204.2 kg INP 10 = 230.0 kg C 10

+ 10% = 20.4 kg + 10% = 23.0 kgMuatan hidup P = 100.0 kg + Muatan hidup P = 100.0 kg +

T = 324.6 kg T = 353.0 kg

Diameter batang tarik, Diameter batang tarik,Luas A = 0 232 cm2 Luas A = 0 252 cm2Luas, A = 0.232 cm Luas, A = 0.252 cmDiameter, φ ≥ 0.543 cm Diameter, φ ≥ 0.567 cmRencanakan, φ = 6 mm Rencanakan, φ = 6 mm

c6). Variasi Atap Genteng/Yang Sejenis Dengan Batang Tarik Gording.Direncanakan menggunakan 2 (dua) buah batang tarik.Beban Mati, PMI 1970 NI.18 Bab II pasal 2.2

- Penutup atap, tergantung dari jenis atap yang dipergunakan, = 50.0 kg/m2

RENCANA GORDING

Penutup atap, tergantung dari jenis atap yang dipergunakan, 50.0 kg/m Berat penutup atap x jarak antara gording ( 1.166 m) = 58.30 kg/m'- Berat sendiri gording, pada tahap awal ditaksir, = 18.00 kg/m' + 1). Jumlah, (DL Q) Q = 76.30 kg/m'

Beban Hidup, PMI 1970 NI.18 Bab III pasal 3.2.3

2). Beban terpusat di tengah bentang, (LL P) P = 100 kg PPIUG 1983 Bab III pasal 3.2.2(b)

Beban Angin, PMI 1970 NI.18 Bab IVeba g , 9 0 8 ab

3). Beban angin datang (LL Wd), Wd = 6.94 kg/m' PPIUG 1983Bab IV

4). Beban angin pergi (LL Wp), Wp = -12.65 kg/m'

Myq = 1/8 . Q Sin α . (B/3)2 = kg.cm' 2). LL P Mxp = 1/4 P Cos α . B = kg.cm'

Myp = 1/4 P Sin α . (B/3) = kg.cm'2358.1

24739.51649.3

11790.5Myp 1/4 P Sin α . (B/3) kg.cm

Pembebanan Tetap.Mx maks = Mxq + Mxp = kg.cm'My maks = Myq + Myp = kg.cm'

36530.04007.4

2358.12622.5

-4784.0

My maks = Myq + Myp = kg.cmPembebanan Sementara.

Mx maks = Mxq + Mxp + Mxwd = kg.cm' menentukanMy maks = Myq + Myp + Mywd = kg.cm'

AtauMx maks = Mxq + Mxp + Mxwp = kg.cm'My maks = Myq + Myp + Mywp = kg.cm'

4007.4

39152.54007.4

31746.04007.4

cm3 cm3 cm4 cm4 kg/m'INP 12 54 7 7 4 328 0 21 5 11 2

wx 49.0 39.1 35.1

momen cm3 cm3 cm3

INP 12 54.7 7.4 328.0 21.5 11.2C 12 60.7 11.1 364.0 43.2 13.4

(Sel berwarna kuning tempat mengisi data)

Kontrol Tegangan.Beban mati (DL Q) baru, Q = 69.50 kg/m' (Pen. atap + INP 12 )

Q = 71.70 kg/m' (Pen. atap + C 12 )M o m e n .

1). DL Q Mxq = 1/8 . Q Cos α . B2 = kg.cm'22534.6 INP 12 1). DL Q Mxq 1/8 . Q Cos α . B kg.cmMyq = 1/8 . Q Sin α . (B/3)2 = kg.cm'Mxq = 1/8 . Q Cos α . B2 = kg.cm'Myq = 1/8 . Q Sin α . (B/3)2 = kg.cm'

22534.6 INP 121502.3

23248.0 C 121549.9

2). LL P Mxp = 1/4 P Sin α . B = kg.cm'Myp = 1/4 P Cos α . (B/3) = kg.cm'

RENCANA GORDING

11790.52358.12622.5

Mywd 0 Wdy 0 4). LL Wp Mxwp = 1/8 . Wp . B2 = kg.cm'

Mywp = 0 Wpy = 0

-4784.0

INP 12 C 12

34325.2 35038.53860.4 3908.0

Pembebanan Sementara,Mx maks = Mxq + Mxp + Mxwd = kg.cm' kg.cm'My maks = Myq + Myp + Mywd = kg.cm' kg.cm'

syarat :1148 kg/cm2 OK 929.3 kg/cm2 OK < 1400 kg/cm2

INP 12 C 1236947.7 37661.03860.4 3908.0

INP 12 C 12=+=

maksMy

maksMxσ

1196 kg/cm2 OK 972.5 kg/cm2 OK < 1820 kg/cm2

Kontrol Lendutan.

1.46 cm 1.35 cm

INP 12 C 12

=+=w y

maksMy

maksMxσ

=+=B. Cos PB. Cos Q

fx34 15 αα

6 c 35 c

0.26 cm 0.13 cm

syarat :1.49 cm OK 1.35 cm OK < 2.2 cm

CATATAN : Apabila hanya menggunakan 1 btg. tarik, 1.82 cm 1.45 cm

INP 12 C 12

INP 12 C 12== + 22 fyfxf

=+=IyE

B/3). Sin P

B/3). Sin Qfy

5 (α(α

IxEIxE 48384

p y gg g

Dimensi Batang Tarik.Gording direncanakan memakai 2 (dua) buah batang tarik.

Berat yang dipikul satu batang tarik = (Berat 10 x pen. atap + berat 12 buah gording) x 1/3 B x Sin α ,

= 676.7 kg INP 12 = 701.6 kg C 12+ 10% = 67.7 kg + 10% = 70.2 kg

Muatan hidup P = 100.0 kg + Muatan hidup P = 100.0 kg +T = 844.4 kg T = 871.7 kg

Diameter batang tarik, Diameter batang tarik,Luas, A = 0.603 cm2 Luas, A = 0.623 cm2

Diameter, φ ≥ 0.877 cm Diameter, φ ≥ 0.891 cmRencanakan, φ = 9 mm Rencanakan, φ = 9 mm

1). Variasi bebas (tanpa batang tarik), menggunakan atap seng gelombang.Profil gording yang dapat digunakan untuk jarak kuda-kuda, B = 5.5 m INP18 C16

K E S I M P U L A N

RENCANA GORDING

o go d g ya g dapat d gu a a u tu ja a uda uda, 5 5 8 C 6

2). Variasi dengan batang tarik gording (2 buah batang tarik), menggunakan atap seng gelombang.Profil gording yang dapat digunakan untuk jarak kuda-kuda, B = 5.5 m INP 10 C 10Batang tarik yang digunakan, d = 6 mm 6 mm

3). Variasi atap genteng/yang sejenis dengan batang tarik gording (2 buah batang tarik).Profil gording yang dapat digunakan untuk jarak kuda-kuda, B = 5.5 m INP 12 C 12Batang tarik yang digunakan, d = 9 mm 9 mmg y g g

Profil gording yang dirancang untuk penutup atap seng gelombang tidak boleh dipakai untuk jenis penutup lain,sebaiknya keterangan ini dicantumkan dalam dokumen kontrak pembangunan agar tidak terjadi kelalaian di -kemudian hari.

Apabila diinginkan perubahan-perubahan dikemudian hari, maka harus diperhitungkan pembebanan akan datang.

S A R A N

a). Beban-beban yang diperhitungkan :Beban Mati (DL), PMI 1970 NI.18 Bab II pasal 2.2

a1. Penutup atap, tergantung dari jenis atap yang dipergunakan = 10.0 kg/m2PPIUG 1983 Bab II

Berat penutup atap, = kg

RENCANA RANGKA ATAP

64.1Berat penutup atap, kg

a2. Berat gording, pakai gording profil C 10 10.60 kg/m' = kg Tabel INA 1Pengikat gording (taksir), = kgBatang tarik gording, d = 6 mmJumlah batang, n = 2 btg.Berat batang tarik = 1/4 π d2 x jumlah panjang batang x BJ = kg +

= kgJumlah penambahan gording buah

0.559.0

58.30.2

Jumlah penambahan gording buah

a3. Berat Rangka Atap (Taksir).Dengan menentukan lebih dahulu ukuran profil terpakai secara menyeluruh.Ukuran profil taksir, Berat profil 3.38 kg/m' (lihat tabel). Tabel INA 1Panjang total batang-batang rangka = meterBerat total batang-batang rangka = kgBerat pelat buhul dll + paku/baut taksir (…%) 15 % = kg +

45.45.543.929

148.522.3

170.8 gBerat rangka atap per-titik buhul (berat/10 titik), = kg

a4. Berat Ikatan Angin.a4.1. Ikatan Angin Atas.

Bahan dari baja bulat (bar), d = 10 mmPanjang total = 23.9 mBerat ikatan angin atas = berat total/4 titik = kg

a4.2. Ikatan Angin Bawah. TIPE B3.7

0 814.2

gUkuran profil taksir, Berat profil 2.97 kg/m' (lihat tabel). Tabel INA 1Panjang total batang-batang = 123.9 mBerat ikatan bawah per-titik buhul (berat/10 titik), = kgPengikat-pengikat, taksir (...%) 6 % = kg

a5. Berat plafon taksir ( 5 kg/m2 x B x L )/10 titik = kg

40.40.5

40.52.4

Maka beban mati (DL) terpusat pada buhul, menjadiPo = 1/2(a1) + (a2) + 1/2(a3) + 1/2(a4.2) + 1/2(a5) = kgP1 = (a1) + (a2) + (a3) + (a4.1) + (a4.2) + (a5) = kgP2 = (a1) + 2(a2) + (a3) + (a4.1) + (a4.2) + (a5) = kg

Beban Hidup (LL P), PMI 1970 NI.18 Bab III pasal 3.2.3

Beban terpusat pada tiap titik buhul (LL P) P = 100.0 kg PPIUG 1983 Bab III pasal 3.2.2(b)

211.5196.4

Beban Angin (LL W), PMI 1970 NI.18 Bab IV

Beban angin datang (tiup) (LL Wd), Wd = 38.2 kg PPIUG 1983Bab IV

Beban angin pergi (hisap) (LL Wp), Wp = -69.6 kg

Kombinasi Pembebanan. PMI 1970 NI.18 Bab I pasal 1.1

Pembebanan Tetap = DL + LL P PPIUG 1983 Bab I pasal 1.1

Pembebanan Sementara = DL Q + LL P + LL W

b) T I i b). Tegangan Izin. PPBBI 1984 Bab 2 pasal 2.2

Pembebanan Tetap = 1400 kg/cm2

Pembebanan Sementara = 1,30 x 1400 = 1820 kg/cm2

c). GAYA BATANG AKIBAT BEBAN MATI (BERAT SENDIRI)RENCANA RANGKA ATAP

Gaya-gaya akibat berat sendiri, terdiri dari berat kuda2, gording, atap, ikatan angin, penggantung dan plafon,(apabila ada usuk, reng dan pengikat2 maka harus diperhitungkan).

Po = 133.4 kg P1 = 211.5 kg P2 = 196.4 kg

Rav Rbv A1 A2 A3 A4 A5 B1 B2 B3 B4 B5 B6kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg1078 1078 -3303 -2859 -2415 -2465 -2317 2932 2932 2603 1090 1290 1303

G A Y A B A T A N G

Reaksi G A Y A B A T A N G

V1 V2 V3 V4 D1 D2 D3kg kg kg kg kg kg kg

0 93 -278 -186 -381 -447 235

G A Y A B A T A N G

d). GAYA BATANG AKIBAT BEBAN HIDUP (BEBAN ORANG P KG)

RENCANA RANGKA ATAP

BEBAN ORANG

Po=P P1=P P2=Pkg kg kg100 100 100

Rav Rbv A1 A2 A3 A4 A5 B1 B2 B3 B4 B5 B6kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg

Reaksi G A Y A B A T A N G

kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg550 550 -1574 -1364 -1155 -1178 -1108 1397 1397 1242 519 613 625

0 44 -132 -88 -180 -211 111

G A Y A B A T A N G

e). GAYA BATANG AKIBAT BEBAN ANGIN DARI KIRI

RENCANA RANGKA ATAP

Wd Wp Wd cosα Wd sinα Wp cosα Wp sinα Rav Rah Rbvk k k k k k k k k

Beban Angin Kiri Reaksi

kg kg kg kg kg kg kg kg kg38.2 -69.6 32.7 19.6 -59.7 35.8 6.5 -277.2 -141.3

A1 A2 A3 A4 A5 B1 B2 B3 B4 B5 B6kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg-215 -144 -74 -107 -99 467 467 398 184 226 154

G A Y A B A T A N G

0 19.5 -59 -39 -80 -94 49

G A Y A B A T A N G

G A Y A B A T A N GA1' A2' A3' A4' A5' B1' B2' B3' B4' B5' B6kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg

373 245 116 176 162 -313 -313 -187 -172 -248 154

V1' V2' V3' V4' D1' D2' D3'kg kg kg kg kg kg kg

G A Y A B A T A N G

kg kg kg kg kg kg kg0 -36 107 71 146 172 -90

f). GAYA BATANG AKIBAT BEBAN ANGIN DARI KANANRENCANA RANGKA ATAP

Wd Wp Wp cosα Wp sinα Wd cosα Wd sinα Rav Rah Rbvkg kg kg kg kg kg kg kg kg

Beban Angin Kanan Reaksi

38.2 -69.6 -59.679 -35.807 32.715 19.629 -141.3 277.2 6.51/2 -29.839 -17.904 16.358 9.815

A1 A2 A3 A4 A5 B1 B2 B3 B4 B5 B6kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg

632 503 375 435 420 -829 -829 -703 -329 -405 -262

G A Y A B A T A N G

0 -36 107 71 146 172 -90

A1' A2' A3' A4' A5' B1' B2' B3' B4' B5' B6'

G A Y A B A T A N G

G A Y A B A T A N GA1' A2' A3' A4' A5' B1' B2' B3' B4' B5' B6'kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg

44 114 185 151 160 -49 -49 -118 27 69 -262

V1' V2' V3' V4' D1' D2' D3'kg kg kg kg kg kg kg

0 20 -59 -39 -80 -94 49

G A Y A B A T A N G

0 20 -59 -39 -80 -94 49

g). GAMBAR POTONGAN (Metode Potongan/Ritter)RENCANA RANGKA ATAP

VI VI'

VIIIIX

V'VII'

VIII'IX'

h). KOMBINASI BEBAN.

Tarik Tekan Tarik Tekan Tarik Tekan Tarik TekanNo. + - + - + - + -

RENCANA RANGKA ATAP

KOMBINASI BEBANPembebanan Pembebanan Sementara

BEBAN MATI BEBAN HIDUP ANGIN KIRI ANGIN KANANReaksi

Tetap Angin kiri Angin kananoBatang kg kg kg kg kg kg kg kgRav 1078 550 7 -141Rah -277 277Rbv 1078 550 -141 7

A1 -3303 -1574 -215 632A2 -2859 -1364 -144 503A3 -2415 -1155 -74 375A4 -2465 -1178 -107 435

e ap g g a akg kg kg

1628 1634 1486277

1628 1486

-4224-3570-3643

-4878 -5093-4368-3644-3750

-3721-3195-3207

65 8 0 35A5 -2317 -1108 -99 420

B1 2932 1397 467 -829B2 2932 1397 467 -829B3 2603 1242 398 -703B4 1090 519 184 -329B5 1290 613 226 -405B6 1303 625 154 -262

V1 0 0 0 0

36 3-3425

19031928

4329432938451609

4796479642441793

3 50-3524

21292082

3 0-3004

14981666

3500350031421281

V1 0 0 0 0V2 93 44 20 -36V3 -278 -132 -59 107V4 -186 -88 -39 71

D1 -381 -180 -80 146D2 -447 -211 -94 172D3 235 111 49 -90

A1' -3303 -1574 373 44

-410-273

-561-658

-468-312

-641-752

-303-202

-415-487

A1 3303 1574 373 44A2' -2859 -1364 245 114A3' -2415 -1155 116 185A4' -2465 -1178 176 151A5' -2317 -1108 162 160

B1' 2932 1397 -313 -49B2' 2932 1397 -313 -49B3' 2603 1242 -187 -118B4' 1090 519 -172 27

4878-4224

432938451609

-3570-3643-3425

-3454-3466-3263

4504-3979

401636581438

4834-4110

4280428037271636

-3385-3491

B4 1090 519 172 27B5' 1290 613 -248 69B6' 1303 625 154 -262

V1' 0 0 0 0V2' 93 44 -36 20V3' -278 -132 107 -59V4' -186 -88 71 -39

D1' -381 -180 146 -80D2' -447 -211 172 -94

16091903

-561-658

0137-410

0101-303-202

14381655

0156-468-312

-641-752

16361972

D2 -447 -211 172 -94D3' 235 111 -90 49

-658346

-487256 396

i). DIMENSI PROFIL BATANG.Isilah data-data yang diperlukan pada sel yang berwarna kuning. Data gaya batang untuk pembebanan tetap danpembebanan sementara dan panjang tekuk.

i1). Batang Tarik

RENCANA RANGKA ATAP

DATA-DATABatang tarik tersusun dari baja siku ganda.Gaya batang,Pemb. Tetap N = kgPemb.sementara N = kgPanjang tekuk, Lk = m

43294796

KETENTUAN. I106Tegangan izin dasar Teg. izin tarik (75%) x σ PPBBI 1984 Bab 3 pasal 3.2.(1)

Pemb. Tetap = 1400 kg/cm2 Pemb. Tetap = 1050 kg/cm2

Pemb.sementara = 1820 kg/cm2 Pemb.sementara = 1365 kg/cm2

Kelangsingan maksimum, λ maks = 240 PPBBI 1984 Bab 3 pasal 3.3.(2)

Jari-jari inertia minimum, i min > Lk/λ maks = 0.539 cmJumlah luas lobang < 15% dari penampang utuh (< 15% Abruto) PPBBI 1984 Bab 3 pasal 3.2.(3)

Profil minimum batang struktur 45.45.5

o u bata g st u tu 5 5 5

PERHITUNGANPembebanan tetap, Pembebanan sementara,

Anetto = = 4.12 Anetto = = 3.51

Abruto = = 4.85 (2 profil) Abruto = = 4.13 (2 profil)

Nσ ta

85%Anetto 2cm

85%Anetto 2cm( p ) ( p )

Yang lebih menentukan, Pembebanan tetapUntuk satu profil, Abruto = 2.43

Dari tabel INA 1 diperoleh profil batang,F 2 F ix

cm2 cm2 cm4.3 8.6 1.3545.45.5

Profil

85% 85%

(profil minimum)

Kontrol tegangan,

Anetto = 85% 2 F = 7.31

σ = N / Anetto = 592.2 kg/cm2 < 1050 kg/cm2 (memenuhi)

K t l k l i

Kontrol kelangsingan,

λ = Lk/ix = 95.83 < 240 (memenuhi)

i). DIMENSI PROFIL BATANG.Isilah data-data yang diperlukan pada sel yang berwarna kuning. Data gaya batang untuk pembebanan tetap danpembebanan sementara, panjang tekuk, rencana paku/baut serta tebal pelat buhul dan pelat koppel.

i2). Batang Tekan.

RENCANA RANGKA ATAP

DATA-DATABatang tekan tersusun dari baja siku ganda.Gaya batang (N),Pemb. Tetap N = kgPemb.sementara N = kgPanjang tekuk (Lk), Lk = mTebal pelat buhul δ = mm

1.1668

48785093

t'pPelat koppel, tebal t = mm

paku d = mmbaut d = mm

KETENTUAN. PPBBI 1984 Bab 8.

Tegangan izin dasar Tegangan izin dasarPAKU kg/cm2 kg/cm2 BAUT

1820kg/cm2 kg/cm2

Pemb.sement.

TEGANGAN IZIN Pemb. Tetap TEGANGAN IZIN Pemb. TetapPemb.sement.

1400 1820 1400

σ σGeser GeserDesak S1>2d Desak S1>2d

1,5d<S1<2d 1,5d<S1<2dTegangan izin pelat,

Kelangsingan maksimum, λ maks = 200Jari-jari inertia minimum, i min > Lk/λ maks = 0.583 cmProfil minimum batang struktur 45.45.5

812 1056

2100 27302240 2912 1680 2184

1120 1456 840 10922800 3640dsσ

dsσdsσ

PERHITUNGANPembebanan tetap. Pembebanan sementara,Apabila λ < 110 Apabila λ < 110Luas penampang taksir, Luas penampang taksir,

= 6.9 cm2 = 6.2 cm2

U t k t fil A 3 4 2 U t k t fil A 3 1 2

2Lk2,5σ

NAtaksir += 2Lk2,5

NAtaksir +=

Untuk satu profil Ataksir = 3.4 cm2 Untuk satu profil Ataksir = 3.1 cm2

Apabila λ > 110 Apabila λ > 110Momen inertia taksir, Momen inertia taksir,Itaksir = 1,21 N . Lk2 = 8.0 cm4 Itaksir = 1,21 N . Lk2 = 8.4 cm4

Untuk satu profil Itaksir = 4.0 cm4 Untuk satu profil Itaksir = 4.2 cm4

Yang menentukan, Ataksir Pembebanan Tetap.Itaksir PembebananSementara.

Tabel INA1A 2 A ix=iy Ix=Iy Iη iη e t'

cm2 cm2 cm cm4 cm4 cm cm cm4.30 8.6 1.35 7.83 3.25 0.87 1.28 0.5

(profil minimum)Kontrol Tekuk.

T h d t k k ⊥ b X

Profil

45.45.5

- Terhadap tekuk ⊥ sb-X.

86.4 < 110==xi

Pembebanan Tetap Pembebanan SementaraFaktor Tekuk, Faktor Tekuk, (PPBBI 1984 Bab 4.pasal 4.1.(1))

= 118.7 = 104.1

RENCANA RANGKA ATAP

σ0 7E

gλ π=0 7

Egλ π=8 0

= 0.728 = 0.83

ω x = 1.63 ω x = 1.848Tegangan Tekuk, Tegangan Tekuk,

= 924.4 kg/cm2 < = 1094 kg/cm2 <

lσ0,7g

λsλ =

lσ0,7g

λsλ =

σ σN

ωσ =N

ωσ =924.4 kg/cm < 1094 kg/cm <

(Aman terhadap tekuk (Aman terhadap tekuk

- Terhadap tekuk ⊥ sb-Y.Iytotal = 2 {Iy + A.(1/2a)2}a = 2 e + δ = 3.36 cmIytotal = 39.93 cm4

⊥ sb-X) ⊥ sb-X)

σ σtotal

xx Atotal

xx Aωσ

Iytotal = 39.93 cm

= 2.15 cm

= 54.12

(PPBBI 1984 Bab 4.pasal 4.2.(3))

totaly

Lkλ =

m2λiyλ += (PPBBI 1984 Bab 4.pasal 4.2.(3))

dimana, m = 2 (2 profil) ; ; L1 = Lk/n

= 0.87 cm ; n = jumlah medan pelat koppel

Tabel mencari jumlah medan pelat koppel

38.87 44.68 < 50L1 (cm) λ1 ≤ 50

Lk/n1λ ≤=

ηmin ii =

Pilih jumlah medan pelat koppel 5Maka,

< 5016.66 19.15 < 5023.32 26.8138 8 68 50

= 60.4

Pembebanan Tetap Pembebanan SementaraFaktor Tekuk, Faktor Tekuk,

= 118.7 = 104.1l

σ0,7E

gλ π=l

σ0,7E

gλ π=

λiyλ +=

= 0.509 = 0.58

ω iy = 1.301 ω iy = 1.392g

λsλ =

Pembebanan Tetap Pembebanan SementaraTegangan Tekuk, Tegangan Tekuk,

= 737.7 kg/cm2 < = 824.4 kg/cm2 <

RENCANA RANGKA ATAP

σ σiiN

ωσ =ii

Nωσ =3 g 8 g

(Aman terhadap tekuk (Aman terhadap tekuk

Kontrol Kestabilan, (PPBBI 1984 Bab 4.pasal 4.2.(5))

λ1 = 26.81 ; 1,2 λ1 = 32.17λx = 86.4 > 1,2 λ1 Stabilλiy = 60.4 > 1,2 λ1 Stabil

⊥ sb-Y) ⊥ sb-Y)

⊥ sb-X⊥ sb-Y

totaliyiy A

Rencana Pelat Koppel.Kekakuan pelat koppel, (PPBBI 1984 Bab 4.pasal 4.2.(3.4))

dimana,Ip = 1/12 t h3 ; t = 0.4 cm ; I1 = Iη = Imin = 3.25 cm4 a = 3.36 cm ;

⊥ sb Y

pIatau

≥≥

p ηL1 = 23.32 cmMaka, h ≥ 5.198 cm (tinggi pelat koppel minimum)

⎦ ⎣ 45.45.5Rencana Paku/Baut.

Paku diameter, d = 7 mmSusunan paku,S1 = 2 d = 14 mmAmbil, S1 = 15 mm

c = S = 3 d = 21 mmAmbil c = S = 30 mmh = 2S1 + S = 60 mm > h (OK)Ambil S2 = w = 25 mm Tabel 45.45.5b = 2 S2 + δ = 58 mm

Kekuatan paku,S1 > 2 d ; σds = 2800 kg/cm2 Pemb. Tetap

σds = 3640 kg/cm2 Pemb. Sement.

Pgs = (1) . ¼ π d2.τ = 431 kg Pemb. Tetap

Pgs = (1) . ¼ π d2.τ = 560 kg Pemb. Sement.Tebal pelat terkecil, t = 0.4 cm Pelat koppelPds = t . d . σds = 784 kg Pemb. TetapPds = t . d . σds = 1019 kg Pemb. Sement.

Kontrol Paku.

c = S hN/2

Gaya sepanjang sumbu batang,

dimana,D = 2% N (N = gaya batang tekan) ; L1 = 23.32 cmIytotal = 39.93 cm4 Sy = A . (1/2 a) = 7.22 cm3

Iytotal

.Sy1D.LL =

Pembebanan Tetap Pembebanan SementaraD = 97.6 kg D = 101.9 kgL = 411.6 kg L = 429.8 kgL . b - N . c = 0 L . b - N . c = 0

Pembebanan Tetap Pembebanan SementaraN = L . b / c = 795.8 kg N = L . b / c = 830.9 kgResultan gaya pada tiap paku, Resultan gaya pada tiap paku,

RENCANA RANGKA ATAP

Rpaku = 448 kg > 431 kg Rpaku = 467.7 kg < 560.1 kg(Paku tidak aman) (Paku aman thdp desak dan geser)

Kontrol Pelat Koppel.Tegangan yang terjadi pada pelat koppel (potongan vertikal melalui 2 paku).- Akibat momen,

2(L/2)2(N/2)paku

R +=2(L/2)2(N/2)

pakuR +=

dimana,h = 6.0 cmt = 0.4 cmS = 3.0 cmd1 = d + 1 mm = 8 mm = 0.8 cm

h c = S

nettoxI

M.(1/2h)

nettoxW

Mσ ==

Ix netto = 1/12 t . h3 - 2 {1/12 t . d13 + t . d1 . (S/2)2} = 7.2 - 1.47

Ix netto = 8.67 cm4

Wx netto = 2.89 cm3

M = L . (1/2 b) ; b = 5.8 cm

t Teganganlentur

Tegangangeser

Pembebanan Tetap Pembebanan SementaraL = kg L = kgM = kg.cm M = kg.cmTegangan lentur, Tegangan lentur,σ = 412.8 kg/cm2 < 1400 kg/cm2 σ = 431 kg/cm2 < 1820 kg/cm2

(Pelat aman terhadap lentur) (Pelat aman terhadap lentur)

- Akibat gaya lintang (L),

1246.3411.6

1193.7429.8

g y g ( )

dimana,Fnetto = t . h - 2 . t . d1 = 1.76 cm2

Pembebanan Tetap Pembebanan SementaraL = 411.6 kg L = 429.8 kg

nettoF

g gTegangan geser, Tegangan geser,τ = 350.8 kg/cm2 < 812 kg/cm2 τ = 366.3 kg/cm2 < 1056 kg/cm2

(Pelat aman terhadap geser) (Pelat aman terhadap geser)

DATA-DATATebal pelat buhul δ δ = 8 mmDiameter paku, d d = 8 mmDiameter lobang d1 d1 = 9 mmDiameter baut, d d = mm

RENCANA SAMBUNGAN BUHUL

a ete baut, d dDiameter lobang d1 d1 = mm

KETENTUAN. PPBBI 1984 Bab 8.

Tegangan izin dasar Tegangan izin dasarGeser GeserDesak S1>2d Desak S1>2d

TEGANGAN IZIN Pemb. Tetap Pemb.sement. TEGANGAN IZIN Pemb. Tetap

2100 2730

Pemb.sement.PAKU kg/cm2 kg/cm2 BAUT kg/cm2 kg/cm2

1400 1820 18201120 1456

1400840 1092

2800 3640

dsστ

1,5d<S1<2d 1,5d<S1<2dTegangan izin pelat,

CONTOH TITIK BUHUL (A)

P.Tetap P.Sem. Renc.Tebal Pelat PAKU PAKU PAKU PAKU Jumlah Jumlah Pakai

No. sayap terkecil P.T. P.S. PAKU PAKU PAKU

P. Sementara

1680 2184812 1056

P. Tetap

2240 2912

GY. BATANGUkuran

dsστ

gsP dsP gsP dsPBatang (mm) (mm) kg kg kg kg kg kg (buah) (buah) (buah)

A1 5 8 -4878 -5093 1125.4 1792 1463 2329.6 4.33 3.48 5B1 5 8 1739 1800 1125.4 1792 1463 2329.6 1.55 1.23 2

BATANG A1P b b T t P b b S t

45.45.545.45.5

Profil

Pembebanan Tetap Pembebanan SementaraKEKUATAN PAKU KEKUATAN PAKU- Terhadap geser, - Terhadap geser, Jumlah bidang geser = 2 Jumlah bidang geser = 2

= 1125 kg = 1463 kg- Terhadap desak, menentukan - Terhadap desak, menentukan Tebal pelat terkecil, t = 8 mm Tebal pelat terkecil, t = 8 mm

= 1792 kg = 2330 kg

τπ .2d1/4.(2)gsP = τπ .2d1/4.(2)gsP =

dsσt.ddsPterkecilpelat

.= dsσt.ddsPterkecilpelat

JUMLAH PAKU JUMLAH PAKUn = N/Pgs = 4.3 buah n = N/Pgs = 3.5 buahPakai 5 buah PAKU Pakai 4 buah PAKU

SUSUNAN PAKUS1 = 2 d = 16 mm S = 3 d = 24 mmTentukan S1 = 20 mm > 2d Tentukan S = 30 mm > 3d

terkecilpelat p

KONTROL PELAT BUHULTegangan-tegangan yang terjadi,- Tegangan normal,

- Tegangan lentur,

σN σM τ

POT I - Ipelat buhul

nettoN F

1/2hMM = N x e N

nettoM1/2h.M

Contoh Buhul (A)

POT. I - IA1

S > 3d

S1 > 2d

δS1 > 2d

S > 3d

S > 3dγ( )

- Tegangan geser,

dimana, N = B1 Sin (γ(A)) (tarik)D = A1 - B1 Cos (γ(A))

σ0,58F

netto=<= ττ

- Tegangan tarik maksimum,

- Tegangan idil,

σ <+= 22 3σN

σσ <+= MN σσ

Contoh Buhul (H)

γ(H2)γ(H3)

γ(H4)

B4V3D2

γ(H1)

S1 2d S > 3d S > 3d S > 3d S1 2dS1 S1

Sb-XPot. I - I

S1 > 2d S1 > 2dS1 S1

RENCANA PERLETAKAN SENDI

RENCANA PERLETAKAN

Baut/Pin

Pelat buhul

1). Perletakan sendi/rol menggunakan BAUT/PIN, faktor-faktor yang harus diperhitungkan :a). Tegangan Geser akibat gaya lintang.

Angker Angker

dimana,D = gaya lintang = 1/2 RaS = statis momen penampang BAUT/PINS = 1/12 d3

b = diameter BAUT/PIN = dIx = momen inertia batang BAUT/PIN

≥ 1/2δ

1/2 Ra

Flens baja

Pelat buhul

1/2 Ra

τ 0,8b

Ix = 1/64 π d4

; Fgs = l 1/4 π d2

b). Tegangan Desak.2 mm 2 mm

τ 0,8F

Ra) (1/2

σ1,6Fds

Ra1/2σds <=

dimana,Fds = t x d ; d = diameter BAUT/PINt = tebal pelat terkecil antara δ dengan 2 flens baja siku.

c). Tegangan Lentur akibat momen, d). Kontrol Terhadap Lendutan.

dimana,4

σ 1,6d1/2.M

M = 1/2 Ra . e I = 1/64 π d4 dimana,Maka, l = panjang BAUT/PIN

l = 2 x 1/4 δ + 2 x 2 mm + δσπ

σ 1,6d

2). Baut Angker.a). Gaya cabut baut angker. Tegangan normal, Tegangan idiil,

Rah . e1 = T . e2T = Rah . e1/e2 (untuk 2 baut)

RENCANA PERLETAKAN

2dπ1/4

T1/2σ

n= στσ

i≤+= 22

n3σa e /e (u tu baut)

b). Gaya Geser. Tegangan geser,Gaya geser, G = Rah (untuk 4 baut) d =…….cm

Pembebanan Tetap Pembebanan SementaraRav = 1628 kg Rav = 1634 kgRah = 0 kg Rah = -277 kg

dπ1/4n

2dπ1/4

Rah 1/4=τ

Ra = Rav = 1628 kg 1657 kg= 1400 kg/cm2 = 1820 kg/cm2

t = δ = 8 mm t = δ = 8 mmTebal flens = 1/2 δ = 4 mm Tebal flens = 1/2 δ = 4 mma). Tinjau terhadap geser, a). Tinjau terhadap geser,

= 1.11 cm √ = 0.98 cm

== + 22 RahRavRaσσ

.1/4(1/2Ra)

0,8d ≥

.1/4(1/2Ra)

0,8d ≥

b). Tinjau terhadap desak, b). Tinjau terhadap desak,

= 0.91 cm √ = 0.71 cm

c). Tinjau terhadap momen, c). Tinjau terhadap momen,e = 1/4 t + 2 mm + 1/2 t = 8 mm e = 1/4 t + 2 mm + 1/2 t = 8 mmM = 1/2 Ra x e = 651.04 kg.cm M = 1/2 Ra x e = 662.98 kg.cm

Ra1/2σ1,6

1d ≥

Ra1/2σ1,6

1d ≥

M321 M321= 1.44 cm √ = 1.32 cm

Pakai PIN/BAUT, d = 1.6 cm

RENCANA PERLETAKAN ROLδ

Pelat buhultRbv

Pelat buhul

σ1,61

≥ 3M32

σ1,61

BAUT/PIN,d = 1.6 cm

Baut/PinRbv

Pelat buhul

Gambar initanpa skala

δh = deformasi horisontal = R tan θ

AngkerAngker

d). Kontrol Terhadap Lendutan.Pembebanan Tetap Pembebanan Sementaral = panjang BAUT/PIN l = panjang BAUT/PINl = 2 x 1/4 δ + 2 x 2 mm + δ l = 2 x 1/4 δ + 2 x 2 mm + δ

RENCANA PERLETAKAN

δ δ δ δ= 16 mm = 16 mm

Ix = 1/64 π d4 = 0.322 cm4 Ix = 1/64 π d4 = 0.322 cm4

mm mm0.00205692 0.00209464==xE

Untuk memeriksa lendutan rangka digunakan metode gaya virtual (P = 1) , dengan meninjau titik di tengah bentang(titik H atau titik H' ) untuk lendutan vertikal, dan titik pada perletakan ROL (titik B) untuk deformasi horizontal.

a). Deformasi vertikal (δv) titik buhul (H).

KONTROL LENDUTAN RANGKA

P = 1Gaya Virtual

Rav Rbv

GayaVirtual Rav Rah Rbv

P1.000 0.625 0.000 0.375

A1 A2 A3 A4 A5 B1 B2 B3 B4 B5 B6

Reaksi

G A Y A B A T A N G

Rav Rbv

A1 A2 A3 A4 A5 B1 B2 B3 B4 B5 B6

-2.187 -2.187 -2.187 -2.187 -2.187 1.9405 1.9405 1.9405 1.7689 1.7689 0.9375

V1 V2 V3 V4 D1 D2 D3

0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

G A Y A B A T A N G

A1' A2' A3' A4' A5' B1' B2' B3' B4' B5' B6

-1.312 -1.312 -1.312 -1.312 -1.312 1.1643 1.1643 1.1643 0.3538 0.3538 0.9375

V1' V2' V3' V4' D1' D2' D3'G A Y A B A T A N G

G A Y A B A T A N G

0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0Perhatian :

Hasil perhitungan panjang batang dan gaya batang telah diuji keakuratannya dengan software yang kompeten dengan tingkat keakuratan yang baik.

Departemen Teknik Sipil Ir. Thamrin NasutionFakultas Teknik Sipil & Perencanaan Staf Pengajar KOPERTIS WIL-I dpk. ITM

INSTITUT TEKNOLOGI MEDAN Ver.1.5 2011 E-mail : thamrin_nst@hotmail.co.id

ALAT BANTU BELAJAR DAN BEKERJA RANGKA ATAP BAJAALAT BANTU BELAJAR DAN BEKERJA RANGKA ATAP BAJA

b). Deformasi vertikal (δv) titik buhul (H' ).

) (δ ) ( )

P = 1Gaya Virtual

P1.000 0.375 0.000 0.625

Reaksi

G A Y A B A T A N G

Rav Rbv

A1 A2 A3 A4 A5 B1 B2 B3 B4 B5 B6

-1.312 -1.312 -1.312 -1.312 -1.312 1.1643 1.1643 1.1643 0.3538 0.3538 0.9375

V1 V2 V3 V4 D1 D2 D3

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

G A Y A B A T A N G

0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

A1' A2' A3' A4' A5' B1' B2' B3' B4' B5' B6

-2.187 -2.187 -2.187 -2.187 -2.187 1.9405 1.9405 1.9405 1.7689 1.7689 0.9375

V1' V2' V3' V4' D1' D2' D3'

G A Y A B A T A N G

G A Y A B A T A N GV1 V2 V3 V4 D1 D2 D3

0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

c). Deformasi horisontal (δh) titik buhul (B ).

Gaya Virtual P = 1Rah

P1.000 0.000 1.000 0.000

A1 A2 A3 A4 A5 B1 B2 B3 B4 B5 B6

Reaksi

G A Y A B A T A N G

A1 A2 A3 A4 A5 B1 B2 B3 B4 B5 B6

-0.933 -0.933 -0.933 -0.933 -0.933 1.8629 1.8629 1.8629 0.566 0.566 1.500

V1 V2 V3 V4 D1 D2 D3

0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

G A Y A B A T A N G

A1' A2' A3' A4' A5' B1' B2' B3' B4' B5' B6

-0.933 -0.933 -0.933 -0.933 -0.933 1.8629 1.8629 1.8629 0.566 0.566 1.500

V1' V2' V3' V4' D1' D2' D3'G A Y A B A T A N G

G A Y A B A T A N G

0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

Gaya LuasNo P Tetap Virtual Panj Nomor penam

PERHITUNGAN LENDUTAN VERTIKAL TITIK BUHUL (H)

Gaya btg. (N) Pemb. Tetap Pembenan SementaraP Sement Agin kiri Angin kananNo. P.Tetap Virtual Panj. Nomor penam.

Btg. A Kiri A Kanan P=1 btg. profil ⎦ ⎣

kg kg kg (n) L (cm) A cm2

A1 -4878 -5093 -4246 -2.187 116.6 45.45.5 8.6A2 -4224 -4368 -3721 -2.187 116.6 45.45.5 8.6A3 -3570 -3644 -3195 -2.187 116.6 45.45.5 8.6A4 -3643 -3750 -3207 -2.187 116.6 45.45.5 8.6A5 -3425 -3524 -3004 -2.187 116.6 45.45.5 8.6

B1 4329 4796 3500 1 941 129 4 45 45 5 8 6

105852.93 108046.07 94742.58108007.20 111186.80 95097.36

N.n.L/A N.n.L/A N.n.L/AP. Sement. Agin kiri Angin kanan

151003.98 125892.19125241.32 129525.03 110317.38

(kg.cm/cm2) (kg.cm/cm2) (kg.cm/cm2)144629.71

104479.65 89080.31126360.39 140006.90 102156.70101544.40

B1 4329 4796 3500 1.941 129.4 45.45.5 8.6B2 4329 4796 3500 1.941 129.4 45.45.5 8.6B3 3845 4244 3142 1.941 129.4 45.45.5 8.6B4 1609 1793 1281 1.769 117.9 45.45.5 8.6B5 1903 2129 1498 1.769 117.9 45.45.5 8.6B6 1928 2082 1666 0.938 250.0 45.45.5 8.6

V1 0 0 0 0 36.6 45.45.5 8.6V2 137 156 101 0 73.1 45.45.5 8.6V3 -410 -468 -303 0 109 7 45 45 5 8 6 0.00 0.00 0.00

0.00 0.0052543.60 56739.44 45408.42

0.00 0.00 0.00

126360.39 140006.90 102156.70112244.31 123874.58 91718.65

126360.39 140006.90 102156.70

43493.62 31062.2546157.98 51639.51 36332.8639030.17

V3 -410 -468 -303 0 109.7 45.45.5 8.6V4 -273 -312 -202 0 54.8 45.45.5 8.6

D1 -561 -641 -415 0 150.1 45.45.5 8.6D2 -658 -752 -487 0 176.1 45.45.5 8.6D3 346 396 256 0 138.9 45.45.5 8.6

A1' -4878 -4504 -4834 -1.312 116.6 45.45.5 8.6A2' -4224 -3979 -4110 -1.312 116.6 45.45.5 8.6A3' -3570 -3454 -3385 -1 312 116 6 45 45 5 8 6 63511.76

0.00 0.00 0.00

75144.79 70791.06 73114.38

0.000.00 0.00

86777.83 80135.95 86001.75

0.00 0.00 0.000.00

0.000.00

61446.18 60227.01

0.00 0.00

A3 -3570 -3454 -3385 -1.312 116.6 45.45.5 8.6A4' -3643 -3466 -3491 -1.312 116.6 45.45.5 8.6A5' -3425 -3263 -3265 -1.312 116.6 45.45.5 8.6

B1' 4329 4016 4280 1.164 129.4 45.45.5 8.6B2' 4329 4016 4280 1.164 129.4 45.45.5 8.6B3' 3845 3658 3727 1.164 129.4 45.45.5 8.6B4' 1609 1438 1636 0.354 117.9 45.45.5 8.6B5' 1903 1655 1972 0.354 117.9 45.45.5 8.6

V1' 0 0 0 0 00 36 6 45 45 5 8 6

9231.60 8027.68 9566.800 00 0 00

63511.76

74960.29

7806.03 6973.55 7937.6267346.59 64075.05 65280.8975816.23

58086.6175816.23 70337.87

61446.18 60227.0164804.32 61668.95 62111.44

70337.87 74960.29

60926.64 58048.82

0 00V1 0 0 0 0.00 36.6 45.45.5 8.6V2' 137 101 156 0.00 73.1 45.45.5 8.6V3' -410 -303 -468 0.00 109.7 45.45.5 8.6V4' -273 -202 -312 0.00 54.8 45.45.5 8.6

D1' -561 -415 -641 0.00 150.1 45.45.5 8.6D2' -658 -487 -752 0.00 176.1 45.45.5 8.6D3' 346 256 396 0.00 138.9 45.45.5 8.6

δv = 0 798 cm 0 815 cm 0 712 cm

Jumlah = 1675154.43 1711845.46 1496212.49

0.00 0.00 0.00

0.00 0.000.00 0.00

0.000.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

N.n.L∑ δv = 0.798 cm 0.815 cm 0.712 cm

E = modulus elastisitasSyarat : δv < 1/360 L = 2.78 cmDimana, L = 10.00 meter

Check OK OK OK(cm)

A.Ev ∑=δ

Gaya LuasNo. P.Tetap Virtual Panj. Nomor penam.Btg A Kiri A Kanan P=1 btg profil ⎦ ⎣ N.n.L/A N.n.L/A N.n.L/A

Gaya btg. (N) Pemb. Tetap Pembenan SementaraP. Sement. Agin kiri Angin kanan

PERHITUNGAN LENDUTAN VERTIKAL TITIK BUHUL (H' )

Btg. A Kiri A Kanan P=1 btg. profil ⎦ ⎣

A1 -4878 -5093 -4246 -1.312 116.6 45.45.5 8.6A2 -4224 -4368 -3721 -1.312 116.6 45.45.5 8.6A3 -3570 -3644 -3195 -1.312 116.6 45.45.5 8.6A4 -3643 -3750 -3207 -1.312 116.6 45.45.5 8.6A5 -3425 -3524 -3004 -1.312 116.6 45.45.5 8.6

B1 4329 4796 3500 1.164 129.4 45.45.5 8.6B2 4329 4796 3500 1 164 129 4 45 45 5 8 6

75816.23 84004.14 61294.02

N.n.L/A N.n.L/A N.n.L/A

90602.39 75535.3175144.79 77715.02 66190.43

64804.32 66712.08 57058.4260926.64 62687.79 53448.18

75816.23 84004.14 61294.02

(kg.cm/cm2) (kg.cm/cm2) (kg.cm/cm2)86777.83

63511.76 64827.64 56845.55

B2 4329 4796 3500 1.164 129.4 45.45.5 8.6B3 3845 4244 3142 1.164 129.4 45.45.5 8.6B4 1609 1793 1281 0.354 117.9 45.45.5 8.6B5 1903 2129 1498 0.354 117.9 45.45.5 8.6B6 1928 2082 1666 0.938 250.0 45.45.5 8.6

V1 0 0 0 0 36.6 45.45.5 8.6V2 137 156 101 0 73.1 45.45.5 8.6V3 -410 -468 -303 0 109.7 45.45.5 8.6V4 -273 -312 -202 0 54.8 45.45.5 8.6 0.00 0.00 0.00

8698.72 6212.4574324.75 55031.19

7806.0367346.59

0.00 0.000.00 0.000.00 0.00

0.000.00

9231.60 10327.90 7266.5752543.60 56739.44 45408.42

75816.23 84004.14 61294.02

V4 -273 -312 -202 0 54.8 45.45.5 8.6

D1 -561 -641 -415 0 150.1 45.45.5 8.6D2 -658 -752 -487 0 176.1 45.45.5 8.6D3 346 396 256 0 138.9 45.45.5 8.6

A1' -4878 -4504 -4834 -2.187 116.6 45.45.5 8.6A2' -4224 -3979 -4110 -2.187 116.6 45.45.5 8.6A3' -3570 -3454 -3385 -2.187 116.6 45.45.5 8.6A4' -3643 -3466 -3491 -2 187 116 6 45 45 5 8 6

100378.35102781.59 103519.07

117985.11 121857.30143336.25

0.00 0.00 0.000.00 0.000.00

144629.71 133559.91125241.32105852.93 102410.30108007.20

0.000.00 0.00

A4 -3643 -3466 -3491 -2.187 116.6 45.45.5 8.6A5' -3425 -3263 -3265 -2.187 116.6 45.45.5 8.6

B1' 4329 4016 4280 1.941 129.4 45.45.5 8.6B2' 4329 4016 4280 1.941 129.4 45.45.5 8.6B3' 3845 3658 3727 1.941 129.4 45.45.5 8.6B4' 1609 1438 1636 1.769 117.9 45.45.5 8.6B5' 1903 1655 1972 1.769 117.9 45.45.5 8.6

V1' 0 0 0 0.00 36.6 45.45.5 8.6V2' 137 101 156 0 00 73 1 45 45 5 8 6

0.000 00 0 00

126360.39 117229.79 124933.81

40138.38 47833.9939688.10

108801.49

117229.79 124933.8196811.02

102781.59 103519.0796748.03

39030.17 34867.7746157.98

0.00 0.000 00

126360.39

112244.31 106791.74

108007.20101544.40

V2 137 101 156 0.00 73.1 45.45.5 8.6V3' -410 -303 -468 0.00 109.7 45.45.5 8.6V4' -273 -202 -312 0.00 54.8 45.45.5 8.6

D1' -561 -415 -641 0.00 150.1 45.45.5 8.6D2' -658 -487 -752 0.00 176.1 45.45.5 8.6D3' 346 256 396 0.00 138.9 45.45.5 8.6

δv = 0.798 cm 0.786 cm 0.742 cm ke bawahCheck OK OK OK

0.00 0.00 0.00

Jumlah = 1675154.43 1650386.41 1557677.77

0.00 0.000.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.000.00

(cm)A E

N.n.Lv ∑=δ

E = modulus elastisitasSyarat : δv < 1/360 L = 2.78 cmDimana, L = 10.00 meter

Check OK OK OKA.E

Gaya LuasNo. P.Tetap Virtual Panj. Nomor penam.Btg A Kiri A Kanan P=1 btg profil ⎦ ⎣

P. Sement.

PERHITUNGAN DEFORMASI HORISONTAL PERLETAKAN ROL (B)

Gaya btg. (N) Pemb. Tetap Pembenan SementaraAgin kiri Angin kanan

N.n.L/AN.n.L/A N.n.L/ABtg. A Kiri A Kanan P=1 btg. profil ⎦ ⎣

A1 -4878 -5093 -4246 -0.933 116.6 45.45.5 8.6A2 -4224 -4368 -3721 -0.933 116.6 45.45.5 8.6A3 -3570 -3644 -3195 -0.933 116.6 45.45.5 8.6A4 -3643 -3750 -3207 -0.933 116.6 45.45.5 8.6A5 -3425 -3524 -3004 -0.933 116.6 45.45.5 8.6

B1 4329 4796 3500 1.863 129.4 45.45.5 8.6B2 4329 4796 3500 1 863 129 4 45 45 5 8 6

121305.97 134406.62 98070.43121305.97 134406.62 98070.43

46083.07 47439.70 40574.8743325.61 44577.98 38007.60

53436.30 55264.01 47068.7545163.92 46099.66 40423.50

(kg.cm/cm2) (kg.cm/cm2) (kg.cm/cm2)61708.68 64428.36 53714.00

N.n.L/AN.n.L/A N.n.L/A

B2 4329 4796 3500 1.863 129.4 45.45.5 8.6B3 3845 4244 3142 1.863 129.4 45.45.5 8.6B4 1609 1793 1281 0.566 117.9 45.45.5 8.6B5 1903 2129 1498 0.566 117.9 45.45.5 8.6B6 1928 2082 1666 1.500 250.0 45.45.5 8.6

V1 0 0 0 0 36.6 45.45.5 8.6V2 137 156 101 0 73.1 45.45.5 8.6V3 -410 -468 -303 0 109.7 45.45.5 8.6V4 -273 -312 -202 0 54.8 45.45.5 8.6

0.00 0.00 0.000.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.000.00 0.000.00

14770.55 16524.64 11626.5284069.77 90783.11 72653.47

107754.54 118919.59 88049.9112489.66 13917.96 9939.92

121305.97 134406.62 98070.43

V4 -273 -312 -202 0 54.8 45.45.5 8.6

D1 -561 -641 -415 0 150.1 45.45.5 8.6D2 -658 -752 -487 0 176.1 45.45.5 8.6D3 346 396 256 0 138.9 45.45.5 8.6

A1' -4878 -4504 -4834 -0.933 116.6 45.45.5 8.6A2' -4224 -3979 -4110 -0.933 116.6 45.45.5 8.6A3' -3570 -3454 -3385 -0.933 116.6 45.45.5 8.6A4' -3643 -3466 -3491 -0 933 116 6 45 45 5 8 6 46083.07 43853.48 44168.14

61708.68 56985.56 61156.8053436.3045163.92 43695.06 42828.10

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.000.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

50340.31 51992.45

A4 -3643 -3466 -3491 -0.933 116.6 45.45.5 8.6A5' -3425 -3263 -3265 -0.933 116.6 45.45.5 8.6

B1' 4329 4016 4280 1.863 129.4 45.45.5 8.6B2' 4329 4016 4280 1.863 129.4 45.45.5 8.6B3' 3845 3658 3727 1.863 129.4 45.45.5 8.6B4' 1609 1438 1636 0.566 117.9 45.45.5 8.6B5' 1903 1655 1972 0.566 117.9 45.45.5 8.6

V1' 0 0 0 0.00 36.6 45.45.5 8.6V2' 137 101 156 0 00 73 1 45 45 5 8 6

102520.07 104449.43

41279.16 41306.04

0 00 0 00 0 00

107754.5412489.66 11157.69 12700.19

0.00 0.00 0.00

46083.07 43853.48 44168.1443325.61

14770.55 12844.28 15306.88

121305.97 112540.60 119936.46121305.97 112540.60 119936.46

V2 137 101 156 0.00 73.1 45.45.5 8.6V3' -410 -303 -468 0.00 109.7 45.45.5 8.6V4' -273 -202 -312 0.00 54.8 45.45.5 8.6

D1' -561 -415 -641 0.00 150.1 45.45.5 8.6D2' -658 -487 -752 0.00 176.1 45.45.5 8.6D3' 346 256 396 0.00 138.9 45.45.5 8.6

δh = 0.638 cm 0.645 cm 0.577 cm ke kanan

0.00 0.00 0.00Jumlah = 1338758.31 1354525.08 1211980.34

0.00 0.00

0.00 0.000.00

0.00 0.00 0.000.00

0.00 0.00 0.000.00 0.00 0.00

(cm)A E

N.n.Lh ∑=δ

E = modulus elastisitasA.E

RENCANA IKATAN ANGIN

Bagian yang dipikul ikatan hanya angin bawah Bagian yang dipikul

ikatan angin atas

F3Bagian yang dipikul ikatan angin bawah

Bagian kiri rangka atap menggambarkan apabila tidak memiliki ikatan angin atas, jadi tekanan angin sepenuhnyadipikul ikatan angin bawah. Bagian kanan menggambarkan apabila rangka atap memiliki ikatan angin atas danbawah. Gaya batang dihitung dengan metode potongan (metode Ritter).

P1 P2 P3 P4 P3 P2 P1P4

Rangka atap

Ikatan angin bawahB

P1 = F1 x WP2 = F2 x W dst.Dimana,

W = tekanan angin = 0,9 x p kg/m2 = 0,9 x V2/16 = 24.41 kg/m2

Catatan :Apabila rangka atap terletak diatas kaki portal maka ikatan angin dipasang pada kaki portal tersebut

Ra L RbIKATAN ANGIN BAWAH

Apabila rangka atap terletak diatas kaki portal, maka ikatan angin dipasang pada kaki portal tersebut.Apabila panjang batang ikatan angin = B mengakibatkan kelangsingan batang λ > 240, maka ikatan angin dapat dibuat bersilangan (lihat gambar diatas).

Berat rangka atap adalah berat seluruh bagian penyusun rangka atap, seperti berat profil, berat pelat buhul,berat pelat koppel, paku/baut dan perletakan.

BERAT RANGKA ATAP

Standar Perencanaan,a). PERATURAN MUATAN INDONESIA 1970 NI. - 18, Yayasan Dana Normalisasi Indonesia, Direktorat

Penyelidikan Masalah Bangunan, 1976.

b). PERATURAN PEMBEBANAN INDONESIA UNTUK GEDUNG 1983, Yayasan Lembaga Penyelidikan

D A F T A R P U S T A K A

Masalah Bangunan, Direktorat Penyelidikan Masalah Bangunan, Bandung, 1983.

c). PERATURAN PERENCANAAN BANGUNAN BAJA (PPBBI) 1984, Yayasan Lembaga PenyelidikanMasalah Bangunan, Cetakan Kedua, 1984.

Analisa Struktur,d). Fundamentals of Structural Analysis, S. T. Mau, Copyright registration number TXu1-086-529,

e). Structural and Stress Analysis, Second Edition, Dr. T.H.G. Megson, Senior Lecturer in Civil Engineering (now retired) University of Leeds, Elsevier Butterworth-Heinemann, Linacre House, Jordan Hill, Oxford OX2 8DP, 30 Corporate Drive, Burlington, MA 01803, 2005.

f). Structural Analysis: In Theory and Practice, Alan Williams, Ph.D.,S.E., C.Eng., Butterworth -Heinemann is an imprint of Elsevier, 30 Corporate Drive, Suite 400, Burlington, MA 01803, USALinacre House, Jordan Hill, Oxford OX2 8DP, UK, 2009.

g). Structural Analysis,Civil Engineering Course Material, IIT Kharagpur, 2008.

h). Structural Analysis,Aslam Kassimali, Southern Illionis University-Carbondale, Third Edition,Thomson Canada Limited, 2005.

Poin d). s/d h). dapat dipilih salah satu sebagai rujukan untuk Analisa Struktur.

Tabel ProfilTabel Profil,i). Daftar-daftar untuk konstruksi baja, IR. ZACHARIJAS LAMBRI. Tabel INA 1.

j). Tabel Profil Produksi PT. GUNUNG GARUDA, www.grdsteel.com. Tabel INA 2.

k). AISC Manual of Steel Construction, 1994. Tabel AISC.

l). HANDBOOK OF STRUCTURAL STEELWORK, 3rd Edition, The British Constructional,Steelwork Association Ltd 4 Whitehall Court London SW1A 2ES Tabel BSSteelwork Association Ltd., 4 Whitehall Court, London SW1A 2ES. Tabel BS.

Perencanaan Rangka Atap Baja

Documents

Transcript of Perencanaan Rangka Atap Baja

BAB 2 Perencanaan Gording.docx

PERENCANAAN GEDUNG PARKIR PADA BANDARA · PDF file... nilai α (faktor adhesi) didapat dari grafik Cu vs. α menurut ... (18,85 9,81) 9,57(21,21 9,81) 0,165(21,21 9,81) ... .log 1.

Tugas Perencanaan Sheet Pile

Komponen Struktur Rangka Atap · PDF fileStruktur Rangka Atap. Pembebanan. ... kemiringan atap α= 150, direncanakan memakai konstruksi baja dengan data-data teknis sbb : •Jarak

Perencanaan Beton

Perhitungan Roda Gigi Transmisi - · PDF filePerhitungan Roda Gigi Transmisi 3.1 Menentukan Ukuran Roda Gigi ... Karena dasar dalam perencanaan roda gigi yaitu perbandingan kecepatan

PERENCANAAN BATANG TEKAN - · PDF fileTegangan tekan kayu harus lebih kecil dari tegangan ijin yang disyaratkan Dimana: • 𝜎 𝑡𝑘//= Tegangan tekan ijin • P = Gaya tekan

CONTOH PERHITUNGAN JEMBATAN RANGKA BATANG

Perencanaan Struktur Organisasi

PERENCANAAN TEKNOLOGI & SISTEM BANGUNAN ...sintak.unika.ac.id/staff/blog/uploaded/5812000235/files/...the form of a trapezoid that has 2:1 (vertical: horizontal) inclined sides. The

PENGARUH PEMBERIAN MINYAK BUAH MERAH TERHADAP … · 5. dr. Budi Riyanto, Msc, SpPD, KPTI, Direktur RS Dr. Kariadi atas kesempatan dan fasilitas yang diberikan kepada kami dalam rangka

Perencanaan Slab Jembatan

PERENCANAAN KOLOM_PBTG

Robot Besar Canadarm - · PDF file... digunakan untuk mengukur rangka atap dan sudut ... Cara yang digunakan adalah ... Menghitung besar sudut α ekuivalen dengan menghitung kemiringan

Otot Rangka Kul Papa Br

Bab IV Perhitungan Perencanaan Bendungan

BAB 8 PERENCANAAN PONDASI · 2020. 1. 27. · 153 Direncanakan pondasi telapak dengan kedalaman 2 m dengan panjang 2 m dan lebar 2 m. fc, = 20 MPa fy = 360 MPa σ tanah = 2,00 kg/cm2

Minggu 6 dan 7 (Perencanaan Geser) · PDF fileBeton Prategang Beton Bertulang . 8 Struktur Beton SI-3112 15 Space Truss Analogy Struktur Beton SI-3112 16 Kondisi Keseimbangan

Perencanaan Beton Anyar

Perhitungan Jembatan Rangka