- ROŽNJAČE
Rožnjača je izrađena od čelika Č.0361
Rožnjača je HEA nosač, sistema kontinualnog nosača.
Raspon : l=8 m
Razmak: =3,0 m ( '=3,01 m)
Krovni pokrivač: "sandwich"-paneli aluminijski
Nagib krovne ravni: 5,5 (cos =0,995 sin =0,087)
ANALIZA OPTEREĆENJA
1. Krovni pokrivač
2.Sopstvena težina rožnjače
3. Instalacije
4. Snijeg
5. Vjetar
Objekat se nalazi u Bileći, visine je manje od 15 m.
Slijedi:
1
Spoljno djelovanje vjetra
Unutrašnje djelovanje vjetra
KROVNI POKRIVAČ
Mjerodavan je I slučaj opterećenja:
1. Krovni pokrivač
2. Snijeg
ROŽNJAČA
Opterećenje rožnjače
Za prvi slučaj opterećenja:
1.
Za drugi slučaj opterećenja:
Odnos opterećenja:
, te je mjerodavan I slučaj opterećenja
2
DIMENZIONIRANJE ROŽNJAČE
Rožnjača sistema kontinualnog nosača i raspona 8 m bit će sa pretpostavkom HEA180
Dimenzioniranje će se vršit za brod sa većim razmakom rožnjača(max je 3,0m, dok je kod prvog broda 2,8m),
Presječne sile:
-srednja polja:
-srednji oslonci:
Pretpostavka HEA180
Ix=2510cm4, Iy=925 cm4, W x=294cm3, W y=103cm3, Sx=162cm3, tw=0,60cm
Kontrola napona
Kontrola ugiba
-dopušteni ugib:
Kontrola na odizanje uslijed negativnog djelovanja vjetra w=-0,58 kN/m2
3
Usvojen profil rožnjača za oba broda: HEA180
Rezultati pomoću SAP-a
Dijagram momenata od opterećenja qy
Dijagram momenata od opterećenja qx
Provjera napona u krajnjim poljima rožnjače
-Momenti u polju:
-Momenti nad osloncem:
-Naponi u polju
-Naponi nad osloncem
4
Usvojen profil rožnjača za oba broda: HEA180
KRANSKI NOSAČ
-BROD I i BROD II
Kranska staza je sistema proste grede, limeni nosač
Raspon: 8 m
Tip željezničke šine na stazi: 49 (visina 149 mm, težina 49,43 kg/m)
ANALIZA OPTEREČENJA
Koeficijent udara =1,4
Koeficijent izravnanja =1,1
Materijal: Č.0361, I slučaj opterečenja
- vlastita težina
- pokretno opterećenje
Dizalica I Dizalica II
Maksimalni momenti:
5
-stalno
-pokretno
Maksimalna reakcija:
Zbog smanjivanja posla usvojit ćemo iste kranske nosače, koje ćemo dimenzionirati na vrijednosti većih momenata i trasnferzalnih sila (I kranski nosač).
ODREĐIVANJE PRESJEKA LIMENOG NOSAČA
6
visina nosača h
h=80cm
Dimenzije rebra (vertikalnog lima)
Domaći propisi
Njemačke preporuke
Usvaja se rebro ll 800 x 10mm
Određivanje dimenzija flanše
Usvojeno
Usvojena flanša 300 x 15mm
KONTROLA NAPONA
7
KONTROLA UGIBA
KONTROLA STABILNOSTI NOSAČA
Kontrola stabilnosti vertikalnog lima na izbočavanje
Ukrućenja vertikalnog lima se postavljanju na .
Pretpostavljeno
Potrebno je kontrolisati stabilnost vertikalnog lima u poljima I i II.
Kontrola stabilnosti vertikalnog lima na izbočavanje u I polju (do oslonca)
T=303,55kN
M=0 kNm
Kritični smičući napon :
Koeficijent izbočavanja za
Ojlerov kritični napon:
8
-Poasonov koeficijent za čelik
Relativna vitkost ploče:
Granični napon:
Korekcioni faktor za stanje napona u ploči:
Relativna granična nosivost:
Prosječan smičući napon vertikalnog lima u polju I:
v=1,5 – koeficijent sigurnosti za I slučaj opterećenja
Uslov koji treba da zadovolji ploča:
Polje I je sigurno na izbočavanje vertikalnog lima.
Kontrola stabilnosti vertikalnog lima na izbočavanje u polju do sredine nosača (Polje II)
M=453,2kNm
T=0,0 kN
9
Kritični normalni napon:
Koeficijent izbočavanja za i
Ojlerov kritični napon:
Granični napon:
Korekcioni faktor za stanje napona u ploči:
usvojeno
Relativna granična nosivost:
-korekcioni faktor za kratke ploče, pomoću kojeg se uzima u obzir interakcija izbočavanja i izvijanja.
Relativna vitkost ploče:
Radni napon u vertikalnom limu:
Polje II je sigurno na izbočavanje vertikalnog lima
Proračun ukrućenja vertikalnog lima
Poprečno ukrućenje vertikalnog lima iznad oslonaca
Pretpostavljeno ukrućenje 2 ll 70 x 10 + 2 ll 120 x 10
10
T=303,55kN
Efektivna dužina izvijanja:
Uslov koji treba zadovoljiti ukrućenje:
Usvojeno ukrućenje 2 ll 70 x 10 + 2 ll 120 x 10
Poprečno ukrućenje vertikalnog lima u srednjim poljima
Pretpostavljeno ukrućenje 2 ll 50 x 10
11
Granična sila pritiska u ukrućenju:
Efektivna dužina izvijanja:
mjerodavna kriva izvijanja "C"
Uslov koji treba zadovoljiti ukrućenje
Usvojeno ukrućenje 2 ll 50 x 10
NAPON USLIJED LOKALNOG PRITISKA TOČKA NA GORNJOJ IVICI REBRA KRANSKE STAZE
12
- sudjelujuća širina rebra kranske staze
KONTROLA STABILNOSTI NA BOČNO IZVIJANJE NOSAČA
Gornji pojas limenog nosača koji je pritisnut ukrućen je bočno spregom, pa se dokaz sigurnosti protiv bočnog izvijanja ne vrši ako je zadovoljen uslov:
Nosač je siguran na bočno izvijanje.
13
- FASADNA RIGLA
ANALIZA OPTEREĆENJA
fasadna obloga+fasadna rigla (stalno opterećenje):
-opterećenje usljed vjetra:
-pritisak spolja i podpritisak iznutra:
-sisanje spolja i nadpritisak iznutra:
Opterećenje po m1 fasadne rigle:
PRESJEČNE SILE
Fasadna rigla je statičkog sistema proste grede
DIMENZIONIRANJEpretpostavlja se HOP 140 x 100 x 6,3
14
- kontrola napona
- kontrola ugiba
Usvojena rigla profila u podužnom zidu : HOP 140 x 100 x 6,3
FASADNA RIGLA U KALKANSKOM ZIDU
Opterećenje po m1 fasadne rigle:
PRESJEČNE SILE
Fasadna rigla je statičkog sistema proste grede raspona l=6m
DIMENZIONIRANJE
- pretpostavlja se HOP 200 x 120 x 7,1
15
- kontrola napona
- kontrola ugiba
Usvojena rigla profila u kalkanskom zidu : HOP 200 x 120 x 7,1
- FASADNI STUB
ANALIZA OPTEREĆENJA
- Stalno opterećenje
- Vjetar
16
FASADNI STUB U PODUŽNOM ZIDU
- pripadajuće vertikalno opterećenje od težine sprega do kalkana G=1,50kN
Opterećenje po m1 fasadnog stuba:
17
PRESJEČNE SILE
- maksimalna apsolutna vrijednost normalne sile u stubu uslijed vertikalnog opterećenja g i G:
kN
18
DIMENZIONIRANJE- pretpostavljeno HOP220x220x10
- jednoosno savijanje u ravni, spriječeno bočno torziono izvijanje
-vitkost u ravni upravnoj na x-x osu:
-uporedna vitkost:
( kriva izvijanja A )
Usvojeno HOP220X220X10
FASADNI STUB U KALKANSKOM ZIDU
19
Opterećenje po m1 fasadnog stuba:
PRESJEČNE SILE
20
- maksimalna apsolutna vrijednost normalne sile u stubu uslijed vertikalnog opterećenja g i G:
kN
DIMENZIONIRANJE
21
- pretpostavljeno HOP220x220x10
- jednoosno savijanje u ravni, spriječeno bočno torziono izvijanje
-vitkost u ravni upravnoj na x-x osu:
-uporedna vitkost:
( kriva izvijanja A )
Usvojeno HOP220X220X10
22
– HORIZONTALNI SPREG PROTIV VJETRA DO KALKANA za I brod
Ovaj spreg se postavlja horizontalno do kalkana i njegova uloga je da primi pripadajuće opterećenje od fasadnih stubova.
Opterećenje su reakcije dobivene proračunom fasadnog stuba
visina sprega: h=2,8m
raspon štapova a=2,8m
ANALIZA OPTEREĆENJA
Prikaz djelovanja opterećenja od fasadnih stubova na spreg kad je vjetar pritiskujući:
Dijagram normalnih sila kada je vjetar pritiskujući:
23
Prikaz djelovanja opterećenja od fasadnih stubova na spreg kad je vjetar sišući:
Dijagram normalnih sila kada je vjetar sišući:
DIMENZIONIRANJE
Pojasni štapovi
-pojas do kalkana
pretpostavlja se HOP 200 x 120 x 5
- dužine izvijanja:
Dužina izvijanja donjeg pojasa jednaka je udaljenosti između pridržanih tačaka, tj. stubova.
- vitkosti:
24
-mjerodavna uporedna vitkost:
x-x osa
y-y osa
-dopušteni napon izvijanja:
-kontrola napona:
Usvaja se za štapove pojasa: HOP 200 x 120 x 5
- Pojas dalje od kalkana
pretpostavlja se HOP 200 x 120 x 5
- dužine izvijanja:
Dužina izvijanja gornjeg pojasa u ravni sprega jednaka je udaljenosti između pridržanih tačaka, tj. kosnika postavljenih na fasadne stubove.
- vitkosti:
25
-mjerodavna uporedna vitkost:
x-x osa
y-y osa
-dopušteni napon izvijanja:
-kontrola napona:
Usvaja se HOP 200 x 120 x 5
Štapovi ispune
pretpostavlja se HOP 110 x 110 x 4
- dužine izvijanja:
- vitkosti:
26
-mjerodavna uporedna vitkost:
-dopušteni napon izvijanja:
-kontrola napona:
Usvaja se HOP 110 x 110 x 4
Vertikale-konstruktivno:
Vertikale se izvode od HOP 80 x 80 x 4
Kosnici(vješaljke)-konstruktivno:
Kosnici se izvode od HOP 80 x 80 x 4
– HORIZONTALNI SPREG PROTIV VJETRA DO KALKANA za II brod
Ovaj spreg se postavlja horizontalno do kalkana i njegova uloga je da primi pripadajuće opterećenje od fasadnih stubova.
Opterećenje su reakcije dobivene proračunom fasadnog stuba
visina sprega: h=2,8m
raspon štapova a=3,0m
ANALIZA OPTEREĆENJA
27
Prikaz djelovanja opterećenja od fasadnih stubova na spreg kad je vjetar pritiskujući:
Dijagram normalnih sila kada je vjetar pritiskujući:
Prikaz djelovanja opterećenja od fasadnih stubova na spreg kad je vjetar sišući:
Dijagram normalnih sila kada je vjetar sišući:
28
DIMENZIONIRANJEPojasni štapovi
-pojas do kalkana
pretpostavlja se HOP 200 x 120 x 5
- dužine izvijanja:
Dužina izvijanja donjeg pojasa jednaka je udaljenosti između pridržanih tačaka, tj. stubova.
- vitkosti:
-mjerodavna uporedna vitkost:
x-x osa
y-y osa
-dopušteni napon izvijanja:
29
-kontrola napona:
Usvaja se HOP 200 x 120 x 5
- Pojas dalje od kalkana
pretpostavlja se HOP 200 x 120 x 5
- dužine izvijanja:
Dužina izvijanja gornjeg pojasa u ravni sprega jednaka je udaljenosti između pridržanih tačaka, tj. kosnika postavljenih na fasadne stubove.
- vitkosti:
-mjerodavna uporedna vitkost:
x-x osa
y-y osa
-dopušteni napon izvijanja:
30
-kontrola napona:
Usvaja se HOP 200 x 120 x 5
Štapovi ispune
pretpostavlja se HOP 110 x 110 x 4
- dužine izvijanja:
- vitkosti:
-mjerodavna uporedna vitkost:
-dopušteni napon izvijanja:
-kontrola napona:
Usvaja se HOP 110 x 110 x 4
Vertikale-konstruktivno:
Vertikale se izvode od HOP 80 x 80 x 4
31
Kosnici(vješaljke)-konstruktivno:
Kosnici se izvode od HOP 80 x 80 x 4
32
– SPREG ZA PRIJEM BOČNIH UDARA
Spreg za prijem bočnih udara je rešetka raspona 8,0m (između glavnih stubova), visine 1,0m. Uloga je prijem bočnih udara od krana sa fasadnog stuba. Spreg za obje dizalice će se dimenzionorati na opterećenje od druge (veće) dizalice.
Presječne sile uslijed dejstva vjetra na podužni zid
Pri istovremenom opterećenju bočnim udarima na podužni zid djeluje zamjenjujuće dejstvo vjetra
Taj vjetar primaju međustubovi i predaju ga spregu za prijem bočnih udara.
33
Momenti u spregu uslijed oslonačkih reakcija
Ukupne presječne sile
DIMENZIONIRANJE SPREGA
Spoljni pojas sprega ll 200 x 10 20
Rebro sprega ll 600 x 6 36
Unutrašnji pojas sprega – pojasna lamela nosača
= 170 x 25 42,5
Unutrašnji pojas sprega – dio rebra nosača ll 120 x 10 12
A = 110,5
34
Naponi u spregu uslijed bočnih udara i dejstva vjetra:
– PODUŽNI KROVNI SPREG
Podužni krovni spreg je rešetka sistema proste grede, raspona 8m. Pojasevi rešetke su rožnjače, dijagonale su hladnooblikovanu šuplji profili kvadratnog presjeka. Ovaj spreg prima opterećenje od fasadnog stuba u podužnom zidu.
Reakcije fasadnog stuba koje treba da primi podužni krovni spreg su:
Visina rešetke na brodu I je h=2,819m
Visine rešetke na brodu II je h=3,011m
Podužni krovni spreg za I brod hale
Prikaz opterećenja kada vjetar djeluje pritiskujuće:
35
Prikaz opterećenja kada vjetar djeluje sišuće:
Dijagram normalnih sila kada vjetar djeluje pritiskujuće:
Dijagram normalnih sila kada vjetar djeluje sišuće:
Pretpostavljaju se sljedeći profili:
-dijagonale 50x50x3
36
Provjera napona u dijagonalama sprega:
Uticaji u rožnjačama
Pošto rožnjače predstavljaju pojaseve podužnih spregova potrebno je razmotriti uticaj sprega za odgovarajuće kombinacije opterećenja u gornjem pojasu rožnjača. Maksimalne sile koje dobivamo u pojasevima podužnih spregova su:
Njihov uticaj na napone u rožnjači se može zanemariti.
Dijagonale: 50x50x3
Podužni krovni spreg za II brod hale
Prikaz opterećenja kada vjetar djeluje pritiskujuće:
37
Prikaz opterećenja kada vjetar djeluje sišuće:
Dijagram normalnih sila kada vjetar djeluje pritiskujuće:
Dijagram normalnih sila kada vjetar djeluje sišuće:
Pretpostavljaju se sljedeći profili:
-dijagonale 50x50x3
Provjera napona u dijagonalama sprega:
38
Uticaji u rožnjačama
Pošto rožnjače predstavljaju pojaseve podužnih spregova potrebno je razmotriti uticaj sprega za odgovarajuće kombinacije opterećenja u gornjem pojasu rožnjača. Maksimalne sile koje dobivamo u pojasevima podužnih spregova su:
Njihov uticaj na napone u rožnjači se može zanemariti.
Dijagonale: 50x50x3
39
POPREČNI KROVNI SPREG
Poprečni krovni spreg je sistema dvije proste grede raspona jednakih širini krovne hale. Jedan pojas je vezač glavnog nosača u kalkanu a drugi pojas je dodatni pojas između rigli prvog i drugog glavnog vezača. Verikale sprega su rožnjače. Ovaj spreg prima gornje reakcije fasadnog stuba u kalkanskom zidu. Zanemarujemo različite dužine stubova – sve usvajamo kao srednji (za drugi brod hale), najopterećeniji – što je na strani sigurnosti i numerički prihvatljivo za tehničke primjene. Treba uočiti polovinu reakcije stuba u uglovima kalkana. Ovo je neophodno kako bi reakcija poprečnog krovnog sprega (koju kasnije prenosimo dalje) sadržavala i taj dio uticaja od vjetra (ova sila nema uticaja na sile u štapovima sprega već samo na njegove reakcije).
Poprečni krovni spreg za prvi brod hale
Konstrukcija je rešetkasta, raspona l=10x2,8m=28,00m ; visina rešetke je h=4m
Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg kad je vjetar pritiskujući:
Dijagram normalnih sila kada je vjetar pritiskujući:
40
Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg kad je vjetar sišući:
Dijagram normalnih sila kada je vjetar sišući:
Iz rezultata se vidi da ne postoje uticaji na vertikale sprega (rožnjače).
Pretpostavljaju se sljedeći profili:
-donji pojas je krovni vezač
-dijagonale 70x70x4
-gornji pojas 80x40x4
Provjera napona u gornjem pojasu sprega
a) provjera za
41
b) provjera za
-ovaj pojas je pridržan u oba pravca rožnjačama, pa je dužina izvijanja 2,8m
Provjera napona u dijagonalama sprega
Usvojeno: -dijagonale 70x70x4
-gornji pojas 80x40x4
Poprečni krovni spreg za drugi brod hale
Konstrukcija je rešetkasta, raspona l=6x3,0m=18,00m ; visina rešetke je h=4m
Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg kad je vjetar pritiskujući:
42
Dijagram normalnih sila kada je vjetar pritiskujući:
Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg kad je vjetar sišući:
Dijagram normalnih sila kada je vjetar sišući:
43
Iz rezultata se vidi da ne postoje uticaji na vertikale sprega (rožnjače).
Pretpostavljaju se sljedeći profili:
-donji pojas je krovni vezač
-dijagonale 70x70x4
-gornji pojas 80x40x4
Provjera napona u gornjem pojasu sprega
provjera za
provjera za
-ovaj pojas je pridržan u oba pravca rožnjačama, pa je dužina izvijanja 3,0m
Provjera napona u dijagonalama sprega
44
Usvojeno: -dijagonale 70x70x4
-gornji pojas 80x40x4
45
VERTIKALNI SPREG U PODUŽNOM ZIDU
Vertikalni spreg u podužnom zidu je u statičkom smislu konzolni rešetkasti stub visine h=14,00m, koji prima i prenosi na temelje reakcije od poprečnog krovnog sprega i sprega za vjetar do kalkana na koti +9,00m. Jedan pojas sprega je stub kalkanskog nosača a drugi pojas i dijagonale su hladnooblikovani profili.
Geometrija i opterećenje svih spregova u oba broda je ista (zbog toga što smo stubove u oba kalkanska zida dimenzionirali na isto – veće opterećenje).
Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg i dijagram normalnih sila kada je vjetar pritiskujući (kN):
Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg i dijagram normalnih sila kada je vjetar sišući (kN):
46
Pretpostavljaju se sljedeći profili:
-dijagonale 140x140x5
-horizontalne 100x100x5
-vertikale 150x150x5
Provjera napona u dijagonalama:
Provjera napona u vertikalama:
47
na pritisak:
na zatezanje:
Usvojeno:
-dijagonale 140x140x5
-vertikale 150x150x5
48
– SPREG ZA KOČENJE
Spregovi za prijem sila kočenja će se dimenzionirat na opterećenje od sila kočenja teže dizalice.
Sila kočenja:
DIMENZIONIRANJE
dijagonale
Odabran profil: 120x120x5
Usvojeno: dijagonale sprega
120x120x5
49
GLAVNI NOSIVI SISTEM
1. ANALIZA OPTEREĆENJA
Raspon glavnog vezača: L1 = 28,0 m ; L2=18,0 m
Razmak glavnih vezača: l = 8,0 m
Nagib krovne ravni : i = 5% (cos =0,995 sin =0,087)
a)
-Stalno opterećenje:
krovni pokrivač sa instalacijama
težina rožnjača (IPE270)
glavni vezač sa kr. spregovima
ukupno:
-Jendakopodjeljeno opterećenje (sopstvena težina nosača dizalice i težine spregova protiv bočnih udara, R.s., el. instalacije i sl.) pretpostavljeno:
-Stalno opterećenje od dizalice
-Težina fasade sa podkonstrukcijom
težina rigli (BI+BII)
-Težina fasadne obloge:
ukupno:
-Težina stubova
50
b) Snijeg
a) Pokretno opterećenje od mostne dizalice
Dizalica I
Dizalica II
51
b) Bočni udari
Brod I
Brod II
a) Vjetar
Objekat se nalazi u Bileći, visine je manje od 15 m, a širina je veća od 2h.
Slijedi:
- Kombinacije za SAP 2000
COMB1 – stalno+pokretno+snijeg+spoljašnji vjetar+unutrašnji vjetar(sisanje
COMB2 – stalno+pokretno+snijeg+bočni udar+unutrašnji vjetar
COMB3 – stalno+pokretno+snijeg+spoljašnji vjetar+unutrašnji vjetar(sisanje)+bočni udar
COMB4 – stalno+pokretno+snijeg+spoljašnji vjetar+unutrašnji vjetar(pritisak)
COMB5 – stalno+pokretno+snijeg+spoljašnji vjetar+unutrašnji vjetar(pritisak)+bočni udar
52
Staticki model
Reakcije
Glavni vezač:
Glavni vezačVanjski pojas
Dimenzioniranje na silu
Pretpostavljen HOP 160 x 160 x 5,6
,
Za krivu izvijanja A koeficijent pa je
53
Usvojen je vanjski pojas presjeka HOP 160 x 160 x 5,6
Unutrašnji pojas
Dimenzioniranje na silu
Usvojen je unutrašnji pojas presjeka HOP 160 x 160 x 5,6
Dijagonale
Dimenzioniranje na silu
Pretpostavljen HOP 120 x 120 x 5
l=413cm
,
Za krivu izvijanja A koeficijent pa je
Usvojena je dijagonala presjeka HOP 120x 120x 5
Vertikale
Pretpostavljen HOP 60 x 60 x 3
l=330cm
,
Za krivu izvijanja A koeficijent pa je
54
Usvojene vertikale presjeka HOP 60x 60x 3
55
Glavni stub (vanjski)
Gornji dio stuba (A-C)
Pretpostavka: HEB300+2≠300/12
Kontrola gornjeg dijela stuba na bočno torziono izvijanje
Za provjeru stabilnosti je mjerodavan slučaj kada je pritisnut unutrašnji pojas gornjeg dijela stuba, to su
mjerodavne presječne sile:
56
57
Dokaz protiv bočnog izvijanja dodatnog lima
Kontrola stabilnosti gornjeg dijela stuba na izvijanje
58
( kriva izvijanja C )
Donji (rešetkasti) dio stuba
Vanjski pojas rešetkastog stuba
HEB300
Dužine izvijanja:
Kriva izvijanja „C“:
59
Unutrašnji pojas rešetkastog stuba
HEB300
Dužine izvijanja:
Kriva izvijanja „C“:
Provjera stabilnosti rešetkastog stuba kao cjeline
Provjera nosivosti
Određivanje vitkosti
60
Provjera nosivosti stuba kao cjeline
Određivanje mjerodavnih statičkih uticaja
Provjera nosivosti
Određivanje vitkosti
61
Provjera nosivosti stuba kao cjeline
COMB6:
Momenat u glavi rešetkastog stuba iznosi:
62
Dijagonale rešetkastog stuba
Pretpostavljen presjek: 2L 75 x 75 x 8
Provjera nosivosti na izvijanje upravno na materijalnu osu (x-x)
kriva izvijanja C
63
- Provjera nosivosti upravno na nematerijalnu osu (y-y)
- Provjera nosivosti samostalnog elementa na izvijanje upravno na osu 1-1 u polju približno na sredini dužine višedjelnog štapa
64
- Provjera nosivosti samostalnog elementa u krajnjem polju
Provjera spojnih limova
Na jedan spojni lim djeluju maksimalni uticaji:
pretpostavka : spojni lim = 330 x 6x 60
65
- Provjera napona u šavovima
veza pomoću uagaonih šavova : a=4 mm
Vertikale rešetkastog stuba
Za vertikale rešetkastog stuba usvajaju se 2L 65 x 65 x 7. S obzirom na relativno male napone pritiska u ugaonicima kao i relativno male dužine izvijanja, nosivost ovih štapova je obezbjeđena i bez spojnih limova između postojećih krakova ugaonika.
Gornja vertikala
Pretpostavljeno 2U240
Za dimenzioniranje gornje vertikale su mjerodavne presječne sile:
N=-124,51kN
Usvojeno:
Gornji dio stubaHEB300+2≠300x12
Dijagonale 2L75x75x8
Pojasevi rešetkastog dijela stuba HEB300
Vertikale2L65x65x7
Kranja vertikala 2U240
66
Glavni stub (srednji)
Glavni stubovi se nalaze na rasteru od 8m. Visina stubova je 14,00m. Sastoje se iz dva dijela. Donji dio stuba do kote +8,00m je rešetkasti sa pojasevima od HEB profila i ispunom od 2L profila dok gornji dio stuba iznad kote +8,00m čine HEB i zavareni limovi koji sa obje strane čine T-presjek. Veza rešetkastih vezača i stuba je zglobna.
Pretpostavljeno:
gornji dio glavnog stuba HEB300+2≠250/10+2≠200/10
pojasevi rešetkog dijela glavnog stuba HEB300
vertikala F-C 2U320
dijagonale 2L75x75x8
vertikale 2L65x65x7
Gornji dio stuba (A-B)
Pretpostavka: HEB300+2≠250/10+2≠200/10
COMB6
67
Kontrola gornjeg dijela stuba na bočno torziono izvijanje
Za provjeru stabilnosti je mjerodavan slučaj kada je pritisnut lijevi pojas gornjeg dijela stuba, odnosno dodatni lim, ša su mjerodavne presječne sile:
68
Dokaz protiv bočnog izvijanja dodatnog lima
Kontrola stabilnosti gornjeg dijela stuba na izvijanje
69
( kriva izvijanja C )
Donji (rešetkasti) dio stuba
Pojas rešetkastog stuba
HEB340
Dužine izvijanja:
Kriva izvijanja „C“:
70
Provjera stabilnosti rešetkastog stuba kao cjeline
Određivanje mjerodavnih statičkih uticaja
Provjera nosivosti
Određivanje vitkosti
Provjera nosivosti stuba kao cjeline
71
Momenat u glavi rešetkastog stuba iznosi:
Dijagonale rešetkastog stuba
Pretpostavljen presjek: 2L 75 x 75 x 8
Kako je normalna sila pritiska u dijagonali manja od one koju smo imali u vanjskom glavnom stubu, a dužina izvijanja ista usvaja se ista dijagonala i za srednji stub.
Vertikale rešetkastog stuba
Za vertikale rešetkastog stuba usvajaju se 2L 65 x 65 x 7. S obzirom na relativno male napone pritiska u ugaonicima kao i relativno male dužine izvijanja, nosivost ovih štapova je obezbjeđena i bez spojnih limova između postojećih krakova ugaonika.
Gornja vertikala
Pretpostavljeno 2U320
Za gornje vertikale je mjerodavan momenat:
M=162,91kNm
72
Usvojeno za srednji stub:
Gornji dio stubaHEB300+2≠250x10+2≠200x10
Dijagonale 2L75x75x8
Pojasevi rešetkastog dijela stuba HEB300
Vertikale 2L65x65x7
Gornja vertikala 2U320
73
Detalj montažnog nastavka gornjeg pojasa glavnog vezača
U gornjem pojasu se, za mjerodavne slučajeve opterećenja javlja pritiskujuća sila od kojih maksimalna iznosi:
minNc= -484,82kN (ST+SN)
Gornji pojas je urađen od HOP 160x160x5,6 (A=38,22cm2). Sila Nc se prenosi preko naliježućih
površina čeonih ploča ≠180x15x250mm. Usvaja se sučeoni šav zavaren po obimu gornjeg pojasa
I kvalitete nosivosti.
74
Nastavak rožnjače
Udaljenost nastavka od oslonca:
Nastavak se dimenzionira prema momentu:
Nastavak se izvodi pomoću čeone ploče i visokovrijednih vijaka M12 k.č.10.9 sa fp=0
Veličina sile na mjestu montažnog nastavka:
Debljina čeone ploče:
Na jedan zategnut vijak otpada sila zatezanja (bez pripremne površine):
Za vezu rožnjače i čeone ploče usvajaju se ugaoni šavovi aw=4mm<max aw=0,7x6=4,2mm.
75
Veza fasadnog stuba i fasadne rigleMaksimalni uticaji na spoju su:
Za stalno opterećenje mjerodavno je stanje u fazi montaže rigle kada vlastitu težinu prenosi samo preko kontakta sa L profilom.
Usvaja se profil L90x90x11 i šav a=4mm, pa je:
Po završetku montaže vrši zavarivanje po cijelom obimu kraja fasadne rigle ugaonim šavovima.
Provjera napona u ugaoniku:
76
77
Stopa fasadnog stubaFasadnii stub se zglobno oslanja na betonski temelj . Veza sa betonskim temeljem je nalijeganjem preko ležišne ploče i ubetoniranih anker vijaka.
- presječne sile na mjestu spoja sa ležišnom pločom:
Ako se čeoni presjek HOP 220x220x10 ne obrađuje, uzima se da ugaoni šavovi prenose ¾ N.
Odabrana debljina šavova: Obim stuba O=88cm
Površina ugaonog šava:
Računska površina šavova u pravcu transverzalne sile: Naponi u šavu usljed normalne sile:
Naponi u šavu usljed normalne i transverzalne sile:
Pretpostavlja se ležišna ploča: a=320 mm ; b=250 mm ; t=15 mm
Površina ležišne ploče:
Provjera napona pritiska ležišne ploče na beton:
(za MB 20)
Kontrola napona u ležišnoj ploči
Ležišnu ploču posmatramo kao ploču koja je uklještena sa sve četiri strane dimenzija 220x15x220, opterećenu sa
Za anker vijke usvajaju se 2M16...k.č.4.6
- nosivost na smicanje:
- nosivost na pritisak po omotaču rupe:
Dva anker vijka nose :
78
79
Detalj veze pojasnih štapova i vertikale u sljemenu glavnog vezača
Veza pojasnih štapova se ostvaruje sučeonim šavovima 1/2V I kvalitete (zavareni po obimu profila)
Veza vertikale sa pojasnim štapovima se ostvaruje ugaonim šavovima.
Usvojeno: aw=3mm<0,7x5=3,5mm
Ugaoni šavovi se zavaruju po cijelom obimu HOP 60x60x3, pa je:
80
Komentar dobivenih rezultata
Razlike rezultata dobivenih metodom konačnih elemenata (SAP2000) i onih dobivenih postepenim proračunom kreću se u granicama od 10 do 24%.
Razlike se javljaju zbog automatskog unošenja sopstvene težine elemenata konstrukcije, kao i nanošenja opterećenja za maksimalne uticaje na glavnom nosivom sistemu.
Na kalkanske zidove je opterećenje od vjetra uneseno kao odgovarajuće opterećenje za maksimalni vjetar sa lijeve odnosno desne strane. Stoga u fasadnim elementima, kao i horizontalnim spregovima do kalkana dolazi do neiskorištenja presjeka elemenata.
U nekim elementima dolazi do prekoračenja napona. Tako se u rožnjačama javljaju dodatni naponi usljed aksijalne sile koji nisu uzeti u proračun postepenim proračunom.
Normalne sile dobivene na 2d modelu postepenim proračunom
81
Za slučaj djelovanja sopststvene težine+snijeg
Normalne sile dobivene na 3d modelu u SAP-u
82
Za slučaj djelovanja sopststvene težine+snijeg
83
Detalj spoja srednjeg stuba sa krovnim vezaćem
84
Dodatni profil
odabrano: HEB200
usvojeno HEB200
Kontrola napona u šavovima na mjestu spoja dodatnih profila i spojnog lima
usvojeno: 2 4x300
Spoj srednjeg stuba sa krovnim vezaćem
Donji pojas
HOP 160x160x5,6
-pretpostavka
85
usvojeno: 4 3x230
Gornji pojas
160x160x5,6
-pretpostavka:
usvojeno: 4 3x460
Kontrola napona u šavu u tački A
usvojeno: 4 7x77+2 7x134
86
Detalj veze glavnog stuba sa glavnim vezačemMjerodavni uticaji u spoju glavnog stuba sa glavnim vezačem su:
Pretpostavlja se centrir-ploča sa poluprečnikom R=200mm.
Provjera debljine centrir-ploče:
Provjera računskog napona linijskog pritiska valjkaste povši:
Šav za vezu centrir-ploče sa pločom glave stuba, pretpostavljen ugaoni šav aw=6mm,
Iz ovoga se može zaključiti da je i graničnike dovoljno zavariti ugaonim šavovima od 6mm prema skici.
Proračun vijaka za prijem sile koja odiže krovni vezač, konstruktivno 2M12...10.9.:
Provjera napona u pločama usljed pritiska centrir-ploče (mjerodavna je donja ploča):
87
Detalj stope glavnog stuba
U osi y-y pojasa rešetkastog stuba postaviće se po dva ankera M64...5.6. (As=28,5cm2)
Zbog nepostanja zatežućih sila u štapovima pojasa, usvajaju se ankeri konstruktivno
Računska dužina ankera
usvaja se
Pločica ispod navrtke ankera
Za usvojeni anker M64...5.6. predvidja se rupa u pločici ispod navrtke ankera.
Pretpostavlja se širina ove pločice
Usvaja se pločica ispod navrtke ankera sastavljena od 2 200x35
Ležišne ploče
Konstrukcijskim rješenjem stope rešetkastog stuba predvidjene su dvije odvojene ležišne ploče dimenzija: 580x40x550
Površine ležišnih ploča
Površina ležišne ploče treba da obezbjedi prenos vertikalne reakcije pritiska pojasnog štapa na beton temelja bez prekoračenja dozvoljenih napona pritiska u betonu.
Debljina ležišne ploče
U konzolnim djelovima ploča največi moment savijanja (po 1 cm širine) iznosi:
otporni moment ležišne ploče (po 1 cm širine) iznosi
maksimalni napon u ležišnoj ploči:
Konzolni limovi
Provjeravaju se naponi u konzolnim limovima u presjecima A-A i B-B, pojasnog štapa rešetkastog stuba. Presjeci konzolnih limova se pretpostavljaju 300x14 za oba pojasa štapa rešetkastog stuba.
88
Šavovi
Konzolnim limovima, koji su vezani za nožice pojasnog štapa preuzima se (preko ugaonih šavova debljine 7mm) vrijednost normalne sile iz pojasnog štapa u iznosu
>
Konzolni limovi u potpunosti preuzimaju normalnu silu iz pojasnog štapa
Slucaj dejstva maxV
Veza konzolnog lima sa ležišnom pločom treba da prihati maksimalno reaktivno opterećenje od pritiska betona
Kontrola napona =
89
Top Related