Tema 16 - ELU de Torsión.pdf
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(c) 2010-11 Luis Bañón Blázquez. Universidad de Alicante página 1
bir=ab=qlopfþk
OPENCOURSEWAREINGENIERIA CIVIL
I.T. Obras Públicas / Ing. Caminos
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Definir los conceptos generales empleados en los casos de análisis de torsión en estructuras
Plantear los fundamentos de trabajo a torsión de las piezas lineales de hormigón armado
Analizar y aplicar los procedimientos de cálculo y dimensionamiento a torsión previstos por la normativa
Describir las disposiciones de armado y limitaciones existentes en este tipo de piezas
l_gbqfslp
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1. Conceptos previos
2. Analogía de la celosía tridimensional
3. Cálculo a torsión
4. Interacción con flexión y axil
5. Interacción con esfuerzo cortante
6. Disposiciones relativas a las armaduras
`lkqbkfalp
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Casos generales de torsión: [Art. 45.1] Torsión de equilibrio
Elementos en los que la rigidez a torsión es necesaria para garantizarsu equilibrio o el de otro elemento. Solicitación principal Necesario su cálculo
Torsión de compatibilidadElementos para los cuales la pérdida de rigidez a torsión no es necesaria para garantizar su equilibrio o el de otro elemento.Solicitación secundaria NO es necesario su cálculo
NK=`lk`bmqlp=mobsflp
TORSIÓN DE EQUILIBRIO TORSIÓN DE COMPATIBILIDAD
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Casos de cálculo: Torsión pura
En la pieza únicamente existen esfuerzos internos generados por la torsión. En la práctica es raro que se dé
Torsión compuestaEn la pieza existen tensiones tangenciales generadas tanto por torsión como por cortante, así como tensiones normales generadas por la flexión o el axil
Simplificaciones de cálculo: Se desprecia el efecto del alabeo, que genera tensiones
normales [Art. 45.2.2.4] Se asume el comportamiento del hormigón a torsión como
el de una sección hueca cerrada [Art. 45.2.1]
NK=`lk`bmqlp=mobsflp
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eATτ
ATeτ
e
d
e
d
22
Determinación de tensiones en piezas de sección cerrada sometidas a torsión pura:
NK=`lk`bmqlp=mobsflp
e
Ae
Td
τ∙e
Fórmula de Bredt:
Giro unitario:
peA
edsA
IGT
IGTd
ectee
e
T
dcte
T
d
2
T
2
T
T
4 I 4I
sdsd
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OK=^k^ildð^=ab=i^=`bilpð^ Modelo tridimensional de bielas y tirantes:
Helicoide a 45º:
Cercos a 90º:
e
d
t
stst
AT
sfA
22
e
d
t
stst
AT
sfA
2
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¿Cuándo no hace falta calcular? [CM‐90]
En elementos donde no exista riesgo de pérdida de equilibrio si se agotan a torsión, girando libremente(torsión de compatibilidad)
Deben disponerse estribos de la siguiente forma: Ramas cercanas a los bordes
Cuantía mínima:
Separación máxima: Longitudinal: mínimo entre 0,75b y 0,75d Transversal: 0,75d
200
,fsbfA
ρct,m
ykstst
PK=`ži`ril=^=qlopfþk
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Sección hueca eficaz o de cálculo [Art. 45.2.1]
PK=`ži`ril=^=qlopfþk
2ch
uAh 0
e
Espesor eficaz he:
donde:
A es el área de la sección transversal inscrita en el perímetro exterior, incluso huecos
u es el perímetro exterior dela sección
h0 es el espesor real de la pared (para sección hueca)
c es el recubrimiento de las armaduras longitudinales
ZONA NORESISTENTE
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Aplicable en elementos lineales con: [Art. 45.1] l0 ≥ 2,5∙h (l0 = distancia entre puntos con momento nulo)
b ≤ 4∙h (relación ancho/canto inferior a 4)
Causas de agotamiento a torsión pura: [Art. 45.2.2] Agotamiento de las bielas comprimidas de hormigón
(Td > Tu1) [Art. 45.2.2.1]
Agotamiento de las armaduras transversales de acero (Td > Tu2) [Art. 45.2.2.2]
Agotamiento de las armaduras longitudinales(Td > Tu3) [Art. 45.2.2.3]
PK=`ži`ril=^=qlopfþk
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Comprobaciones a efectuar: [Art. 45.2.2]
Bielas comprimidas de hormigón: [Art. 45.2.2.1]
Armadura transversal: [Art. 45.2.2.2]
Armadura longitudinal: [Art. 45.2.2.3]
PK=`ži`ril=^=qlopfþk
1 1 221d u cd e ectgθT T α f A hctg θ
22 e t
d u yt,dt
A AT T f ctgθs
32 e
d u l yl,de
AT T A f tgθu
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Para bielas a 45o (caso habitual):
PK=`ži`ril=^=qlopfþk
Kd
0,60 (Estribos cerrados en cara exterior) 0,75 (Estribos cerrados en cara interior y exterior)
= 1,00 si no existe axil N (ver 44.2.3.1)
α
2 4002
yt,de t
d u yt,dt
f MPaA AT T f ,s
con
3 4002
yl,de
d u l yl,de
f MPaAT T A f ,u
con
At es la sección de LA/S barra/s empleada/s en el/los cerco/sAl es la sección de TODAS las armaduras longitudinales de la sección
1 0 30 2d u cd e eT T , α K f A h
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Torsión con flexión y axil: [Art. 45.3.2.1] Cálculo por separado de armadura longitudinal a
torsión y a flexión/axil
En la zona traccionada, se sumarán ambas cuantías (flexión + torsión)
En la zona comprimida, se colocará la mayor de las dos cuantías obtenidas (axil/flexión ó torsión), de forma simplificada
La resistencia de cálculo del acero fyd ≤ 400 MPa
QK=fkqbo^``fþk=cibufþkL^ufi
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Torsión con cortante: [Art. 45.3.2.2] Cálculo por separado de armadura transversal
Condición para evitar compresiones excesivas:
con β = 2 (1 – he /b)
donde b es la anchura del elemento (sección maciza) ó la suma de las almas (sección hueca o en cajón)
Debe emplearse el mismo ángulo para las bielas de compresión (θ)
1VV
TT
β
u1
rd
β
u1
d
RK=fkqbo^``fþk=`loq^kqb
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Armadura longitudinal: [Art. 45.2.3] Homogéneamente repartida en la sección
Al menos una en cada vértice
Separación máxima entre barras: sl ≤ 30 cm
SECCIÓN LLENA SECCIÓN HUECASECCIÓN ALVEOLARCON VOLADIZOS
SK=afpmlpf`fþk=ab=^oj^aro^p
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Armaduras transversales: [Art. 45.2.3] Separación máxima entre cercos: st ≤ ue / 8
ue = perímetro de la línea media de la sección eficaz
Para asegurar un el confinamiento del hormigón: Td ≤ 1/5∙Tu1 st ≤ 0,75∙a (1+cotgα) ≤ 600 mm
1/5∙Tu1 ≤ Td < 2/3∙Tu1 st ≤ 0,60∙a (1+cotgα) ≤ 450 mm
Td > 2/3∙Tu1 st ≤ 0,30∙a (1+cotgα) ≤ 300 mm
Casos para armaduras verticales (α = 90o): Td ≤ 1/5∙Tu1 st ≤ 0,75∙a ≤ 600 mm
1/5∙Tu1 ≤ Td < 2/3∙Tu1 st ≤ 0,60∙a ≤ 450 mm
Td > 2/3∙Tu1 st ≤ 0,30∙a ≤ 300 mm
SK=afpmlpf`fþk=ab=^oj^aro^p