Proracun Za Halu

- ROŽNJAČE

Rožnjača je izrađena od čelika Č.0361

Rožnjača je HEA nosač, sistema kontinualnog nosača.

Raspon : l=8 m

Razmak: λ=3,0 m (λ'=3,01 m)

Krovni pokrivač: "sandwich"-paneli aluminijski

Nagib krovne ravni: 5,5 o (cos α=0,995 sin α=0,087)

ANALIZA OPTEREĆENJA

1. Krovni pokrivač 20,35 /pg kN m=

2.Sopstvena težina rožnjače

20,2 /rg kN m=

3. Instalacije 20,05 /ig kN m=

4. Snijeg 21,20 /s kN m=

5. Vjetar

Objekat se nalazi u Bileći, visine je manje od 15 m.

Slijedi:

34911.225 1.225 1.16 /

8000 8000

Hkg mρ = − = − =

2 3 2, ,10 ,50,10

1( ) 10 0.393 /

2B

m T m t Tq V k k kN mρ −= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ =

1

Spoljno djelovanje vjetra2

1 0.6 2,5 0,393 0,58 /w kN m= − ⋅ ⋅ = −

22 0,50 2,5 0.393 0,49 /w kN m= − ⋅ ⋅ = −

Unutrašnje djelovanje vjetra2

3 0,20 2,5 0,393 0,19 /w kN m= ± ⋅ ⋅ = ±

KROVNI POKRIVAČ

Mjerodavan je I slučaj opterećenja:

1. Krovni pokrivač 20,35 /pg kN m=

2. Snijeg 21,20 /s kN m=

21,55 /pg s kN m+ =

ROŽNJAČA

Opterećenje rožnjače

Za prvi slučaj opterećenja:

1.

0,40' ( ) cos ( 0,2 1,25) 3,0 0,995 5,52 /

cos 0,995

0,40' ( ) sin ( 0,20 1,20) 3,0 0,087 0,47 /

cos 0,995

p ix r

p iy r

gq g s kN m

gq g s kN m

λ αα

λ αα

+

+

= + + ⋅ = + + ⋅ ⋅ =

= + + ⋅ = + + ⋅ ⋅ =

Za drugi slučaj opterećenja:

3 'cos 5,52 0,19 3,01 0,087 5,56 /

0,47 /

ll lx x

ll ly y

q q w kN m

q q kN m

λ α= + = + ⋅ ⋅ =

= =

Odnos opterećenja:

5,56 18,01,07 1,125

5,52 16,0

lllldopx

l lx dop

q

q

σσ

= = = =p , te je mjerodavan I slučaj opterećenja

DIMENZIONIRANJE ROŽNJAČE

2

Rožnjača sistema kontinualnog nosača i raspona 8 m bit će sa pretpostavkom HEA180

Dimenzioniranje će se vršit za brod sa većim razmakom rožnjača(max je 3,0m, dok je kod prvog broda 2,8m),

Presječne sile:

-srednja polja:2

2

0,043 0,043 5,52 64 15,19

0,043 0,043 0,47 64 1,29

x

y

Mx q l kNm

My q l kNm

= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =

= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =

-srednji oslonci:2

2

0,085 0,085 5,52 64 30,02

0,085 0,085 0,47 64 2,55

x

y

Mx q l kNm

My q l kNm

= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =

= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =

Pretpostavka HEA180

Ix=2510cm4, Iy=925 cm4, W x=294cm3, W y=103cm3, Sx=162cm3, tw=0,60cm

Kontrola napona

2 2

30,02 100 2,55 10012,60 16,0

294 103l

x dop

Mx My kN kN

Wx Wy cm cmσ σ⋅ ⋅= + = + = =p

Kontrola ugiba

-dopušteni ugib: 4,0200

lf cm= =

4 4

4

0,0552 800max 1,35 4,0

317 2,1 10 2510 200x

x xx

q l lf k cm dopf cm

I

⋅ ⋅= = = = =⋅ ⋅ ⋅

p

4 4

4

0,0047 800max 0,31 4,0

317 2,1 10 925 200y

y xy

q l lf k cm dopf cm

I

⋅ ⋅= = = = =⋅ ⋅ ⋅

p

2 2 2 2max 1,35 0,31 1,38 4,0200x y x

lf f f cm dopf cm= + = + = = =p

Kontrola na odizanje uslijed negativnog djelovanja vjetra w=-0,58 kN/m2

13,000,58 1,74 /

cos 0,995lw w kN m

λα

= ⋅ = ⋅ =

1cos 1,74 3 0,2 0,995 1,143 /luk Rw w q kN mα= − ⋅ = − ⋅ ⋅ =

2 20,085 0,085 1,143 8 6,2ukM w l kNm= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =

2 2

6202,11 16,00

293ldop

kN kN

cm cmσ σ= = ==

Usvojen profil rožnjača za oba broda: HEA180

Rezultati pomoću SAP-a

3

Dijagram momenata od opterećenja qy

Dijagram momenata od opterećenja qx

Provjera napona u krajnjim poljima rožnjače

-Momenti u polju:2

2

0,077 0,077 5,52 64 27,20

0,077 0,077 0,47 64 2,31

x

y

Mx q l kNm

My q l kNm

= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =

= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =

-Momenti nad osloncem:

2

2

, 0,106 0,106 5,52 64 37,44

, 0,106 0,106 0,47 64 3,18

x

y

Mx o q l kNm

My o q l kNm

= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =

= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =

-Naponi u polju

2 2

27,2 100 2,31 10011,49 18,0

294 103ll

x dop

Mx My kN kN

Wx Wy cm cmσ σ⋅ ⋅= + = + = =p

-Naponi nad osloncem

2 2

37,44 100 3,18 10015,82 18,0

294 103ll

x dop

Mx My kN kN

Wx Wy cm cmσ σ⋅ ⋅= + = + = =p

Usvojen profil rožnjača za oba broda: HEA180

KRANSKI NOSAČ

-BROD I i BROD II

4

Kranska staza je sistema proste grede, limeni nosač

Raspon: 8 m

Tip željezničke šine na stazi: 49 (visina 149 mm, težina 49,43 kg/m)

ANALIZA OPTEREČENJA

Koeficijent udara φ=1,4

Koeficijent izravnanja ψ=1,1

Materijal: Č.0361, I slučaj opterečenja

2Idop

2Idop

cm/kN0,9

cm/kN0,16

=τ

=σ

- vlastita težina ,3,5

kNg

m=

- pokretno opterećenje

Dizalica I Dizalica II

20

25

8,5

Nosivost t

l m

h m

===

12,5

16

8,5

Nosivost t

l m

h m

===

1max

1min

2max

2min

171

60

176

64

5000

P kN

P kN

P kN

P kN

L mm

====

=

1max

1min

2max

2min

105

34

106

36

4050

P kN

P kN

P kN

P kN

L mm

====

=

Maksimalni momenti:

-stalno

5

-pokretno

Maksimalna reakcija:

,max

,max

max

max

8 5176 1,0 171 240,125

83,5 8

14,08

28 1,1 352 1,2

453,2

14 1,1 240,125 1,2

303,55

p

g

g p

g p

R kN

R kN

M M M

kNm

T T T

kN

ψ ϕ

ψ ϕ

−= ⋅ + ⋅ =

⋅= =

= ⋅ + ⋅ = ⋅ + ⋅ =

== ⋅ + ⋅ = ⋅ + ⋅ =

=

,max

,max

max

max

8 4,05106 1,0 105 157,843

83,5 8

14,08

28 1,1 212 1,2

285,2

14 1,1 157,843 1,2

204,81

p

g

g p

g p

R kN

R kN

M M M

kNm

T T T

kN

ψ ϕ

ψ ϕ

−= ⋅ + ⋅ =

⋅= =

= ⋅ + ⋅ = ⋅ + ⋅ =

== ⋅ + ⋅ = ⋅ + ⋅ =

=

Zbog smanjivanja posla usvojit ćemo iste kranske nosače, koje ćemo dimenzionirati na vrijednosti većih momenata i trasnferzalnih sila (I kranski nosač).

ODREĐIVANJE PRESJEKA LIMENOG NOSAČA

visina nosača h

8 80,667 0,80

12 10 12 10

L Lh m m= − = − = −

h=80cm

6

Dimenzije rebra (vertikalnog lim a)

0 800h mm=

Domaći propisi

0 08 2 8 2 0,8 9,6t h mm= + = + ⋅ =

Njemačke preporuke

800235 6,66

120 120w

w

hS t⇒ = = =

Usvaja se rebro ll 800 x 10mm

Određivanje dimenzija flanše

2

max 453201 180 80 1 35,40 13,33 22,076 16 6

wf w w

dop

Mh

A h t cmσ

≥ − ⋅ ⋅ = − ⋅ ⋅ = − =

10 50fb mm= −

Usvojeno 300fb mm=

22,070,73

30f

ff

At cm

t= = =

Usvojena flanša ≠ 300 x 15mm

KONTROLA NAPONA2

23

234

3

max

2 80,0 1,0 2 30,0 1,5 170,0

212 2 2

1,0 80,0 80,0 1,52 30,0 1,5 192117,29

12 2 2

192117,294629,33

80,01,5

2

w w f f

fw w wx f f

x

xx

A h t b t cm

tt h hI b t

I cm

IW cm

y

= ⋅ + ⋅ ⋅ = ⋅ + ⋅ ⋅ =

⋅= + ⋅ ⋅ ⋅ +

⋅ = + ⋅ ⋅ ⋅ + =

= = = +

2

23

2 2

2 2

2 8

80,0 1,5 1,0 80,030,0 1,5 2633,75

2 8max 45320

9,78 / 16,0 /4629,33

max 303,55 2633,754,16 / 9,0 /

192117,29 1,0

w w w wx f f

x

dopx

xdop

x w

h t t hS b t

S cm

MkN cm kN cm

W

T SkN cm kN cm

I t

σ σ

τ τ

+ ⋅= ⋅ ⋅ +

+ ⋅= ⋅ ⋅ + =

= = = < =

⋅ ⋅= = = < =⋅ ⋅

KONTROLA UGIBA

7

4 2 5 2

7

5 453,2 10 800max 5,5 5,5 0,82

384 48 48 2,1 10 192117,29x x

q L M lf cm

E I E I

⋅ ⋅ ⋅ ⋅= ⋅ = ⋅ = ⋅ =⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅

max

8001,07

750 7500,82 1.07

dop

dop

Lf cm

f cm f cm

= = =

= < =

KONTROLA STABILNOSTI NOSAČA

Kontrola stabilnosti vertikalnog lima na izbočavanje

Ukrućenja vertikalnog lima se postavljanju na 10l

,6l

,5l

,4l

.

Pretpostavljeno 8

2,04 4

la m= = =

20002,5

800

a

bα = = =

Potrebno je kontrolisati stabilnost vertikalnog lima u poljima I i II.

Kontrola stabilnosti vertikalnog lima na izbočavanje u I polju (do oslonca)

T=303,55kN

M=0 kNm 0=σ⇒

Kritični smičući napon : Ekr k σ⋅=τ τ

Koeficijent izbočavanja za 1>α

2 2

4,0 4,05,34 5,34 5,98

2,5kτ α

= + = + =

Ojlerov kritični napon: 2

w2

2

E bt

)1(12

E

⋅

µ−⋅⋅π=σ

25 mm/N101,2E ⋅=

3,0=µ -Poasonov koeficijent za čelik2 22 5 2 5

22 2

2,1 10 2,1 10 1,02,963 /

12 (1 0,3 ) 12 (1 0,3 ) 80w

E

tkN cm

b

π πσ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ = ⋅ = ⋅ = ⋅ − ⋅ −

22

5,98 32,963 17,72 / 13,853y

kr E kr

f kNk kN cm

cmττ σ τ= ⋅ = ⋅ = ⇒ = =

¸2

0,8 13,76 13,853y

kr kr v v

f kNkN

cmτ τ τ τ= ⋅ ⋅ = = =p

Relativna vitkost ploče:

8

2

24,00,884

3 17,72 3

24,0 / 0361

yp

kr

y v

f

f kN cm zaČ

λτ

σ

= = =⋅ ⋅

= = −

2 2

0,6 0,60,743 1,0

0,13 0,884 0,13p

p

κλ

= = = <− −

Granični napon:3

fC y

uu ⋅τ⋅=τ τ

Korekcioni faktor za stanje napona u ploči: 25,1C =τ

Relativna granična nosivost: 0,743u pτ κ= =

2 224,0 24,01,25 0,743 12,87 / 13,87 /

3 3 3y

u

fkn cm kN cmτ = ⋅ ⋅ = ≤ = =

Prosječan smičući napon vertikalnog lima u polju I:

21,5 303,555,69 /

80,0 1,0w

v TkN cm

b tτ ⋅ ⋅= = =

⋅ ⋅

v=1,5 – koeficijent sigurnosti za I slučaj opterećenja

Uslov koji treba da zadovolji ploča:3

fyu ≤τ≤τ

2 2 224,05,69 / 12,87 / 13,87 /

3 3y

u

fkN cm kN cm kN cmτ τ= < = < = =

⇒ Polje I je sigurno na izbočavanje vertikalnog lima.

Kontrola stabilnosti vertikalnog lima na izbočavanje u polju do sredine nosača (Polje II)

M=453,2kNm

T=0,0 kN 0=τ⇒

0,1WM −=ψ⇒±=σ

Kritični normalni napon: Ekr k σ⋅=σ σ

Koeficijent izbočavanja za 1>α i 0,1−=ψ

9,23k =σ

Ojlerov kritični napon:22 5

22

2,1 102,963 /

12 (1 0,3 )w

E

tkN cm

b

πσ ⋅ ⋅ = ⋅ = ⋅ − 223,9 2,963 70,82 /kr Ek kN cmσσ σ= ⋅ = ⋅ =

9

Granični napon: yuxux fC ⋅σ⋅=σ σ

Korekcioni faktor za stanje napona u ploči: 25,125,025,1C ≤ψ⋅−=τ

⇒>=−⋅−=τ 25,15,1)0,1(25,025,1C usvojeno 25,1C =τ

Relativna granična nosivost: cp2

ux )f1( κ⋅κ⋅−=σ

2k2f α⋅−= σ -korekcioni faktor za kratke ploče, pomoću kojeg se uzima u obzir interakcija izbočavanja i izvijanja. 1f0 ≤≤

2 223,9 2,50 149,37 2 0k fσ α⋅ = ⋅ = > ⇒ =

Relativna vitkost ploče:

2 2

2 2

24,00,582

70,82

0,6 0,61,31 1,0

0,13 0,582 0,13

1,0

1,25 1 24,0 30,0 / 24,0 /

yp

kr

p

p

ux p

ux y

f

kN cm f kN cm

λσ

κλ

σ κ

σ

= = =

= = =− −

= =

= ⋅ ⋅ = > =

f

Radni napon u vertikalnom limu:

2h

IM

Hh

WM w

x

w

x1x ⋅⋅ν=⋅⋅ν=σ

2 21

45320 801,5 14,15 / 24,0 /

192117,29 2x uxkN cm kN cmσ σ= ⋅ ⋅ = < =

⇒ Polje II je sigurno na izbočavanje vertikalnog lima

Proračun ukrućenja vertikalnog lima

Poprečno ukrućenje vertikalnog lima iznad oslonaca

Pretpostavljeno ukrućenje 2 ll 70 x 10 + 2 ll 120 x 10

T=303,55kN

¸

2

3 3

24,011,10

3 380,0 1,0 110,262 2

3 3max 0,80 110,26 16,54

16 162 15 2 15 1,0 1,0 31,0

2 (7,0 1,0 12,0 1,0) 31,0 1,0 69,0

' '2

12 12

ykr

W

s w s

ls s s w

s s s sx

f

H A kN

M b H kNm

l t t cm

A A l t cm

b t t bI

τ − − = ⋅ = ⋅ ⋅ =

= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =

= ⋅ + = ⋅ ⋅ + =

= + ⋅ = ⋅ ⋅ + ⋅ + ⋅ =

⋅ ⋅= ⋅ +3 3 3 3

47,0 1,0 1,0 12,0 1,0 31,02 2771,75

12 12 12 12w st l

cm ⋅ ⋅ ⋅ ⋅+ = ⋅ + + =

10

2771,756,34

' 69x

xs

Ii cm

A= = =

Efektivna dužina izvijanja:

0,75 0,75 80,0 60,00

60,009,46

6,34

ix

ixx

x

l b cm

l

iλ

= ⋅ = ⋅ =

= =

9,460,102 0,2 1,0

92,9x

xv

λλ κλ

= = = < ⇒ =

Uslov koji treba zadovoljiti ukrućenje:

2 2

2

22

2 2

1 1 0,102 1,01,005

2 1,0 2

303,554,39 /

' 69

max max 16,54 109,25 /

2771,7531,0

2213,64 / 16,0 /

N M dop

x

Ns

Mxz

s

N M dop

k

k

TkN cm

A

M MkN cm

IWl

k kN cm kN cm

σ σ σ

λ κκ

σ

σ

σ σ σ

⋅ + ≤

⋅ ⋅= + = + =

= = =

⋅= = = =

⋅ + = < =

Usvojeno ukrućenje 2 ll 70 x 10 + 2 ll 120 x 10

Poprečno ukrućenje vertikalnog lima u srednjim poljima

Pretpostavljeno ukrućenje 2 ll 50 x 10

2

2 15 2 15 1,0 1,0 31,0

' 2 5,0 1,0 31 1,0 41,0

s w s

s s s w

l t t cm

A A l t cm

= ⋅ + = ⋅ ⋅ ⋅ =

= + ⋅ = ⋅ ⋅ + ⋅ =

Granična sila pritiska u ukrućenju:

11

2

2

23 3

23 3

2 123 1

24 2,5 2,52 0 80,0 1,0 1 140,16

23 1 2,5

212 12 2 2

31 1,0 1,0 5,0 5,0 1,02 1,0 5,0

12 12 2 2

ys kr w

s

s w s s s wz s s

z

fF A

F kN

l t t b b tI b t

I

α ατα

= ⋅ − ⋅ ⋅ ⋅ −

+ = ⋅ − ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ − = +

⋅ ⋅ = + ⋅ + ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ = + ⋅ + ⋅ ⋅ +

2113,42

113,421,66

' 41,0z

zs

cm

Ii cm

A

=

= = =

Efektivna dužina izvijanja:

0,75 0,75 80,0 60,0

60,036,14

1,66

iz

izz

z

l b cm

l

iλ

= ⋅ = ⋅ =

= = =

36,140,389 0,2

92,9z

v

λλλ

= = = > ⇒ mjerodavna kriva izvijanja "C"

0,900Cα =

Uslov koji treba zadovoljiti ukrućenje

2 2

'

140,161,0 3,42 / 0,900 16,0 14,4 /

41,0

sdop

s

dop

F

A

kN cm kN cm

σ η κ σ

σ κ σ

= ⋅ ≤ ⋅

= ⋅ = < ⋅ = ⋅ =

Usvojeno ukrućenje 2 ll 50 x 10

NAPON USLIJED LOKALNOG PRITISKA TOČKA NA GORNJOJ IVICI REB RA KRANSKE STAZE

btTmax

wy ⋅

⋅φ=σ

3w

šwt

II15,13,0

1b

+⋅= - sudjelujuća širina rebra kranske staze

12

34

4

2

30 1,58,44

121819

1 1,15 8,44 181940,76

0,3 2

1,4 303,5510,42 /

1,0 40,76

w

š

y

I cm

I cm

b cm

kN cmσ

⋅= =

=

⋅ += =

⋅= =⋅

KONTROLA STABILNOSTI NA BOČNO IZVIJANJE NOSAČA

Gornji pojas limenog nosača koji je pritisnut ukrućen je bočno spregom, pa se dokaz sigurnosti protiv bočnog izvijanja ne vrši ako je zadovoljen uslov:

3

23,540

800100

8 8

30,012 8,6612 12

100 23,511,55 40 39,58

8,66 24,0

y y

f f

y fy

f f

y

c

i f

Lc cm

t bI b

i cmA b t

c

i

< ⋅

= = =

⋅

= = = = =⋅

= = < ⋅ =

Nosač je siguran na bočno izvijanje.

13

- FASADNA RIGLA


fasadna obloga+fasadna rigla (stalno opterećenje):

0 20,60f fr

kNg g

m+ =

-opterećenje usljed vjetra:

20,99o

kNw

m=

-pritisak spolja i podpritisak iznutra:

1,12,09,0CCC 51 =+=+=

-sisanje spolja i nadpritisak iznutra:

7,02,05,0CCC 54 −=−−=+=

Opterećenje po m1 fasadne rigle:

,1

,1

0,60 3,00 1,80

1,09 3,00 3,27

x

y

kNq q q

mkN

q w wm

λ

λ

= = ⋅ = ⋅ =

= = ⋅ = ⋅ =

PRESJEČNE SILE

Fasadna rigla je statičkog sistema proste grede

1,80 / '

3, 27 / '

g kN m

w kN m

==

2 2

2 2

3,27 46,54

8 8

1,80 43,60

8 8

x

y

w lM kNm

g lM kNm

⋅ ⋅= = =

⋅ ⋅= = =

DIMENZIONIRANJEpretpostavlja se HOP 140 x 100 x 6,3

4

3

756,5

108,1

x

x

I cm

W cm

=

=

4

3

445,8

89,16

y

y

I cm

W cm

=

=

- kontrola napona

14

2 2654 36010,08 / 16,0 /

108,1 89,16yx

dopx y

MMkN cm kN cm

W Wσ σ= + = + = < =

- kontrola ugiba4 4

6

4 4

6

2 2 2 2

5 5 3,27 4000,67

384 384 2,1 765,5 10

5 5 1,80 4000,64

384 384 2,1 445,8 10

0,67 0,64 0,92 1,33

4001,33

300 300

xx

yy

x y dop

dop

w lf cm

E I

g lf cm

E I

f f f cm f cm

lf cm

⋅ ⋅= ⋅ = ⋅ =⋅ ⋅ ⋅

⋅ ⋅= ⋅ = ⋅ =⋅ ⋅ ⋅

= + = + = < =

= = =

Usvojena rigla profila u podužnom zidu : HOP 140 x 100 x 6,3

FASADNA RIGLA U KALKANSKOM ZIDU

Opterećenje po m1 fasadne rigle:

,1

,1

0,60 3,00 1,80

1,09 3,00 3,27

x

y

kNq q q

mkN

q w wm

λ

λ

= = ⋅ = ⋅ =

= = ⋅ = ⋅ =

PRESJEČNE SILE

Fasadna rigla je statičkog sistema proste grede raspona l=6m

1,80 / '

3, 27 / '

g kN m

w kN m

==

2 2

2 2

3,27 614,72

8 8

1,80 68,1

8 8

x

y

w lM kNm

g lM kNm

⋅ ⋅= = =

⋅ ⋅= = =

DIMENZIONIRANJE

- pretpostavlja se HOP 200 x 120 x 7,1

4

3

2282

228,2

x

x

I cm

W cm

=

=

4

3

1024

170,7

y

y

I cm

W cm

=

=

- kontrola napona

15

2 21472 8105,39 / 16,0 /

2282 170,7yx

dopx y

MMkN cm kN cm

W Wσ σ= + = + = < =

- kontrola ugiba4 4

6

4 4

6

2 2 2 2

5 5 3,27 6001,15

384 384 2,1 2282 10

5 5 1,80 6001,41

384 384 2,1 1024 10

1,41 1,15 1,82 2,00

6002,00

300 300

xx

yy

x y dop

dop

w lf cm

E I

g lf cm

E I

f f f cm f cm

lf cm

⋅ ⋅= ⋅ = ⋅ =⋅ ⋅ ⋅

⋅ ⋅= ⋅ = ⋅ =⋅ ⋅ ⋅

= + = + = < =

= = =

Usvojena rigla profila u kalkanskom zidu : HOP 200 x 120 x 7,1

- FASADNI STUB


- Stalno opterećenje ( )fs fo fr ksg g g g+ + + 20,75

kNg

m=

- Vjetar

20 0,99kNwm

=

1

4

5

0,9

0,5

0,2

c

c

c

== −= ±

max 2

min 2

0,99 (0,9 0,2) 1,09

0,99 ( 0,5 0,2) 0,693

kNW

mkN

Wm

= ⋅ + =

= ⋅ − − = −

FASADNI STUB U PODUŽNOM ZIDU

- pripadajuće vertikalno opterećenje od težine sprega do kalkana G=1,50kN

16

Opterećenje po m1 fasadnog stuba:

,,

0,75 4 3,00z

kNq g g

mλ= = ⋅ = ⋅ =

,max max ,

1,09 4 4,36kN

q w wm

λ= = ⋅ = ⋅ =

,min min ,

0,693 4 2,77kN

q w wm

λ= = ⋅ = − ⋅ = −

PRESJEČNE SILE

17

,max max

,max max

,max max

,min min

,min min

,min min

33, 05

( ) 15,95

( ) 40,80

( ) 4, 29

( ) 10,1

( ) 25,92

( ) 2, 73

B

A

B

C

A

B

C

M kNm

R w kN

R w kN

R w kN

R w kN

R w kN

R w kN

=

=

=

=

=

=

=

- maksimalna apsolutna vrijednost normalne sile u stubu uslijed vertikalnog opterećenja g i G:

( ) ( )max

3,0 5 9 1,5 43,5N g a b G kN= ⋅ + + = ⋅ + + = kN

DIMENZIONIRANJE- pretpostavljeno HOP220x220x10

18

2

3

82,71

549

8,54x

x

A cm

W cm

i cm

==

=

2 2max

43,5 33,05 1006,54 / 16,0 /

82,71 549B

dopx

MNkN cm kN cm

A Wσ σ⋅= + = + = < =

- jednoosno savijanje u ravni, spriječeno bočno torziono izvijanje

νσ=σ≤σ+σ⋅

=β

vdopMNk

0,1

( )[ ]y

N

22x

xM

N

f

2,01k

WMAN

σ⋅γ=σ

σ⋅λ−λ+−λα+=

=σ

=σ

-vitkost u ravni upravnoj na x-x osu:

900105,38

8,54xx

a

iλ = = =

-uporedna vitkost:

105,381,134

92,9x

xν

λλλ

= = =

1,134xλ = ( kriva izvijanja A 206,0=α→ )

0,521,5 0,036

24,0σ = ⋅ =

( ) 2 21 0,206 1,134 0,2 1,134 1,134 0,369 2,44nxk = + ⋅ − + − ⋅ =

2 2

24,0

1,5

2,44 0,52 6,02 7,28 / 16,0 /

yN M dop

fk

kN cm kN cm

σ σ σν

⋅ + ≤ = =

⋅ + = <

Usvojeno HOP220X220X10

FASADNI STUB U KALKANSKOM ZIDU

19

Opterećenje po m1 fasadnog stuba:

,,

0,75 6 4,5z

kNq g g

mλ= = ⋅ = ⋅ =

,max max ,

1,09 6 6,54kN

q w wm

λ= = ⋅ = ⋅ =

,min min ,

0,693 6 4,158kN

q w wm

λ= = ⋅ = − ⋅ = −

PRESJEČNE SILE

20

,max max

,max max

,max max

,min min

,min min

,min min

51, 25

( ) 23, 74

( ) 63, 29

( ) 11, 08

( ) 15, 09

( ) 40, 24

( ) 7, 04

B

A

B

C

A

B

C

M kNm

R w kN

R w kN

R w kN

R w kN

R w kN

R w kN

=

=

=

=

=

=

=

- maksimalna apsolutna vrijednost normalne sile u stubu uslijed vertikalnog opterećenja g i G:

( ) ( )max4,5 6,04 9 1,5 69,18N g a b G kN= ⋅ + + = ⋅ + + = kN

DIMENZIONIRANJE- pretpostavljeno HOP220x220x10

21

2

3

82,71

549

8,54x

x

A cm

W cm

i cm

==

=

2 2max

69,18 51,25 10010,17 / 16,0 /

82,71 549B

dopx

MNkN cm kN cm

A Wσ σ⋅= + = + = < =

- jednoosno savijanje u ravni, spriječeno bočno torziono izvijanje

νσ=σ≤σ+σ⋅

=β

vdopMNk

0,1

( )[ ]y

N

22x

xM

N

f

2,01k

WMAN

σ⋅γ=σ

σ⋅λ−λ+−λα+=

=σ

=σ

-vitkost u ravni upravnoj na x-x osu:

900105,38

8,54xx

a

iλ = = =

-uporedna vitkost:

105,381,134

92,9x

xν

λλλ

= = =

1,134xλ = ( kriva izvijanja A 206,0=α→ )

0,831,5 0,051

24,0σ = ⋅ =

( ) 2 21 0,206 1,134 0,2 1,134 1,134 0,051 2,42nxk = + ⋅ − + − ⋅ =

2 2

24,0

1,5

2,42 0,83 9,33 11,34 / 16,0 /

yN M dop

fk

kN cm kN cm

σ σ σν

⋅ + ≤ = =

⋅ + = <

Usvojeno HOP220X220X10

22

– HORIZONTALNI SPREG PROTIV VJETRA DO KALKANA za I brod

Ovaj spreg se postavlja horizontalno do kalkana i njegova uloga je da primi pripadajuće opterećenje od fasadnih stubova.

Opterećenje su reakcije dobivene proračunom fasadnog stuba

visina sprega: h=2,8m

raspon štapova a=2,8m


max 63,29

min 40,24B

B

R kN I slučaj opterečenja

R kN II slučaj opterečenja

= ⇒ − −= − ⇒ − −

Prikaz djelovanja opterećenja od fasadnih stubova na spreg kad je vjetar pritiskujući:

Dijagram normalnih sila kada je vjetar pritiskujući:

23

Prikaz djelovanja opterećenja od fasadnih stubova na spreg kad je vjetar sišući:

Dijagram normalnih sila kada je vjetar sišući:

DIMENZIONIRANJE

Pojasni štapovi

-pojas do kalkana

min 169,01

max 265,82

U kN

U kN

== −

pretpostavlja se HOP 200 x 120 x 5230,67

7,40

4,98x

y

A cm

i cm

i cm

===

- dužine izvijanja:

Dužina izvijanja donjeg pojasa jednaka je udaljenosti između pridržanih tačaka, tj. stubova.

5,60

2,80ix

iy

l m

l m

==

- vitkosti:

56075,67 200

7,40

28056,22

4,98

ixx gran

x

iyy

y

l

i

l

i

λ λ

λ

= = = < =

= = =

24

-mjerodavna uporedna vitkost:

x-x osa

75,670,814 0,798

92,9x

x A

λλ κλν

= = = ⇒ =

y-y osa

56,220,605 0,891

92,9y

y A

λλ κ

λν= = = ⇒ =

-dopušteni napon izvijanja:2

, 0,798 16 12,76 /xi dop dop kN cmσ κ σ= ⋅ = ⋅ =

2, 0,891 16 14,26 /yi dop dop kN cmσ κ σ= ⋅ = ⋅ =

-kontrola napona:

2 2,

265,828,66 / 12,76 /

30,67x

x i dopkN cm kN cmσ σ= = < =

2 2,

265,848,66 / 14,26 /

30,67y

y i dopkN cm kN cmσ σ= = < =

Usvaja se za štapove pojasa: HOP 200 x 120 x 5

- Pojas dalje od kalkana

min 169,01

max 265,82

O kN

O kN

= −=


7,40

4,98x

y

A cm

i cm

i cm

===


Dužina izvijanja gornjeg pojasa u ravni sprega jednaka je udaljenosti između pridržanih tačaka, tj. kosnika postavljenih na fasadne stubove.

5,60

2,80ix

iy

l m

l m

==

- vitkosti:

56075,67 200

7,40

28056,22

4,98

ixx gran

x

iyy

y

l

i

l

i

λ λ

λ

= = = < =

= = =

25


x-x osa

75,670,814 0,798

92,9x

x A

λλ κλν

= = = ⇒ =

y-y osa

56,220,605 0,891

92,9y

y A

λλ κ

λν= = = ⇒ =




-kontrola napona:

2 2,

169,015,51 / 12,76 /

30,67x


2 2,

169,015,51 / 14,26 /

30,67y


2 2265,728,66 / 16,00 /

30,67 dopkN cm kN cmσ σ= = < =

Usvaja se HOP 200 x 120 x 5

Štapovi ispune

min 154,51D kN= −

max 154,51D kN= −


4,30

4,38x

y

A cm

i cm

i cm

===

- dužine izvijanja: 3,95il m=

- vitkosti:

39590,18 200

4,38i

gran

l

iλ λ= = = < =


90,180,97 0,736

92,9 A

λλ κλν

= = = ⇒ =



26

-kontrola napona:

2 2,

154,519,34 / 11,78 /

16,54 i dopkN cm kN cmσ σ= = < =

2 2154,519,34 / 16,00 /



Vertikale-konstruktivno:

Vertikale se izvode od HOP 80 x 80 x 4

Kosnici(vješaljke)-konstruktivno:

Kosnici se izvode od HOP 80 x 80 x 4

– HORIZONTALNI SPREG PROTIV VJETRA DO KALKANA za II brod

Ovaj spreg se postavlja horizontalno do kalkana i njegova uloga je da primi pripadajuće opterećenje od fasadnih stubova.

Opterećenje su reakcije dobivene proračunom fasadnog stuba

visina sprega: h=2,8m

raspon štapova a=3,0m


max 63,29

min 40,24B

B

R kN I slučaj opterečenja

R kN II slučaj opterečenja

= ⇒ − −= − ⇒ − −

Prikaz djelovanja opterećenja od fasadnih stubova na spreg kad je vjetar pritiskujući:

27


Prikaz djelovanja opterećenja od fasadnih stubova na spreg kad je vjetar sišući:


DIMENZIONIRANJEPojasni štapovi

-pojas do kalkana

28

max 86,23

min 135,62

U kN

U kN

== −


7,40

4,98x

y

A cm

i cm

i cm

===


Dužina izvijanja donjeg pojasa jednaka je udaljenosti između pridržanih tačaka, tj. stubova.

5,60

2,80ix

iy

l m

l m

==

- vitkosti:

60081,08 200

7,40

30060,24

4,98

ixx gran

x

iyy

y

l

i

l

i

λ λ

λ

= = = < =

= = =


x-x osa

81,080,872 0,798

92,9x

x A

λλ κλν

= = = ⇒ =

y-y osa

60,240,645 0,891

92,9y

y A

λλ κ

λν= = = ⇒ =




-kontrola napona:

2 2,

135,624,42 / 12,76 /

30,67x


2 2,

135,624,42 / 14,26 /

30,67y


2 286,232,81 / 16,00 /



- Pojas dalje od kalkana

max 135,62

min 86,23

O kN

O kN

== −

29


7,40

4,98x

y

A cm

i cm

i cm

===


Dužina izvijanja gornjeg pojasa u ravni sprega jednaka je udaljenosti između pridržanih tačaka, tj. kosnika postavljenih na fasadne stubove.

6,00

3,00ix

iy

l m

l m

==

- vitkosti:

60081,08 200

7,40

30060,24

4,98

ixx gran

x

iyy

y

l

i

l

i

λ λ

λ

= = = < =

= = =


x-x osa

81,080,872 0,798

92,9x

x A

λλ κλν

= = = ⇒ =

y-y osa

60,240,648 0,891

92,9y

y A

λλ κ

λν= = = ⇒ =




-kontrola napona:

2 2,

135,624,42 / 12,76 /

30,67x


2 2,

135,624,42 / 14,26 /

30,67y


2 2135,624,42 / 16,00 /



Štapovi ispune

min 92,76D kN= −

max 92,76D kN=

pretpostavlja se HOP 110 x 110 x 4

30

216,54

4,30

4,38x

y

A cm

i cm

i cm

===


4,10il m=

- vitkosti:

41093,60 200

4,38i

gran

l

iλ λ= = = < =


93,601,007 0,668

92,9 A

λλ κλν

= = = ⇒ =



-kontrola napona:

2 2,

92,765,60 / 10,68 /

16,54 i dopkN cm kN cmσ σ= = < =

2 292,765,60 / 16,00 /



Vertikale-konstruktivno:

Vertikale se izvode od HOP 80 x 80 x 4

Kosnici(vješaljke)-konstruktivno:

Kosnici se izvode od HOP 80 x 80 x 4

31

– SPREG ZA PRIJEM BOČNIH UDARA

Spreg za prijem bočnih udara je rešetka raspona 8,0m (između glavnih stubova), visine 1,0m. Uloga je prijem bočnih udara od krana sa fasadnog stuba. Spreg za obje dizalice će se dimenzionorati na opterećenje od druge (veće) dizalice.

1max

2max

171

176

P kN

P kN

==

,1

,2

17117,10

10176

17,6010

b

b

H kN

H kN

= =

= =

5,0L m=

max 17,6 1,92 17,1 0,60 44,10bM kNm= ⋅ + ⋅ =

Presječne sile uslijed dejstva vjetra na podužni zid

Pri istovremenom opterećenju bočnim udarima na podužni zid djeluje zamjenjujuće dejstvo vjetra

2 3 2, ,10 ,50,10

1( ) 10 0.393 /

2B

m T m t Tq V k k kN mρ −= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ =

Taj vjetar primaju međustubovi i predaju ga spregu za prijem bočnih udara.

32

3 3 3 31 2

1 2

1 2

1 2

(0,8 0,3) 0,393 4,0 1,73 /

1,73 8,8 5,212,69

8 8 8,8 5,2

1 1

2 2

1,73 8,8 1,73 5,2 1 112,69 15,99

2 2 8,8 5,2

B

B B

w c q b kN m

l lwM kNm

l l

w l w lR M

l l

kN

= ⋅ ⋅ = + ⋅ ⋅ =+ += − ⋅ = − ⋅ = −+ +

⋅ ⋅= + − ⋅ + =

⋅ ⋅ = + + ⋅ + =

Momenti u spregu uslijed oslonačkih reakcija

8max 15,99 63,96

2 2B w B

lR M R kNm= ⋅ = ⋅ =

Ukupne presječne sile

max max max 44,10 63,96 108,06b wM M M kNm= + = + =

DIMENZIONIRANJE SPREGA

Spoljni pojas sprega ll 200 x 10 20 2cm

Rebro sprega ll 600 x 6 36 2cm

Unutrašnji pojas sprega – pojasna lamela nosača

= 170 x 25 42,5 2cm

Unutrašnji pojas sprega – dio rebra nosača ll 120 x 10 12 2cm

A = 110,5 2cm

33

3 3 32 2 2

32 4

' 3

'' 3

36 30,5 42,5 70,5 12 70,544,72

110,5

20 1 0,6 60 2 3020 44,72 36 17,73 40 22,27

12 12 1212 1

12 22,27 249888,6112

249888,615589

44,72

249888,616704,82

22,27 15

s

y

y

y

x

I

cm

W cm

W cm

⋅ + ⋅ + ⋅= =

⋅ ⋅ ⋅= + ⋅ + + ⋅ + + ⋅ +

⋅+ + ⋅ =

= =

= =+

Naponi u spregu uslijed bočnih udara i dejstva vjetra:

' 20

'' 2

108061,93 /

5589,1

108060,61 /

6704,82u

kN cm

kN cm

σ

σ

= =

= =

– PODUŽNI KROVNI SPREG

Podužni krovni spreg je rešetka sistema proste grede, raspona 8m. Pojasevi rešetke su rožnjače, dijagonale su hladnooblikovanu šuplji profili kvadratnog presjeka. Ovaj spreg prima opterećenje od fasadnog stuba u podužnom zidu.

Reakcije fasadnog stuba koje treba da primi podužni krovni spreg su:,

max max

,min min

( ) 4, 29

( ) 2,73

C

C

R w kN

R w kN

=

= −

Visina rešetke na brodu I je h=2,819m

Visine rešetke na brodu II je h=3,011m

Podužni krovni spreg za I brod hale

Prikaz opterećenja kada vjetar djeluje pritiskujuće:

34

Prikaz opterećenja kada vjetar djeluje sišuće:

Dijagram normalnih sila kada vjetar djeluje pritiskujuće:

Dijagram normalnih sila kada vjetar djeluje sišuće:

Pretpostavljaju se sljedeći profili:

-dijagonale 50x50x3

35

25,408 , 1,90x yA cm i i cm= = =

Provjera napona u dijagonalama sprega:

min 2,56cN kN= −

max 2,59tN kN=

345181,57 200

1,90i

gran

l

iλ λ= = = < =

__

1

181,571,95

92,9

λλλ

= = =

" " 0,245kriva A κ→ =

2 22,560,47 / 0,245 16,00 3,92 /

5,408 dop

NkN cm kN cm

Aσ σ= = = < = ⋅ =

Uticaji u rožnjačama

Pošto rožnjače predstavljaju pojaseve podužnih spregova potrebno je razmotriti uticaj sprega za odgovarajuće kombinacije opterećenja u gornjem pojasu rožnjača. Maksimalne sile koje dobivamo u pojasevima podužnih spregova su:

min 1,89cN kN= −

max 2,97tN kN=

Njihov uticaj na napone u rožnjači se može zanemariti.

Dijagonale: 50x50x3

Podužni krovni spreg za II brod hale

Prikaz opterećenja kada vjetar djeluje pritiskujuće:

Prikaz opterećenja kada vjetar djeluje sišuće:

36

Dijagram normalnih sila kada vjetar djeluje pritiskujuće:

Dijagram normalnih sila kada vjetar djeluje sišuće:


-dijagonale 50x50x3

25,408 , 1,90x yA cm i i cm= = =

Provjera napona u dijagonalama sprega:

min 2,51cN kN= −

max 2,53tN kN=

361190,00 200

1,90i

gran

l

iλ λ= = = < =

__

1

1902,045

92,9

λλλ

= = =

" " 0,223kriva A κ→ =

2 22,510,46 / 0,223 16,00 3,56 /

5,408 dop

NkN cm kN cm

Aσ σ= = = < = ⋅ =

37

Uticaji u rožnjačama

Pošto rožnjače predstavljaju pojaseve podužnih spregova potrebno je razmotriti uticaj sprega za odgovarajuće kombinacije opterećenja u gornjem pojasu rožnjača. Maksimalne sile koje dobivamo u pojasevima podužnih spregova su:

min 1,77cN kN= −

max 2,78tN kN=

Njihov uticaj na napone u rožnjači se može zanemariti.

Dijagonale: 50x50x3

38

POPREČNI KROVNI SPREG

Poprečni krovni spreg je sistema dvije proste grede raspona jednakih širini krovne hale. Jedan pojas je vezač glavnog nosača u kalkanu a drugi pojas je dodatni pojas između rigli prvog i drugog glavnog vezača. Verikale sprega su rožnjače. Ovaj spreg prima gornje reakcije fasadnog stuba u kalkanskom zidu. Zanemarujemo različite dužine stubova – sve usvajamo kao srednji (za drugi brod hale), najopterećeniji – što je na strani sigurnosti i numerički prihvatljivo za tehničke primjene. Treba uočiti polovinu reakcije stuba u uglovima kalkana. Ovo je neophodno kako bi reakcija poprečnog krovnog sprega (koju kasnije prenosimo dalje) sadržavala i taj dio uticaja od vjetra (ova sila nema uticaja na sile u štapovima sprega već samo na njegove reakcije).

Poprečni krovni spreg za prvi brod hale

,max max

,min min

( ) 11, 08

( ) 7, 04

C

C

R w kN

R w kN

=

=

Konstrukcija je rešetkasta, raspona l=10x2,8m=28,00m ; visina rešetke je h=4m

Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg kad je vjetar pritiskujući:


39

Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg kad je vjetar sišući:


Iz rezultata se vidi da ne postoje uticaji na vertikale sprega (rožnjače).


-donji pojas je krovni vezač

-dijagonale 70x70x4

210,148 , 2,61x yA cm i i cm= = =

-gornji pojas 80x40x4

28,55 , 1,53x yA cm i i cm= = =

Provjera napona u gornjem pojasu sprega

min 29,57cN kN= −

max 46,54tN kN=

a) provjera za max 46,54tN kN=

40

2 246,545,44 / 16,00 /

8,55 dop

NkN cm kN cm

Aσ σ= = = ≤ =

b) provjera za min 29,57cN kN= −

-ovaj pojas je pridržan u oba pravca rožnjačama, pa je dužina izvijanja 2,8m

280183,00 200

1,53i

gran

l

iλ λ= = = < =

__

1

183,001,96

92,9

λλλ

= = =

" " 0,2449kriva A κ→ =

2 229,573,45 / 0,223 16,00 3,91 /

8,55 dop

NkN cm kN cm

Aσ σ= = = < = ⋅ =

Provjera napona u dijagonalama sprega

min 27,85cN kN= −

max 27,85tN kN=

488186,97 200

2,61i

gran

l

iλ λ= = = < =

__

1

186,972,01

92,9

λλλ

= = =

" " 0,223kriva A κ→ =

2 227,852,74 / 0,223 16,00 3,91 /

10,148 dop

NkN cm kN cm

Aσ σ= = = < = ⋅ =

Usvojeno: -dijagonale 70x70x4

210,148 , 2,61x yA cm i i cm= = =


28,55 , 1,53x yA cm i i cm= = =

Poprečni krovni spreg za drugi brod hale,

max max

,min min

( ) 11, 08

( ) 7, 04

C

C

R w kN

R w kN

=

=

Konstrukcija je rešetkasta, raspona l=6x3,0m=18,00m ; visina rešetke je h=4m

Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg kad je vjetar pritiskujući:

41


Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg kad je vjetar sišući:


42

Iz rezultata se vidi da ne postoje uticaji na vertikale sprega (rožnjače).


-donji pojas je krovni vezač

-dijagonale 70x70x4

210,148 , 2,61x yA cm i i cm= = =


28,55 , 1,53x yA cm i i cm= = =

Provjera napona u gornjem pojasu sprega

min 10,56cN kN= −

max 16,62tN kN=

provjera za max 16,62tN kN=

2 216,621,94 / 16,00 /

8,55 dop

NkN cm kN cm

Aσ σ= = = ≤ =

provjera za min 10,56cN kN= −

-ovaj pojas je pridržan u oba pravca rožnjačama, pa je dužina izvijanja 3,0m

300196,07 200

1,53i

gran

l

iλ λ= = = < =

__

1

196,072,11

92,9

λλλ

= = = " " 0,204kriva A κ→ =

2 210,561,23 / 0,204 16,00 3,26 /

8,55 dop

NkN cm kN cm

Aσ σ= = = < = ⋅ =

Provjera napona u dijagonalama sprega

min 13,85cN kN= −

max 13,85tN kN=

43

500191,57 200

2,61i

gran

l

iλ λ= = = < =

__

1

191,572,06

92,9

λλλ

= = =

" " 0,204kriva A κ→ =

2 213,851,36 / 0,204 16,00 3,26 /

10,148 dop

NkN cm kN cm

Aσ σ= = = < = ⋅ =

Usvojeno: -dijagonale 70x70x4

210,148 , 2,61x yA cm i i cm= = =


28,55 , 1,53x yA cm i i cm= = =

44

VERTI KALNI SPREG U PODUŽNOM ZIDU

Vertikalni spreg u podužnom zidu je u statičkom smislu konzolni rešetkasti stub visine h=14,00m, koji prima i prenosi na temelje reakcije od poprečnog krovnog sprega i sprega za vjetar do kalkana na koti +9,00m. Jedan pojas sprega je stub kalkanskog nosača a drugi pojas i dijagonale su hladnooblikovani profili.

Geometrija i opterećenje svih spregova u oba broda je ista (zbog toga što smo stubove u oba kalkanska zida dimenzionirali na isto – veće opterećenje).

Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg i dijagram normalnih sila kada je vjetar pritiskujući (kN):

Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg i dijagram normalnih sila kada je vjetar sišući (kN):

45


-dijagonale 140x140x5

226,67 , 5,50x yA cm i i cm= = =

-horizontalne 100x100x5

218,356 , 3,78x yA cm i i cm= = =

-vertikale 150x150x5

228,356 , 5,84x yA cm i i cm= = =

Provjera napona u dijagonalama:

min 232,41cN kN= −

max 232,41tN kN=

50090,90 200

5,50i

gran

l

iλ λ= = = < =

__

1

90,900,97

92,9

λλλ

= = =

" " 0,7339kriva A κ→ =

2 2232,418,71 / 0,7339 16,00 11,74 /

26,67 dop

NkN cm kN cm

Aσ σ= = = < = ⋅ =

Provjera napona u vertikalama:

min 313,15cN kN= −

46

max 452,96tN kN=

30051,36 200

5,84i

gran

l

iλ λ= = = < =

__

1

51,360,55

92,9

λλλ

= = =

" " 0,9243kriva A κ→ =

na pritisak:

2 2313,1511,04 / 0,9243 16,00 14,78 /

28,356 dop

NkN cm kN cm

Aσ σ= = = < = ⋅ =

na zatezanje:

2 2452,9615,97 / 16,00 /

28,356 dop

NkN cm kN cm

Aσ σ= = = < =

Usvojeno:

-dijagonale 140x140x5

226,67 , 5,50x yA cm i i cm= = =

-vertikale 150x150x5

228,356 , 5,84x yA cm i i cm= = =

47

– SPREG ZA KOČENJE

Spregovi za prijem sila kočenja će se dimenzionirat na opterećenje od sila kočenja teže dizalice.

Sila kočenja:

( )1max 2max

1 1(171 176) 49,57

7 7KH P P kN= ⋅ + = ⋅ + =

DIMENZIONIRANJE

dijagonale

min 80,73cN kN= −

max 80,73tN kN=

Odabran profil: 120x120x5222,67 , 4,68x yA cm i i cm= = =

651,4139,18 200

4,68i

gran

l

iλ λ= = = < =

__

1

90,901,498

92,9

λλλ

= = =

" " 0,3724kriva A κ→ =

2 280,733,55 / 0,3724 16,00 5,95 /

22,67 dop

NkN cm kN cm

Aσ σ= = = < = ⋅ =

Usvojeno: dijagonale sprega

120x120x5

48

GLAVNI NOSIVI SISTEM

1. ANALIZA OPTEREĆENJA

Raspon glavnog vezača: L1 = 28,0 m ; L2=18,0 m

Razmak glavnih vezača: l = 8,0 m

Nagib krovne ravni : i = 5% (cos α=0,995 sin α=0,087)

a)

-Stalno opterećenje:

• krovni pokrivač sa instalacijama ,0,35 8 0,05 8 3,2k

kNg

m= ⋅ + ⋅ =

• težina rožnjača (IPE270) ,0,2 8 1,6r

kNg

m= ⋅ =

• glavni vezač sa kr. spregovima ,0,25 8 2,0v

kNg

m= ⋅ =

ukupno: ,6,8

kNg

m=

-Jendakopodjeljeno opterećenje (sopstvena težina nosača dizalice i težine spregova protiv bočnih udara, R.s., el. instalacije i sl.) pretpostavljeno:

,3,0d

kNn

m=

-Stalno opterećenje od dizalice

1,1 3 8 26,4d dN n l kNψ= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ =

-Težina fasade sa podkonstrukcijom

težina rigli (BI+BII)

,,

40,253 0,337

3

kNg

m= =

-Težina fasadne obloge:

,0,2 4 0,8

kNg

m= ⋅ =

ukupno: ,1,137

kNg

m=

-Težina stubova

,1,7s

kNg

m=

49

b) Snijeg

,1,2 8 9,6

kNs

m= ⋅ =

a) Pokretno opterećenje od mostne dizalice

Dizalica I

20

25

8,5

Nosivost t

l m

h m

===

1max

1min

2max

2min

171

60

176

64

5000

P kN

P kN

P kN

P kN

L mm

====

=

max 2,max 1 1,max 2

max max

1,max

2,min 1 1,min 2

,

176 1 171 0,5 261,5

1,1 261,5 287,65

10,5 171 0,064 5,472

2( ) ( ) (64 5,472) 1 (60 5,472) 0,5 102,20

1,1 102

d

odg

d odg odg

R P y P y kN

R R

EP P

AR P P y P P y kN

R R

ϕ

ϕ

= ⋅ + ⋅ = ⋅ + ⋅ == ⋅ = ⋅ =

∆ = = ⋅ ⋅ =

= + ∆ ⋅ + + ∆ ⋅ = + ⋅ + + ⋅ =

= ⋅ = ⋅ , 20 112,42kN=

Dizalica II

12,5

16

8,5

Nosivost t

l m

h m

===

1max

1min

2max

2min

105

34

106

36

4050

P kN

P kN

P kN

P kN

L mm

====

=

max 2,max 1 1,max 2

max max

1,max

2,min 1 1,min 2

,

106 1 105 0,5 158,5

1,1 158,5 174,35

10,5 105 0,064 3,36

2( ) ( ) (36 3,36) 1 (34 3,36) 0,5 58,04

1,1 58,04

d

odg

d odg odg

R P y P y kN

R R kN

EP P

AR P P y P P y kN

R R

ϕ

ϕ

= ⋅ + ⋅ = ⋅ + ⋅ == ⋅ = ⋅ =

∆ = = ⋅ ⋅ =

= + ∆ ⋅ + + ∆ ⋅ = + ⋅ + + ⋅ =

= ⋅ = ⋅ 63,84kN=

b) Bočni udari

50

Brod I ,max

1 1 1287,65 26,15

10 11I

u dB R kN= ⋅ ⋅ = ⋅ =Φ

Brod II ,max

1 1 1174,35 15,85

10 11II

u dB R kN= ⋅ ⋅ = ⋅ =Φ

a) Vjetar

Objekat se nalazi u Bileći, visine je manje od 15 m, a širina je veća od 2h.

Slijedi:

0 2

0

0,393 2 0,786

8,00 6,29

kNW

mkN

W Wm

= ⋅ =

= ⋅ =

1

2

3

4

5 5

(0,9 0,2) 1,1 6,29 6,91

(0,5 0,2) 0,7 6,29 3,77

0,6 0,6 6,29 3,78

0,5 0,5 6,29 3,15

0,2 6,29 1,26

kNW w

mkN

W wm

kNW w

mkN

W wmkN

W C Wm

= + ⋅ = ⋅ =

= + ⋅ = ⋅ =

= ⋅ = ⋅ =

= ⋅ = ⋅ =

= ⋅ = ± ⋅ = ±

- Kombinacije za SAP 2000

COMB1 – stalno+pokretno+snijeg+spoljašnji vjetar+unutrašnji vjetar(sisanje

COMB2 – stalno+pokretno+snijeg+bočni udar+unutrašnji vjetar

COMB3 – stalno+pokretno+snijeg+spoljašnji vjetar+unutrašnji vjetar(sisanje)+bočni udar

COMB4 – stalno+pokretno+snijeg+spoljašnji vjetar+unutrašnji vjetar(pritisak)

COMB5 – stalno+pokretno+snijeg+spoljašnji vjetar+unutrašnji vjetar(pritisak)+bočni udar

Staticki model

51

Reakcije

Glavni vezač:

max

max

max

min

max

505,79

484,88

203,97

45,67

42,95

U kN

O kN

D kN

V kN

V kN

== −= −

= −=

Glavni vezačVanjski pojas

Dimenzioniranje na silu max 484,88O kN= −

Pretpostavljen HOP 160 x 160 x 5,6234,18A cm= , 6,29i cmη =

max

30147,85 250

6,29λ λ= = < =

47,850,51

92,9λ = =

Za krivu izvijanja A koeficijent 206,0=α pa je

2,

2 2,

0,9243

0,9243 24,014,78 /

1,50

484,8814,18 / 14,78 /

34,18

i dop

i dop

kN cm

N cm kN cm

ν

κκ σσ

ν

σ σ

=⋅ ⋅= = =

= = < =

Usvojen je vanjski pojas presjeka HOP 160 x 160 x 5,6

Unutrašnji pojas

52

Dimenzioniranje na silu max 505,79U kN=

2max 505,7931,61

16dop

UpotA cm

σ= = =

Usvojen je unutrašnji pojas presjeka HOP 160 x 160 x 5,62

2

34,18

505,7914,79 16,0 /

34,18 dop

A cm

UkN kN cm

Aσ σ

=

= = = < =

Dijagonale

Dimenzioniranje na silu max 203,97U kN= −

Pretpostavljen HOP 120 x 120 x 5

l=413cm222,67A cm= , 4,68i cmη =

max

0,8 41370,59 250

4,68λ λ⋅= = < =

70,590,76

92,9λ = =


2,

2 2,

0,795

0,795 24,012,72 /

1,50

203,978,99 / 12,72 /

22,67

i dop

i dop

kN cm

N cm kN cm

ν

κκ σσ

ν

σ σ

=⋅ ⋅= = =

= = < =

Usvojena je dijagonala presjeka HOP 120x 120x 5

Vertikale

min

max

45,67

42,95

V kN

V kN

= −=

Pretpostavljen HOP 60 x 60 x 3

l=330cm26,608A cm= , 2,31i cmη =

max

0,8 330114,28 250

2,31λ λ⋅= = < =

114,281,23

92,9λ = =


53

2,

2 2,

0,570

0,570 24,09,12 /

1,50

45,676,91 / 9,12 /

6,608

i dop

i dop

kN cm

N cm kN cm

ν

κκ σσ

ν

σ σ

=⋅ ⋅= = =

= = < =

2max 42,953,12

16dop

VpotA cm

σ= = =

Usvojene vertikale presjeka HOP 60x 60x 3

54

Glavni stub (vanjski)

Gornji dio stuba (A-C)

Pretpostavka: HEB300+2≠300/12

T

149 15 30 1,2 30,55 30 1,2 46,15x 22,61cm

149 2 30 1,2

e 7,61cm

⋅ + ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅= =+ ⋅ ⋅

=3 3

4x

32 2

y

32 4

30 1,2 1,2 30I 19270 21974cm

12 121,2 30

I 8560 149 7,61 1,2 30 7,9412

30 1,21,2 30 23,54 42111cm

12

⋅ ⋅= + + =

⋅= + ⋅ + + ⋅ ⋅ +

⋅+ + ⋅ ⋅ =

y 3yD

d

y 3yL

l

2

x

y

I 42111W 1205,24cm

x 34,94

I 42111W 1862,5cm

x 22,61

A 221cm

i 9,97cm

i 13,80cm

= = =

= = =

===

2 2

251,38 76,69 251,38 0,0761 76,69 95,82

9582 251,389,08 / 16,0 /

1205, 24 221

e

dop

M M M e kNm

M NkN cm kN cm

W Aσ σ

= + = ⋅ + = ⋅ + =

= + = + = < =

Kontrola gornjeg dijela stuba na bočno torziono izvijanje

Za provjeru stabilnosti je mjerodavan slučaj kada je pritisnut unutrašnji pojas gornjeg dijela stuba, to su

mjerodavne presječne sile:M 95,82kNm

N 251,38kN

== −

55

yCny 2

y

N

dop

y

iy

( 0, 2) 1k 1

1

1,1370,0631

18

i 13,80cm

l 700cm

α ⋅ λ −= + ≤κ− λ ⋅σ

σσ = = =σ

=

=

iyy

y

y

l 70050,72

i 13,80

50,720,546

92,9

1Kriva "C" 0,7854 1,273

λ = = =

λ = =

⇒ κ = ⇒ =κ

ny 2

ymy 2 2

y

0,489 (0,546 0,2) 1k 1 1,172 1,273

1 0,546 0,0631

1,0k 0,981

1 0,546 0,06311

⋅ −= + = ≤ =− ⋅ κ

β= = =

− ⋅− λ ⋅σ

v

D

D P v M

xP

x

0,4

M 5D

vD P

cr,d

2 2cr,d vd wd

1

k

2 S 2 9341,10

W 1680

1k

1

σθ = ≥σ

σ = α ⋅σ ⋅⋅ ⋅α = = =

=

+ λ σλ = α ⋅

σ

σ = φ σ + σ

3 4vd D y 2

x

2 2 4

wd 2 2 2y

2 2cr,d 2

3,14 kNG E I I 1,77 8,1 10 2,1 10 186 8560 91,5

l W 595 1680 cm

E 3,14 2,1 10 kN1,77 142,46

50,72 cm

kN1,0 91,50 142,46 169,31

cm

πσ = η⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ =⋅ ⋅

π ⋅ ⋅ ⋅σ = η⋅ = ⋅ =λ

σ = ⋅ + =

56

D

0,4

M 5

D

241,10 0,394

169,31

1k 0,996

1 0,394

1,10 24 0,996 26,29

240,91 1,0 1,0

26,29

λ = ⋅ =

= = +

σ = ⋅ ⋅ =

θ = = < ⇒ θ =

ny N my M dop

dop2 2

k k

kN kN1,273 1,137 1,00 1,0 7,95 9,39 18

cm cm

⋅σ + ⋅θ⋅σ ≤ σ

⋅ + ⋅ ⋅ = ≤ σ =

Dokaz protiv bočnog izvijanja dodatnog lima

dop

i

v

1,14

b 30i 8,66cm

12 12l 700

80,83 200i 8,66

80,830,87

92,9

σ ≤ ⋅ κ⋅σ

= = =

λ = = = <

λλ = = =λ

2 2C

2 2 22

IIdop2

D

1 ( 0,2) 1 0,489 (0,87 0,2) 0,87 2,084

2 20,663

2,084 2,084 4 0,874

N M 251,38 9582 kN9,08 1,14 0,663 18,0 13,62 1,14

A W 221 1205,24 cm

β = + α ⋅ λ − + λ = + ⋅ − + =

κ = = =+ − ⋅β + β − ⋅λ

σ = + = + = < ⋅ ⋅ = = ⋅ κ ⋅σ

Kontrola stabilnosti gornjeg dijela stuba na izvijanje

2 2 2 41 u u v v

21 2

1

N M dop

I 0,75 (A e A e ) 0,75 (149 60 2) 804600cm

I 421110,052β 2,0 β 2,5

I 804600

kσ

= ⋅ ⋅ + ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ =

= = ⇒ = =

⋅ + ≤σ σ

2 29582 251,389,08 / 16,0 /

1205, 24 221 dop

M NkN cm kN cm

W Aσ σ= + = + = < =

ixx

x

l 2,5 700λ 175,52

i 9,97

⋅= = =

57

xx

v

λ 175,52λ 1,88

λ 92,9= = =

xλ 1,88= ( kriva izvijanja C α 0,489⇒ = )

1,137σ 1,33 0,0630

24,0= ⋅ =

( ) 2 2nxk 1 0,489 1,88 0,2 1,88 1,88 0,0630=5,13 = + ⋅ − + − ⋅

N M dop

dop2 2

k

kN kN4,19 1,137 7,95 12,71 18

cm cm

σ σ σ

σ

⋅ + ≤

⋅ + = ≤ =

Donji (rešetkasti) dio stuba

Vanjski pojas rešetkastog stuba

HEB3002 4 4

x y x yA 149cm , I 25170cm , I 8560cm , i 13,0cm, i 7,58cm= = = = =

min N 221,81kN= −

max N 793,05kN=

Dužine izvijanja:

ix

iy

l 300cm

l 100cm

==

x

y

x

Vitkosti :

300λ 23,07

13100

λ 13,197,58

23,07λ 0,24

92,90

= =

= =

= =

Kriva izvijanja „C“:

( ) ( )

( ) ( )

2 2

2 2 2 2

2i,dop

2 2i,dop

1 0,2 1 0,489 0,24 0,2 0,24 1,077

2 20,979

4 1,077 1,077 4 0,24

0,979 24,017,66kN / cm

1,33

221,811,488kN / cm 17,05kN / cm

149

ν

β = + α ⋅ λ − + λ = + ⋅ − + =

κ = = =β + β − λ + − ⋅

κ ⋅σ ⋅σ = = =ν

σ = = < σ =

58

2 2dop

793,055,32kN / cm 16,00kN / cm

149σ = = < σ =

Unutrašnji pojas rešetkastog stuba

HEB3002 4 4


min N 1214,39kN= −

Dužine izvijanja:

ix

iy

502,381 0,88

1214,39lβ l= 800 0,85 800 680,00cm1,88

l 100cm

+ ⋅= ⋅ ⋅ = ⋅ =

=

x

y

x

Vitkosti :

680,00λ 52,30

13100

λ 13,197,58

52,30λ 0,56

92,90

= =

= =

= =


( ) ( )

( ) ( )

2 2

2 2 2 2

1 0,2 1 0,489 0,56 0,2 0,56 1,489

2 20,809

4 1,489 1,489 4 0,56

β = + α ⋅ λ − + λ = + ⋅ − + =

κ = = =β + β − λ + − ⋅

2i,dop

2 2i,dop

0,809 24,014,59kN / cm

1,33

1214,398,15kN / cm 14,59kN / cm

149

νκ ⋅σ ⋅σ = = =ν

σ = = < σ =

Provjera stabilnosti rešetkastog stuba kao cjeline

iylβ l 2,0 800 1600cm= ⋅ = ⋅ =

Provjera nosivosti

Određivanje vitkosti

2

4y

Površna oba pojasa stuba:

A 2 149 298cm

Momenat inercije stuba kao cjeline :

I 804600cm

= ⋅ =

=

59

y

iy

y

y

804600i 51,96cm

298l 1600cm

160030,79

51,96

32,330,35

92,9

= =

=

λ = =

λ = =

3 3

1 2 2d x

1

2 2 2 2yi y 1

yi

A d 298 169,7118,81

2 A a h 2 11,748 120 120

18,810,20

92,9

30,79 18,81 36,08

36,080,388

92,9

λ = π⋅ ⋅ = π⋅ ⋅ =⋅ ⋅ ⋅ ⋅

λ = =

λ = λ + λ = + =

λ = =

Provjera nosivosti stuba kao cjeline

iylβ l 2,0 800 1600cm= ⋅ = ⋅ =

Određivanje mjerodavnih statičkih uticaja

max D

odg E

odg B

odg B

COMB6

V 793,70kN

V 1214,30kN

N 249,41kN

M 76,69kNm

== −

= −

=

Provjera nosivosti


2

4y


A 2 149 298cm


I 804600cm

= ⋅ =

=

y

iy

y

y

804600i 51,96cm

298l 1600cm

160030,79

51,96

30,790,33

92,9

= =

=

λ = =

λ = =

60

3 3

1 2 2d x

1

2 2 2 2yi y 1

yi

A d 298 169,7118,81

2 A a h 2 11,748 120 120

18,810,20

92,9

30,79 18,81 36,08

36,080,388

92,9

λ = π⋅ ⋅ = π⋅ ⋅ =⋅ ⋅ ⋅ ⋅

λ = =

λ = λ + λ = + =

λ = =


COMB6:

C

C

N 2

M 2

II1 dop2 2

N 793,70 1214,30 420,6kN

M 793,70 0,4 1214,30 0,4 803,20kNm

420,6 kN1,41

298 cm80320 kN

40 3,99804600 cm

kN kN1,41 3,99 5,40 18

cm cm

= − = −= ⋅ + ⋅ =

σ = =

σ = ⋅ =

σ = + = < σ =

yi

ny 2yi N

N

ny 2

( 0, 2)k 1

1

1,411,33 0,078

240,489 (0,388 0,2)

k 1 1,0931 0,388 0,078

α ⋅ λ −= +− λ ⋅σ

σ = ⋅ =

⋅ −= + =− ⋅

Momenat u glavi rešetkastog stuba iznosi:

C

y

M 249,41 0,40 (249,38 502,3) 0,40 76,69 124,22kNm

124,220,154

803,20

0,66 0,44 0,154 0,72

= ⋅ − + ⋅ + =

ψ = =

β = + ⋅ =

yi

ymy my2 2

N

1 1

ny N my M i,dop

i,dop2 2

0,72k 0,72 k 1,0

1 0,388 0,0781

0,2 1

k k

kN kN1,09 1,41 1,0 3,99 5,52 18,0

cm cm

β= = = ⇒ =

− ⋅− λ ⋅σ

λ = ⇒ κ =⋅σ + ⋅σ < σ

⋅ + ⋅ = < σ =

Dijagonale rešetkastog stuba

61

min N 200,83kN= −

Pretpostavljen presjek: 2L 75 x 75 x 82

1

21

4x y1

x y1

3x y1

4 41 1 1

A 11,50cm

A 2A 23,00cm

I I 58,9cm

i i 2,26cm

W W 11,0cm

I 24,4cm ; W 8,11cm ;i 1,46cm

=

= =

= =

= =

= =

= = =2 2

4y y1 1

yy

1

3y

30 30I 2I 2A e 2 58,9 2 11,50 2,13 6867cm

2 2

I 6867i 17,28cm

2A 23,0

6867W 400,88cm

302,13

2

= + + = ⋅ + ⋅ ⋅ + =

= = =

= = +

Provjera nosivosti na izvijanje upravno na materijalnu osu (x-x)

iy ix

ixx

x

x

l l l 128cm

l 12856,63

i 2,26

56,630,60

92,9

= = =

λ = = =

λ = =

kriva izvijanja C 0,489→ α =

( ) ( )

( ) ( )

2 2

2 2 2 2

2i,dop

2 2i,dop

1 0,2 1 0,489 0,60 0,2 0,60 1,55

2 20,79

4 1,55 1,55 4 0,60

0,79 24,014,25kN / cm

1,33

200,838,73N / cm 12,00kN / cm

23,0

ν

β = + α ⋅ λ − + λ = + ⋅ − + =

κ = = =β + β − λ + − ⋅

κ ⋅σ ⋅σ = = =ν

σ = = < σ =

- Provjera nosivosti upravno na nematerijalnu osu (y-y)

62

2

E,Q 2yi

4 2

2

2 2yi y 1

y

E AN N

1,58;E 2,1 10 kN / cm

N 200,83kN

A 23,00cm

m

2128

7,40 ;m 217,28

π ⋅ ⋅κ ⋅ < =λ

κ = = ⋅= −=

λ = λ + ⋅λ

λ = = =

11

1

a 128; a 42,66

i 3

42,6629,21

1,46

λ = = =

λ = =

2 2yi

2 4

E,Q 2

E,Q

27,40 29,21 30,13

2N 1,58 200,83 317,31

2,1 10 23,00N 5245,75kN

30,13

N 317,31 N 5245,75kN

λ = + ⋅ =

γ ⋅ = ⋅ =π ⋅ ⋅ ⋅= =

γ ⋅ = < =

- Provjera nosivosti samostalnog elementa na izvijanje upravno na osu 1-1 u polju približno na sredini dužine višedjelnog štapa

y1 1 0

y

oy

E,Q

1

11

1

MN lN A ; w 0,256; r 2

r W 500

N w 200,83 0,256M 54,72

N 1,58 200,831 1

N 5245,75

200,38 54,72N 11,50 100,19 1,57 101,76kN

2 400,28

a42,66

i

42,660,45

92,9

= + ⋅ = = =

⋅ ⋅= = =κ ⋅ ⋅− −

= + ⋅ = + =

λ = =

λ = =

( ) ( )

( ) ( )

2 2

2 2 2 2

2i,dop

2 2i,dop

1 0,2 1 0,489 0,45 0,2 0,45 1,32

2 20,98

4 1,32 1,32 4 0,45

0,98 24,017,68kN / cm

1,33

101,768,84N / cm 17,68kN / cm

11,50

ν

β = + α ⋅ λ − + λ = + ⋅ − + =

κ = = =β + β − λ + − ⋅

κ ⋅σ ⋅σ = = =ν

σ = = < σ =

63

- Provjera nosivosti samostalnog elementa u krajnjem polju

1 11 dop

1 1

1

max1

omax

E,Q

N Mmax

A W

N 200,83N 100,41kN

r 2Q a

Mr 2

N W 3,14 200,83 0,256Q 1,31kN

N 200,83l 128,001 1N 5245,75

σ = + ≤ σ

= = =

= ⋅

⋅π ⋅= ⋅ = ⋅ =− −

1

2 2max 1 dop

1,31 42,66M 13,97kNm

2 2100,41 13,97

10,45kN / cm 18kN / cm11,50 8,11

= ⋅ =

σ = + = < σ =

Provjera spojnih limova

max

x

Q a 1,31 42,67T 1,62kN

h 34,3

⋅ ⋅= = =

maxQ a 1,31 56,67M 37,11kN

r 2

⋅ ⋅= = =

Na jedan spojni lim djeluju maksimalni uticaji:

s

s

TT 0,81kN

2M

M 18,55kNm2

= =

= =

pretpostavka : spojni lim = 330 x 6x 602

3s

2 2Smax s dop

S

0,6 6,0W 3,6cm

6M 18,55

5,15kN / cm 18kN / cmW 3,6

⋅= =

σ = = = < σ =

2 2s dop

0,810,23kN / cm 10,5kN / cm

0,6 6τ = = < τ =

⋅

- Provjera napona u šavovima

veza pomoću uagaonih šavova : a=4 mm

2 2u,dop u,dop2

18,55n 1,28kN / cm 13,5kN / cm

0,4 6σ ≈ = = < σ =

⋅

Vertikale rešetkastog stuba

min N 16,69kN= −

64

Za vertikale rešetkastog stuba usvajaju se 2L 65 x 65 x 7. S obzirom na relativno male napone pritiska u ugaonicima kao i relativno male dužine izvijanja, nosivost ovih štapova je obezbjeđena i bez spojnih limova između postojećih krakova ugaonika.

21

2 2max dop

A 2A 17,4cm

16,690,95kN / cm 18,0kN / cm

17,40

= =

σ = = < σ =

Gornja vertikala

Pretpostavljeno 2U240

Za dimenzioniranje gornje vertikale su mjerodavne presječne sile:

N=-124,51kN

max dop2 2

N 124,51 kN kN2,56 18,0

A 2 24,3 m mσ = = = < σ =

⋅

Usvojeno:

Gornji dio stubaHEB300+2≠300x12

Dijagonale 2L75x75x8

Pojasevi rešetkastog dijela stuba HEB300

Vertikale2L65x65x7

Kranja vertikala 2U240

65

Glavni stub (srednji)

Glavni stubovi se nalaze na rasteru od 8m. Visina stubova je 14,00m. Sastoje se iz dva dijela. Donji dio stuba do kote +8,00m je rešetkasti sa pojasevima od HEB profila i ispunom od 2L profila dok gornji dio stuba iznad kote +8,00m čine HEB i zavareni limovi koji sa obje strane čine T-presjek. Veza rešetkastih vezača i stuba je zglobna.

Pretpostavljeno:

gornji dio glavnog stuba HEB300+2≠250/10+2≠200/10

pojasevi rešetkog dijela glavnog stuba HEB300

vertikala F-C 2U320

dijagonale 2L75x75x8

vertikale 2L65x65x7

Gornji dio stuba (A-B)

Pretpostavka: HEB300+2≠250/10+2≠200/10

3 34

x

3 32 2 4

y

25 1,0 1,0 20I 19270 19938cm

12 12

1,0 25 20 1,0I 8560 2 1,0 25 13,05 1,0 20 26,05 46827cm

12 12

⋅ ⋅= + + =

⋅ ⋅= + ⋅ + + ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ =

y 3yD yL

2

xx

yy

I 46827W W 1763,73cm

x 26,55

A 149 2 (25 1 20 1) 239cm

I 19938i 9,13cm

A 239

I 46827i 20,0cm

A 239

= = = =

= + ⋅ ⋅ + ⋅ =

= = =

= = =

COMB6

2 25105 343,464,33 / 16,0 /

1763,73 239 dop

M NkN cm kN cm

W Aσ σ= + = + = < =

66

Kontrola gornjeg dijela stuba na bočno torziono izvijanje

Za provjeru stabilnosti je mjerodavan slučaj kada je pritisnut lijevi pojas gornjeg dijela stuba, odnosno dodatni lim, ša su mjerodavne presječne sile:

M 51,05kNm

N 343,46kN

== −

yCny 2

y

N

dop

y

iy

( 0, 2) 1k 1

1

1,430,0794

18

i 20,0cm

l 595cm

α ⋅ λ −= + ≤κ− λ ⋅σ

σσ = = =σ

=

=

iyy

y

y

l 60030,00

i 20,0

30,000,32

92,9

1Kriva "C" 0,938 1,07

λ = = =

λ = =

⇒ κ = ⇒ =κ

ny 2

ymy 2 2

y

0,489 (0,30 0,2) 1k 1 1,05 1,07

1 0,30 0,0794

1,0k 1,007

1 0,30 0,07941

⋅ −= + = ≤ =− ⋅ κ

β= = =

− ⋅− λ ⋅σ

v

D

D P v M

xP

x

0,4

M 5D

vD P

cr,d

2 2cr,d vd wd

1

k

2 S 2 10401,24

W 1680

1k

1

σθ = ≥σ

σ = α ⋅σ ⋅⋅ ⋅α = = =

=

+ λ σλ = α ⋅

σ

σ = φ σ + σ

67

3 4vd D y 2

x

2 2 4

wd 2 2 2y

2 2cr,d 2

D

0,4

M 5

3,14 kNG E I I 1,77 8,1 10 2,1 10 186 8560 91,5

l W 595 1680 cm

E 3,14 2,1 10 kN1,77 407,2

30,00 cm

kN1,0 91,50 407,20 417,35

cm

241,24 0,26

417,35

1k

1 0,26

πσ = η⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ =⋅ ⋅

π ⋅ ⋅ ⋅σ = η⋅ = ⋅ =λ

σ = ⋅ + =

λ = ⋅ =

= +

D

1,0

1,24 24 1,0 29,76

240,807 1,0 1,0

29,76

=

σ = ⋅ ⋅ =

θ = = < ⇒ θ =

ny N my M dop

dop2 2

k k

kN kN1,07 1,43 1,007 1,0 2,89 4,44 18

cm cm

⋅σ + ⋅θ⋅σ ≤ σ

⋅ + ⋅ ⋅ = ≤ σ =

Dokaz protiv bočnog izvijanja dodatnog lima

dop

i

v

1,14

b 20i 5,77cm

12 12l 600

103,98 200i 5,77

103,981,11

92,9

σ ≤ ⋅ κ ⋅σ

= = =

λ = = = <

λλ = = =λ

2 2C

2 2 22

IIdop2

D

1 ( 0,2) 1 0,489 (1,11 0,2) 1,11 2,68

2 20,478

2,68 2,68 4 1,114

N M 5105 343,46 kN4,33 1,14 0,478 18,0 9,81 1,14

A W 1763,73 239 cm

β = + α ⋅ λ − + λ = + ⋅ − + =

κ = = =+ − ⋅β + β − ⋅λ

σ = + = + = < ⋅ ⋅ = = ⋅ κ ⋅σ

Kontrola stabilnosti gornjeg dijela stuba na izvijanje

2 2 2 41 u u v v

21 2

1

N M dop

I 0,75 (A e A e ) 0,75 (149 60 2) 804600cm

I 468270,058β 2,0 β 2,5

I 804600

kσ

= ⋅ ⋅ + ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ =

= = ⇒ = =

⋅ + ≤σ σ

IImin dop2 2

5105 343,46 kN kN2,89 1,43 4,32 18

1763,73 239 cm cmσ = + = + = < σ =

ixx

x

l 2,5 600λ 164,29

i 9,13

⋅= = =

68

xx

v

λ 164,29λ 1,768

λ 92,9= = =

xλ 1,768= ( kriva izvijanja C α 0,489⇒ = )

1, 43σ 1,33 0,079

24,0= ⋅ =

( ) 2 2nxk 1 0,489 1,768 0,2 1,768 1,768 0,079=4,64 = + ⋅ − + − ⋅

N M dop

dop2 2

k

kN kN4,64 1,43 2,89 9,52 18

cm cm

σ σ σ

σ

⋅ + ≤

⋅ + = ≤ =

Donji (rešetkasti) dio stuba

Pojas rešetkastog stuba

HEB3402 4 4


min N 526,18kN= −

Dužine izvijanja:

ix

iy

l 800cm

l 160cm

==

x

y

x

Vitkosti :

800λ 61,53

13,0

160λ 21,10

7,58

61,53λ 0,66

92,90

= =

= =

= =


( ) ( )

( ) ( )

2 2

2 2 2 2

2i,dop

2 2i,dop

1 0,2 1 0,489 0,66 0,2 0,66 1,66

2 21,00

4 1,66 1,66 4 0,66

1,00 24,018,04kN / cm

1,33

526,183,53kN / cm 13,14kN / cm

149

ν

β = + α ⋅ λ − + λ = + ⋅ − + =

κ = = =β + β − λ + − ⋅

κ ⋅σ ⋅σ = = =ν

σ = = < σ =

Provjera stabilnosti rešetkastog stuba kao cjeline

iylβ l 2,0 800 1600cm= ⋅ = ⋅ =

Određivanje mjerodavnih statičkih uticaja

69

max E

odg D

odg B

COMB6

V 526,18kN

V 263,42kN

M 51,05kNm

==

=

Provjera nosivosti


2

4y


A 2 149 298cm


I 804600cm

= ⋅ =

=

y

iy

y

y

804600i 51,96cm

298l 1600cm

160030,79

51,96

30,790,33

92,9

= =

=

λ = =

λ = =

3 3

1 2 2d x

1

2 2 2 2yi y 1

yi

A d 298 169,7110,03

2 A a h 2 17,40 160 160

10,030,10

92,9

30,79 10,03 32,38

32,380,348

92,9

λ = π⋅ ⋅ = π⋅ ⋅ =⋅ ⋅ ⋅ ⋅

λ = =

λ = λ + λ = + =

λ = =


C

C

N 2

M 2

II1 dop2 2

N 526,18 263,42 789,60kN

M 526,18 0,8 263,42 0,8 210,20kNm

789,60 kN2,64

298 cm21020 kN

80 2,08804600 cm

kN kN2,64 2,08 4,72 18

cm cm

= − − = −= ⋅ − ⋅ =

σ = =

σ = ⋅ =

σ = + = < σ =

yi

ny 2yi N

N

ny 2

( 0, 2)k 1

1

2,641,33 0,146

240,489 (0,348 0,2)

k 1 1,071 0,348 0,146

α ⋅ λ −= +− λ ⋅σ

σ = ⋅ =

⋅ −= + =− ⋅

70

Momenat u glavi rešetkastog stuba iznosi:

C

y

M 263,42 0,80 404,39 0,80 51,05 61,72kNm

61,720,29

210,20

0,66 0,29 0,47 0,79

= ⋅ − ⋅ + =

ψ = =

β = + ⋅ =

ymy my2 2

yi N

1 1

ny N my M i,dop

i,dop2 2

0,79k 0,80 k 1,0

1 0,348 0,1461

0,2 1

k k

kN kN1,07 2,64 1,0 2,08 4,90 18,0

cm cm

β= = = ⇒ =

− ⋅− λ ⋅σ

λ < ⇒ κ =⋅σ + ⋅σ < σ

⋅ + ⋅ = < σ =

Dijagonale rešetkastog stuba

min N 28,72kN= −

Pretpostavljen presjek: 2L 75 x 75 x 8

Kako je normalna sila pritiska u dijagonali manja od one koju smo imali u vanjskom glavnom stubu, a dužina izvijanja ista usvaja se ista dijagonala i za srednji stub.

Vertikale rešetkastog stuba

Za vertikale rešetkastog stuba usvajaju se 2L 65 x 65 x 7. S obzirom na relativno male napone pritiska u ugaonicima kao i relativno male dužine izvijanja, nosivost ovih štapova je obezbjeđena i bez spojnih limova između postojećih krakova ugaonika.

21

2 2max dop

A 2A 17,40cm

43,902,52kN / cm 18,0kN / cm

17,40

= =

σ = = < σ =

Gornja vertikala

Pretpostavljeno 2U320

Za gornje vertikale je mjerodavan momenat:

M=162,91kNm

2

max dop2 2

M 162,91 10 kN kN11,99 18,0

W 2 679 m m

⋅σ = = = < σ =⋅

Usvojeno za srednji stub:

Gornji dio stubaHEB300+2≠250x10+2≠200x10

Dijagonale 2L75x75x8

71

Pojasevi rešetkastog dijela stuba HEB300

Vertikale 2L65x65x7

Gornja vertikala 2U320

72

Detalj montažnog nastavka gornjeg pojasa glavnog vezača

U gornjem pojasu se, za mjerodavne slučajeve opterećenja javlja pritiskujuća sila od kojih maksimalna iznosi:

minNc= -484,82kN (ST+SN)

Gornji pojas je urađen od HOP 160x160x5,6 (A=38,22cm2). Sila Nc se prenosi preko naliježućih

površina čeonih ploča ≠180x15x250mm. Usvaja se sučeoni šav zavaren po obimu gornjeg pojasa 1

V2

I kvalitete nosivosti.

š dop min cF k A 1,0 16 38,2 611,2kN N 459,85kN= ⋅σ ⋅ = ⋅ ⋅ = > = −

73

Nastavak rožnjače

Udaljenost nastavka od oslonca:

1x 0,2 l 0,2 8 1,60m= ⋅ = ⋅ =

Nastavak se dimenzionira prema momentu:2 2

x 1nast

q l 5,52 8M 11,04 kNm

32 32

⋅ ⋅= = =

Nastavak se izvodi pomoću čeone ploče i visokovrijednih vijaka M12 k.č.10.9 sa fp=0

Veličina sile na mjestu montažnog nastavka:

nast

s

fs t 2

MZ D

h

t 0,95h h a 17,1 4 12,62cm

2 211,04

Z D 87,48kN0,1262

= − =

= − − = − − =

= − = =

Debljina čeone ploče:

t 1,5 d 1,5 1,2 1,8cm 18mm= ⋅ = ⋅ = =

Na jedan zategnut vijak otpada sila zatezanja (bez pripremne površine):

1 doz

Z 87,48Z 29,16kN Z 30,0kN

3 3= = = < =

Za vezu rožnjače i čeone ploče usvajaju se ugaoni šavovi aw=4mm<max aw=0,7x6=4,2mm.2

š wA 2 a (h 2c) 2 0,4 12,2 9,76 cm= ⋅ ⋅ − = ⋅ ⋅ =

uš u,dop šF A 12 9,76 117,12 kN Z 87,48 kN= σ ⋅ = ⋅ = > =

74

Veza fasadnog stuba i fasadne rigleMaksimalni uticaji na spoju su:

max x

max y

4T 1,80 3,6kN (Stalno)

24

T 3,27 6,54kN (Vjetar)2

= ⋅ =

= ⋅ =

Za stalno opterećenje mjerodavno je stanje u fazi montaže rigle kada vlastitu težinu prenosi samo preko kontakta sa L profilom.

Usvaja se profil L90x90x11 i šav a=4mm, pa je:

II w,dop2 2

3,60 kN kNV 0,45 12,00

2 0,4 (9 2 0,4) cm cm= = < σ =

⋅ ⋅ − ⋅

Po završetku montaže vrši zavarivanje po cijelom obimu kraja fasadne rigle ugaonim šavovima.

II w,dop2 2

6,54 kN kNV 0,88 12,00

2 0,4 (10 2 0,4) cm cm= = < σ =

⋅ ⋅ − ⋅

Provjera napona u ugaoniku:

xM R e 3,6 5,9 21,24 kNcm= ⋅ = ⋅ =

2310 1,1

W 2,02 cm6

⋅= =

2 2dop

M 21,2410,51 kN/cm 16 kN/cm

W 2,02σ = = = < σ =

75

Stopa fasadnog stubaFasadnii stub se zglobno oslanja na betonski temelj . Veza sa betonskim temeljem je nalijeganjem preko ležišne ploče i ubetoniranih anker vijaka.

- presječne sile na mjestu spoja sa ležišnom pločom: Q 15,95 kN=

N 33,05 kN= −

Ako se čeoni presjek HOP 220x220x10 ne obrađuje, uzima se da ugaoni šavovi prenose ¾ N.

Odabrana debljina šavova: wa 4 mm=Obim stuba O=88cm

Površina ugaonog šava: 2

šA a O 0,4 88 35,2 cm= ⋅ = ⋅ =∑Računska površina šavova u pravcu transverzalne sile: 2

šrA 2 (22 2 0,4) 21,20 cm= ⋅ − ⋅ = Naponi u šavu usljed normalne sile:

2 I 2u u,dop

š

3 3N 33,05

4 4σ =n= = =0,70 kN/cm <σ =12 kN/cmA 35,2

⋅ ⋅

∑Naponi u šavu usljed normalne i transverzalne sile:

2n 0,70 kN/cm=2

IIšr

Q 15,95V 0,75 kN/cm

A 21,20= = =

2 2 2 2u u,dop0,70 0,75 1,02 kN/cm 12,0 kN/cmσ = + = < σ =

Pretpostavlja se ležišna ploča: a=320 mm ; b=250 mm ; t=15 mm

Površina ležišne ploče: 2

1pA 32 25 800 cm= ⋅ =Provjera napona pritiska ležišne ploče na beton:

2 2

b b,dop1p

N 33,050,041 kN/cm 0,4 kN/cm

A 800σ = = = < σ = (za MB 20)

Kontrola napona u ležišnoj ploči

Ležišnu ploču posmatramo kao ploču koja je uklještena sa sve četiri strane dimenzija 220x15x220, opterećenu sa 2

b 0,041 kN/cmσ =2 2

b xy y

l 0,041 22m S 5,16 1,02 kNcm/cm'

100 100

σ ⋅ ⋅= ⋅ = ⋅ =

y y 2 2max p dop2 2

p p

m m 1,022,72 kN/cm 16 kN/cm

W t / 6 1,5 / 6σ = = = = < σ =

Za anker vijke usvajaju se 2M16...k.č.4.6

- nosivost na smicanje: 2

d

1,6N 11,2 22,52kN

4

⋅ π= =

- nosivost na pritisak po omotaču rupe: bN 1,6 1,5 27 64,8 kN= ⋅ ⋅ =

Dva anker vijka nose : F 2 22,52 45,04 kN Q 15,95 kNτ = ⋅ = > =∑

76

Detalj veze pojasnih štapova i vertikale u sljemenu glavnog vezača

v

1

b 80,5 0,4 Nema uticaja lokalnog savijanja

b 16= = > ⇒

Veza pojasnih štapova se ostvaruje sučeonim šavovima 1/2V I kvalitete (zavareni po obimu profila)

sš

k 1,0

F 1,0 16 40,32 645,12kN 459,85kN

== ⋅ ⋅ = >

Veza vertikale sa pojasnim štapovima se ostvaruje ugaonim šavovima.

Usvojeno: aw=3mm<0,7x5=3,5mm

Ugaoni šavovi se zavaruju po cijelom obimu HOP 60x60x3, pa je:

w

2w w w

w,dop2 2

l 4 60 240mm

A a l 3 240 720mm

43,02 kN kN5,97 12,0

7,2 cm cm

= ⋅ =

= ⋅ = ⋅ =

σ = = < σ =

77

Komentar dobivenih rezultata

Razlike rezultata dobivenih metodom konačnih elemenata (SAP2000) i onih dobivenih postepenim proračunom kreću se u granicama od 10 do 24%.

Razlike se javljaju zbog automatskog unošenja sopstvene težine elemenata konstrukcije, kao i nanošenja opterećenja za maksimalne uticaje na glavnom nosivom sistemu.

Na kalkanske zidove je opterećenje od vjetra uneseno kao odgovarajuće opterećenje za maksimalni vjetar sa lijeve odnosno desne strane. Stoga u fasadnim elementima, kao i horizontalnim spregovima do kalkana dolazi do neiskorištenja presjeka elemenata.

U nekim elementima dolazi do prekoračenja napona. Tako se u rožnjačama javljaju dodatni naponi usljed aksijalne sile koji nisu uzeti u proračun postepenim proračunom.

Normalne sile dobivene na 2d modelu postepenim proračunom

78

Za slučaj djelovanja sopststvene težine+snijeg

Normalne sile dobivene na 3d modelu u SAP-u

79

Za slučaj djelovanja sopststvene težine+snijeg

80

Detalj spoja srednjeg stuba sa krovnim vezaćem

Dodatni profil

81

H 253,22 cos5,30 313,34 cos35,53

H 2,86kN

= ⋅ − ⋅=

V 254,22 sin 5,30 313,34 sin 35,53

V 205,57kN

= ⋅ + ⋅=

A

A

M H 0,381 V 0,10 2,86 0,381 205,57 0,10

M 19,46kNm

= ⋅ − ⋅ = ⋅ − ⋅= −

AM 253,22 0,374 313,34 0,374= ⋅ − ⋅

odabrano: HEB2003

xW 570cm=

2

1946 kN3,41

570 cmσ = =

usvojeno HEB200

Kontrola napona u šavovima na mjestu spoja dodatnih profila i spojnog lima

w,max

w

lw

l 2w w

w dop2 2

a 0,7 0,7 8,5 5,95mm

a 4mm

l 300 2 4 292mm

A l 2 a 23,36cm

205,57 kN kN8,80 12

23,36 cm cm

= ⋅δ = ⋅ ==

= − ⋅ =

= ⋅ ⋅ =

σ = = < σ =

usvojeno: 2 4x300

Spoj srednjeg stuba sa krovnim vezaćem

Donji pojas

HOP 160x160x5,6

max

min

a 0,7 0,7 5,6 3,9mm

a 3mm

= ⋅δ = ⋅ ==

-pretpostavka wa 3mm=

wl 210mm=

lw w w

2 2w w w

w 2w

l l 2 a 230 2 3 224mm

A l 4 a 224 4 3 2688mm 26,88cm

U 313,34 kNV 11,65

A 26,88 cm

= − ⋅ = − ⋅ =

= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ = =

σ = = = =

w dop 2

kN12

cmσ < σ =

usvojeno: 4 3x230

82

Gornji pojas

160x160x5,6

wl 460mm=

w,maxa 0,7 0,7 5,6 3,92mm= ⋅δ = ⋅ =

-pretpostavka: wa 3mm=l 2 2

w w w

w 2

A l 4 a (460 2 3) 4 3 5448mm 54,48cm

253,22 kN4,67

54,48 cm

= ⋅ ⋅ = − ⋅ ⋅ ⋅ = =

σ = =

usvojeno: 4 3x460

Kontrola napona u šavu u tački A

7x77

7x134

w1

w 2

l 75mm

l 132mm

==

w,maxa 0,7 14,5 10,15mm= ⋅ =

wa 7mm=

2w w1 w2 wA (2 l 4 l ) a (2 7,5 4 13,2) 0,7 47,46cm= ⋅ + ⋅ ⋅ = ⋅ + ⋅ ⋅ =

IIw

w

2 23

w

2

H 2,86V 0,06

A 47,46

Mn

W

4 0,7 7,5 8,2 0,7 13,2W 2 181,8cm

10 61946 kN

n 10,70181,8 cm

= = =

=

⋅ ⋅ ⋅ ⋅= + ⋅ =

= =

2 2 2 2n II dop2 2

kN kNV n 0,06 10,70 10,70 12,00

cm cmσ = + = + = < σ =

usvojeno: 4 7x77+2 7x134

83

Detalj veze glavnog stuba sa glavnim vezačemMjerodavni uticaji u spoju glavnog stuba sa glavnim vezačem su:

min B

max B

N 252,96kN

T 11,72kN

= −=

Pretpostavlja se centrir-ploča 70x25x246≠ sa poluprečnikom R=200mm.

Provjera debljine centrir-ploče:

minmin

dop

1,50 N 1,5 254t 1,70cm t 2,5cm

l 14 16

⋅ ⋅= = = < =⋅σ ⋅

Provjera računskog napona linijskog pritiska valjkaste povši:

mindop2 2

N E 252,96 21000 kN kN0,42 0,42 43,55 81,50

R l 20 24,6 cm cm

⋅ ⋅σ = ⋅ = ⋅ = < σ =⋅ ⋅

Šav za vezu centrir-ploče sa pločom glave stuba, pretpostavljen ugaoni šav aw=6mm,

2

2

2 2 2 2u ui,dop2 2

252,96 kNn 7,12

2 (24,6 5) 0,6 cm

11,72 kNv 0,39

2 24,6 0,6 cm

kN kNn v 7,12 0,39 7,13 12,00

cm cm

⊥

⊥

= =⋅ + ⋅

= =⋅ ⋅

σ = + = + = < σ =

Iz ovoga se može zaključiti da je i graničnike dovoljno zavariti ugaonim šavovima od 6mm prema skici.

Proračun vijaka za prijem sile koja odiže krovni vezač, konstruktivno 2M12...10.9.:

z s z,dop2 F 2 A 2 3,03 13,70 83,00kN⋅ = ⋅ ⋅σ = ⋅ ⋅ =

Provjera napona u pločama usljed pritiska centrir-ploče (mjerodavna je donja ploča):

dop2 2 2

dop2 2

252,962 1M kN kN5 14 6 7,76 16,00

W 2,5 cm cm

252,961,5 2

kN kN5 144,33 9,00

2,5 cm cm

⋅ ⋅⋅σ = = ⋅ = < σ =

⋅ ⋅ ⋅ τ = = < τ =

84

Detalj stope glavnog stuba

U osi y-y pojasa rešetkastog stuba postaviće se po dva ankera M64...5.6. (As=28,5cm2)

Zbog nepostanja zatežućih sila u štapovima pojasa, usvajaju se ankeri konstruktivno

Računska dužina ankera

al 30 d 30 6,4 192cm= ⋅ = ⋅ =

usvaja se al 200cm=

Pločica ispod navrtke ankera

Za usvojeni anker M64...5.6. predvidja se rupa 68Φ u pločici ispod navrtke ankera.

Pretpostavlja se širina ove pločice plb 200mm=

Usvaja se pločica ispod navrtke ankera sastavljena od 2 ≠ 200x35

Ležišne ploče

Konstrukcijskim rješenjem stope rešetkastog stuba predvidjene su dvije odvojene ležišne ploče dimenzija: ≠ 580x40x550

Površine ležišnih ploča

Površina ležišne ploče treba da obezbjedi prenos vertikalne reakcije pritiska pojasnog štapa na beton temelja bez prekoračenja dozvoljenih napona pritiska u betonu.

2lpA 58,0 55,0 3190cm= ⋅ =

bs beMB30,dop2 2lp

max V 526,18 kN kN0,164 0,600

A 3190 cm cmσ = = = < σ =

Debljina ležišne ploče

U konzolnim djelovima ploča največi moment savijanja (po 1 cm širine) iznosi:212,6

M 0,164 13,0kNcm / cm2

= ⋅ =

otporni moment ležišne ploče (po 1 cm širine) iznosi

2 3 1lp

1W 1,0 4,0 2,67cm / cm

2= ⋅ ⋅ =

maksimalni napon u ležišnoj ploči:

IIdop2 2

13,0 kN kNmax 4,86 18,0 ( )

2,67 cm cmσ = = < = σ

Konzolni limovi

Provjeravaju se naponi u konzolnim limovima u presjecima A-A i B-B, pojasnog štapa rešetkastog stuba. Presjeci konzolnih limova se pretpostavljaju ≠ 300x14 za oba pojasa štapa rešetkastog stuba.

85

Šavovi

Konzolnim limovima, koji su vezani za nožice pojasnog štapa preuzima se (preko ugaonih šavova debljine 7mm) vrijednost normalne sile iz pojasnog štapa u iznosu

šF 4 30,0 0,7 13,5 1134kN= ⋅ ⋅ ⋅ =

šF > max V

Konzolni limovi u potpunosti preuzimaju normalnu silu iz pojasnog štapa

Slucaj dejstva maxV

Veza konzolnog lima sa ležišnom pločom treba da prihati maksimalno reaktivno opterećenje od pritiska betona

B 2

kNmax p 0,164 (14,0 0,5 28,0) 4,45

cm= ⋅ + ⋅ =

Kontrola napona uσ = max u,dop2 2

4,45 kN kNn 3,179 13,5 ( )

2 0,7 cm cm= = < = σ

⋅

86

Proracun Za Halu

Documents

Transcript of Proracun Za Halu