PERENCANAAN gudang baja.docx

BAB III

PERENCANAAN GUDANG

Data Perencanaan :

Fungsi bangunan : Gudang

Mutu baja : S355

Penutup atap : Seng

Kuda – Kuda : Balok baja WF

Bentang kuda-kuda : 28 m

Sudut atap ( α ) : 25 o

Beban angin : q = 40 kg/m2

Jarak kolom : 7 meter

Dinding : Batu Bata

Sambungan : Las dan Baut

Pedoman yang dipakai :

Konsep Standar Nasional Indonesia Tata cara Perencanaan Konstruksi Baja

untuk Bangunan Gedung ( LFRD ).

Peraturan Pembebanan Indonesia untuk Gedung 1983.

Tabel Profil baja.

1. PERENCANAAN GORDING

1.1. Perencanaan Profil

Direncanakan gording Profil WF ukuran 100 x 50 x 5 x 7

Berat sendiri ( W ) = 9,3 kg/m

Momen Inersia ( Ix ) = 187 cm4

Momen Inersia ( Iy ) = 14,8 cm4

ix = 3,98 cm

iy = 1,12 cm

Section modulus ( Zx ) = 42 cm3

Section modulus ( Zy ) = 9 cm3

Mutu baja = BJ 37 = Fu = 3700 kg/cm2

Fy = 2400 kg/cm2

1.2. Analisa pembebanan catatan :cos 25 =0,9061. Bebaban atap 1m2 horisontal sin 25 = 0,423

Beban mati

Berat Seng ( 8 x 1,15 / cos 25 ) = 10,154 kg/m2

Berat Profil ( 9,3 / 1.626 ) = 5,72 kg/m2 +

qd = 15,872 kg/m2

Alat pengikat 10% x qd = 1,173 kg/m2 +

qd tot. = 17,459 kg/m2

=> q = 17.459x 1,626 = 28,38 kg/m

Perhitungan Momen :

MxD : 1/8 q cos L2 = 1/8 x 28 x cos 25 x 82 = 202,944 kgm

MyD : 1/8 q sin (L/3)2 = 1/8 x 28 x sin 25 x 2,672 = 10,5 5 kgm

250

Beban Hidup

Beban air hujan = ( 40 – 0,8Q ) kg/m2 PPIUG 1984 ps 3.2.2

= ( 40 – 0,8*25 )

= 26,4 kg/m2 > 20 kg/m2

pakai 20 kg/m2

qL = 20 x 1,626 = 32,52 kg/m

Perhitungan momen

MxL : 1/8 q cos L2 = 1/8 x 32,52 x cos 25 x 82 = 235,785 kgm

MyL : 1/8 q sin (L/3)2 = 1/8 x 32,52 x sin 17 x 2,672 = 4,581 kgm

Beban pekerja ( terpusat ) P= 100 kg

MxL : 1/4 q cos L = 1/4 x 100 x cos 25 x 8 = 181,262 kgm

MxL : 1/4 q cos L/3= 1/4 x 100 x sin 25 x 2,67 = 28,21 kgm

Beban angin dengan tekannan angin sebesar = 30 kg/m2 PPIUG 1984 ps 4.2.2)

Angin tekan = ( 0,02Q - 0,4 ) x W

= ( 0,02*25 – 0,4 ) x 30

= 3 kg/m2

Angin Hisap = 0,4 x 30

= 12 kg/m2

Bila dibandingkan dengan beban tetap (beban mati + beban hidup) = …+20 kg/m2, maka

angin hisap kalah besar. Jadi tidak menentukan dan tidak perlu dierhitungkan.

2.3. MOMEN BERFAKTOR

Mu = 1,2 MD + 1,6 ML

( Diambil momen yang terbesar )

Akibat Beban Mati & Beban Hidup Terpusat

Mux = 1,2 x 202,944 + 1,6 x 181,262 = 533,552 kgm.

Muy = 1,2 x 10,55 + 1,6 x 28,81 = 58,756 kgm.

2. Kontrol

Kontrol Penampang profil WF 100 x 50 x 5 x 7

Penampang profil WF 100.50.5.7

bf2⋅tf =

502⋅7 = 3,57

p =

172

√ fy =

172

√250 = 10,75

htw =

705 = 14

p =

1680

√ fy =

1680

√250 = 106,25

Penampang kompak Mux = Mpx

Kontrol Lateral Buckling :

Jarak penahan lateral ( LB ) = 38 cm

Lp = 1,76 . iy . √ Efy = 1,76 . 1,12 . √200000

250 = 55,75 cm > 50 cm ….. ok!

Mnx = Mpx = Zx . fy = 42 . 2500 = 105000 kg-cm = 1050 kgm.

Zy = ¼ tf . bf2 = 4,375 cm3 ( 1 flens )

Mny = Zy . fy = 4,375 . 2500 = 10937,5 kg-cm = 109,375 kgm.

bf2⋅tf < p = 3,57 < 10,75 ( ok)

htw < p = 14 < 106,25 ( ok )

2.4. MOMEN INTERAKSI

Muxφb Mnx

+ Muyφb Mny < 1

Muxφb Mnx

+ Muyφb Mny =

266,5120,9⋅1050

+22,0880,9⋅109 , 375 = 0,506 < 1 ………………. Ok !

3. Kontrol Lendutan Lendutan ijin : lendutan yang diijinkan, dimana lendutan yang terjadi tidak boleh

lebih besar dari lendutan yang disyaratkan. ( PPBBI 1984 ps. 15.1 tabel 31 )

ijin =

l180 =

700180 = 3,89 cm

fx =

5384

⋅q⋅L4

EI +

148

P⋅L3

EI

=

5384

⋅0 ,33 cos α⋅7004

2000000⋅187 +

148

100 cos α⋅7003

2000000⋅187 = 1,351 cm.α

fy =

5384

⋅q⋅L4

EI +

148

P⋅L3

EI

=

5384

⋅0 ,33 sin α⋅166 ,674

2000000⋅14 , 8 +

148

100 sin α⋅166 , 673

2000000⋅14 , 8 = 0,128 cm.

f = √ fx2+fy2 = √1 ,3512+0 ,1282

= 1,357 cm < 2,78 cm ………… ok !

Sehingga dapat disimpulkan bahwa lendutan yang terjadi pada gording masih memenuhi

syarat.

Kontrol Geser

RD = 5/2 x 28,38 = 70,95 kg.

RL = 100 kg.

Ru = 1,2 . 70,95 + 1,6 . 100

= 245.14 kg.

htw =

705 = 14

1100

√ fy =

1100

√250 = 69,5

Vn = 0,6 . fy . Aw = 0,6 . 2500 . 0,5 . 11,85 = 8887,5 kg > Ru

Vn = 0,9 . 8887,5 = 7998,75 kg

Vu < Vn ………………………… ok

2.5. Perhitungan penggantung gording

1. Analisa PembebananBeban Mati Berat gording = 9,3 kg/m Berat seng ( 7 x 1,7 ) = 11,9 kg / m +

htw <

1100

√ fy Plastis

= 21,2 kg/m Berat lai-lain ( 10% x qD = 2,12 kg/m +

= 23,32 kg/m

Rd = qD sinα. L/3 =23,32 x sin 25 x 2,33 = 22,93 kg

Beban Hidup Beban terbagi rata

qL = 23x 17 = 39 kg

RL = qL sin25 x L/3 = 39 x sin25 x 2,33 = 16,56 kg

Beban terpusatPl = 100 kg

RL = P x sin 25 = 100 x sin 25 = 42,26 kg

2. Perhitungan gaya Penggantung Gording Tipe A

RA = 1,2 RD x 1,6 RL

(1,2 x 22,93) + (1,6 x 42,26) = 95,13 kgRA total = RA x Banyak gording

95,13 x 18 = 1712,34 kg Penggantung gording tipe B

Arc tanβ = Panjang miring gording / L/3 = 1,70 / 2,33 = 0.71

β = 35,37°RB sinβ = RA

RB = RA / sin β = 1712,34/ sin 35,37 = 2957,41 kg

2. IKATAN ANGIN

Data :

Tekanan angin W = 30 kg.m2

Koofisien angin C = 1,3 ( dinding bebas )

α = 25 °

A = Luas daerah kena angin

Perhitungan h

h1 = 0 m

h2 = 0 + ( 3,25.tg 25 ) = 1,514 m

h3 = 0 + ( 6,5 . tg 25 ) = 3.029 m

h4 = 0 + ( 10,5 . tg 25) = 4,893 m

Gaya –gaya yang bekerjaR = ½. W. C. A

12

8 X 3

R1 =1/2. 30.1,3 ( 1/2 ( 1,625. tan 25 ) 1,625 = 7,8714 kg

R3 =1/2. 30.1,3 ( 1/2 (1,625+ 4,875) tan 25) 3,25 = 62,9709 kg

R4 =1/2. 30. 1,3 (1/2 (4,875+ 8,5) tan 25) 4.885 = 144,5258 kg

R5 =1/2. 30. 1,3 (1/2 (8,5+ 10,5) tan 25) 8 = 453,0928 kg +

R total = 668,469 kg

Dimensi Ikatan AnginGaya ikatan angin terbesar adalah pada ujung atap sebelah luar

tan θ = 4,20 / 5 = 0,84

θ = 40,03°

R1 = 7,8714 kg

R total = 668,46 kg

Gaya Normal pada gording akibat angin dimana untuk angin tekan C = 0,9 dan angin

hisap C = 0,4.

N= Angin HisapAnginTekan x R total

N= 0,40,9 x 668,46

=297,093 kg

Pada titik buhul A

ΣV = 0→ Rtotal + S1 = 0

S1 = - Rtotal = -668,46 kg ( tekan )

ΣH = 0→ S2 = 0

- Pada titik buhul B

ΣV = 0→ R1 + S1 + S3 cos θ = 0

7,8714 – 668,46 + S3 cos 40,03 = 0

S3 = 862,71 kg ( tarik )

Perencanaan Batang Tarik

Pu = Ф. S3 = 0,8. 862,71 = 690,168 kg

BJ 41→ fu = 4100 kg/cm2 ; fy = 2500 kg/cm2

Kontrol Kekuatan

a. Kekuatan Leleh

Pu= Ф. fy. Ag ; dengan Ф = 0,9

Ag perlu = Pu / Ф. fy = 690,168 / 0,9.250 = 0,307 cm2

b. Kekuatan Putus

Pu = Ф. fu. Ag ; dengan Ф = 0,75

Ag perlu = Pu / Ф. fu. 0,75

= 690,168 / 0,75. 4100. 0,75 = 0,299 cm

Ag = 0,30 cm2 ( menentukan )

Ag = ¼ π.d2

d=

14

x π

Ag

d=

14

x3,14

0,30=0,625 cm=6,25 mm

Pakai d = 1,6 cm = 16 mm

3. PERENCANAAN DINDING

Data Perencanaan :

Jarak Regel maksimum = 4 m

Tinggi Regel Maksimum = 12 m

Jarak Gording = 1,625 m

Dinding Batu Tela (6x2x0,75) = 9 kg/m

3.1. Perencanaan ProfilDirencanakan Pakai Profil WF 100 x 50 x 5 X 7

A = 11,85 cm2 Ix = 187 cm4

W = 9,3 kg/m Iy = 14,8 cm4

Zx = 41,8 cm3 ix = 3,98 cm

Zy = 8,94 cm3 iy = 1,12 cm

bf = 50 mm h = 70 mm

tw = 5 mm

3.2. Perhitungan Pembebanan1. Beban Mati

Lantai DasarBerat gording = 9,3 kg.mBerat seng gelombang = 4,15 x 1,625 = 49,8 kg.mBerat Batu tela ( 6 x 3 ) = 18 kg.m

Total = 77,1 kg.m

Myd ( 1/8 x q x (L/3)²) = (1/8 x 65,01 x (1,33²) = 18,752 kg/mLantai 1Berat gording = 9,3 kg.mBerat seng gelombang = 49,8 kg.mBerat batu tela = 6 x 1,5 = 9 kg.m

Total = 68,1 kg.m

Alat pengikat 10 % = 6,81 kg.mTotal = 74,91 kg.m

Myd ( 1/8 x q x (L/3)²) = (1/8 x 65,01 x (1,33²) = 16,56 kg/m2. Beban angin

Lantai Dasar

Tekanan angin = 30 kg.m

Angin Tekan ( C = 0,9)=(0,9x30) = 27 kg.m

q = Angin tekan x Jarak gording

27 x 1,625 = 43,87 kg.m

Angin Hisap ( C = 0,4) = (0,4 x 30 ) = 12 kg.m

q = Angin Hisap x Jarak gording

12 x 1,625 = 19,5 kg.m

Akibat beban angin yang tegak lurus dinding (tarik)

Mxw = (1/8 x q x L²) = (1/8 x 43,87 x 24) = 131,61 kg.m

N= q x Jarak goding = 131,61 x 1,625 = 215,87 kg.m

Akibat beban angin yang tegak lurus gevel (tekan)

Mxw = (1/8 x q x L²) = (1/8 x 19,5 x 24) = 58,5 kg.m


Lantai 1Tekanan angin = 30 kg.m

Angin tekan ( C = 0,9 ) = ( 0,9 x 30 ) = 27 kg.m

q = angin tekan x jarak gording

27 x 1,625 = 43,87 kg.m

Angin Hisap ( C = 0,4 ) = (0,4 x 30 ) = 12 kg.m

q = Angin Hisap x Jarak gording = 19,5 kg.m

akibat beban angin yang tegak lurus dinding ( tarik )

Mxw = (1/8 x q x L²) = (1/8 x 43,87 x 24) = 131,61 kg.m

N = q x Jarak goding = 131,61 x 1,625 = 215,87 kg.m

Akibat beban angin yang tegak lurus gevel (tekan)

Mxw = (1/8 x q x L²) = (1/8 x 19,5 x 24) = 58,5 kg.m


3.3. Gording dan Regel1. Gording A

Gording ini adalah balok kolom ( beam column )

Akibat beban D dan L menghasilkan momen lentur yang besarnya diambil dari

perhitungan pembebanan gording,

U = (1,2D + 1,6L + 1,6W) . 0,75

Mnt-x = (1,2MD-x + 1,6ML-x) . 0,75

= (1,2 . 62,76 + 1,6 . 24) . 0,75 = 276,512 kg-m

Mnt-y = (1,2MD-y + 1,6ML-y) . 0,75

= (1,2 . 2,14 + 1,6 . 12,2) . 0,75 = 22,088 kg-m

Nu = 1,6.w.0,67

= 1,6.17,2 .0,75 = 609,65 kg

Direncanakan menggunakan Profil 100.50.5.7

Ag = 11,85 cm2 q = 9,3 kg/m Zx = 42 cm3

Ix = 187 cm4 ix = 3,98 cm Zy = 4,375 cm3 (1 flens)

Iy = 14,8 cm4 iy = 1,12 cm

Lkx = 700cmx =

Lk− x

i x

=7003 ,98 = 175,879 kg ( menentukan )

Ncr b-x =

π .⋅E⋅A g

λx2

=3 ,142⋅2⋅106⋅11 , 85175 , 8792

= 7754,05 kg

Lk-y = 233 cm y =

Lk− y

i y

=2331 , 12 = 208,03

Ncr b-y =

π .⋅E⋅A g

λy2

=3 ,142⋅2⋅106⋅11 , 85208 , 032

= 5399,53 kg

Tekuk kritis terjadi pada arah x ( x > y )

c =

λx

π √ f y

E=175 , 879

3 ,14 √25002⋅106

= 1,414 c > 1,2

= 1,25 . c2 = 1,25 . (1,414)2 = 2,501

Pn =

Ag⋅f y

ω=11 , 85⋅2500

2 ,501 = 11845,26 kg

Pn

φc⋅Pn

=609 , 650 , 85⋅11845 ,26 = 0,061 < 0,2

Pakai Rumus :

Pu

2⋅φc⋅Pn

+[ M u−x

φb⋅M n− x

+M u− y

φb⋅M n− y]≤1

Gording dianggap batang tidak bergoyang

Mu-x = Mn t-x . b-x

b-x =

Cm− x

1−( Nu

N cr b− x)≥1

Untuk elemen beban transfersal, ujung sederhana ; Cm = 1

b-x =

1

1−(609 , 957754,05 )

=1 , 086≥1

Mu-y = Mn t-y . b-y

b-y =

Cm− y

1−( N u

N cr b− y)≥1

b-y =

1

1−(609 , 955399,53 )

=1 , 127≥1

Mu-x =276,512. 1,086 = 300,29 kg-m

Mu-y = 22,088 . 1,127 = 24,89 kg-m

Persamaan Interaksi :

Mn-x dan Mn-y diambil dari perhitungan gording.

Mn-x = 1050 kg-m

Mn-y = 109,375 kg-m

Pu

2⋅φc⋅Pn

+[ M u−x

φb⋅M n− x

+M u− y

φb⋅M n− y]≤1

609 ,952⋅0 ,85⋅11845 ,26

+[300 ,290,9⋅1050

+24 ,890,9⋅109 ,375 ]=0 ,601≤1

…….. OK !

2. Regel

7.1. Direncanakan menggunakan profil WF 100. 50. 5. 7

Ag = 11,85 cm2 q = 9,3 kg/m Zx = 42 cm3

Ix = 187 cm4 ix = 3,98 cm Zy = 4,375 cm3 (1 flens)

Iy = 14,8 cm4 iy = 1,12 cm

7.2. Pembebanan

a. Beban Mati

Dinding = 5 . 1,15 = 4,6 kg.m2

Regel = 9,3 : 2 = 4,65 kg.m2

= 9,125 kg.m

Alat penyambung (10%) = 1,04 kg.m

qD =11,44 kg/m2 12 kg/m2

b. BeBan hidup = 0

c. Beban angin

qw1 = 0,9 . 30 = 27 kg.m (tiup )

qw2 = 0,4. 30 = 12 kg.m (hisap )

pakai 2 penggantung gording

Ly =

7 ,003 = 2,333 m

Lx = 7,00 m

Beban pada regel

qD = 2 . 12 = 24 kg/m2

MD-x = 0

ML-x = 0

MD-y = 1/8 . qD . Ly2

= 1/8 . 24 . 2,333

= 6,999 kg-m

ML-y = 0

qw = 2 . 27 = 54 kg/m2

Mw-x = 1/8 . qw . Lx2

= 1/8 . 54 . 72

= 330,75 kg-m

Persamaan Interaksi :

Pu

2⋅φc⋅Pn

+[ M u−x

φb⋅M n− x

+M u− y

φb⋅M n− y]≤1

609 , 952⋅0 , 85⋅11845 ,26

+[330 ,750,9⋅1050

+ 6 , 9990,9⋅109 , 375 ]=0 , 442≤1

…Ok

4. KOLOM

Data perencanaan :

Memakai gaya batang tekan sebesar N = 25 Ton..................Syarat Maksimum Beban

Tegangan ijin baja = 1600 kg/cm

4.1 Perencanaan Pembebanan

1. Beban mati

Regel 5

No atap = A1 x q atap = 7,5 x 4,2 kg = 31 kg

No Dinding = A2 x q Dinding = 11,25 x 13,44 = 151,5 kg

No Gording = Jumlah gording . w gording = 18 x 9,3 kg = 167,4 kg

qD1 = 786,2 kg

Regel 2

No atap = A1 x q atap = 7,5 x 4,2 kg = 31 kg

No Dinding = A2 x q Dinding = 11,25 x 13,44 = 151,5 kg

No Gording = Jumlah gording . w gording = 8 x 9,3 kg = 167,4 kg

qD2 = 786,2 kg

qd total = 786,2 kg + 786,2 kg = 1572,4 kg

2. Beban Hidup

Regel 5

Y = h/200 = 350/200 = 1,75 cm

Ix = 4/384 x (q x L4) / ( 0,02 x 1,75 )

= 4/384 x ( 4,96/44 ) x (0,02 x 1,75) = 2215,76

qL = 2500/1,75 = = 1428 kg

Pu = 1,2 qD + 1,6 qL = 1,2 ( 786,2 ) + 1,6 (1428 ) = 3228,24 kg

Mu Max = 1/8 qL2 = 1/8 1428.7,52 = 2677,5 kg

4.2 Perencanaan Profil

Perencanaan memakai Profil WF :350 x 250 x 9 x 14

Ix = 21.700 cm4 Iy = 3.650 cm4

Zx = 1.360 cm3 Zy = 444 cm3

ix = 14,6 cm iy = 6 cm

A = 101,5 cm2 q = 79,9 kg/m

Sx = 1.280 cm3 Sy = 292 cm3

d = 350 mm h = 282 mm

b = 250 mm tf = 14 mm

tw = 9 mm r = 20 mm

Lantai Dasar

Tinggi = 6 m

Lk (panjang tekuk batang tekan)

Lk = ½ x L

= ½ x 6

= 3 m

a = Lk/iy

= 150 /6

= 25

Dari faktor tekuk di dapat :

w = 1,031

Maka :

Tegangan baja (s) = w x (N/A)

= 1,031 x (25000/101,5)

= 253,940 kg/cm²........................Struktur Aman < 1600 kg/cm²

Lantai 1

Tinggi = 6 m

Lk (panjang tekuk batang tekan)

Lk = ½ x L

= ½ x 6

= 3 m

a = Lk/iy

= 150 /6

= 25

Dari faktor tekuk di dapat :

w = 1,031

Maka :

Tegangan baja (s) = w x (N/A)

= 1,031 x (25000/101,5)

= 253,940 kg/cm²........................Struktur Aman < 1600 kg/cm²

4.3 Kontrol Tekuk

Regel 5

Untuk arah x

Lk x = 400 cm

λx = Lkx /Ix = 600/7,5 = 80

λc = λx √fyE

= ( 80/200 ) x √2400

E 200000000 = 1,03

Ncbx = π 2 .E.A / λy2 = π 2 .20000000. 51,21A / 802

= 116040.87 kg

Untuk arah y

Lky = 400

λx = Lkx /Ix = 600/7,5 = 80

λc = λx √fyE

= ( 80/200 ) x √2400

E 200000000 = 1,03

Ncbx = π 2 .E.A / λy2 = π 2 .20000000. 51,21A / 802

= 116040.87 kg

4.4 Kontrol Lateral Buckling

Lateral Bracing = L0 = 1000 = 100 cm

Lp = 1.76 x ix x √E/fy

= 1,76 x 100 x √2000002400

=115cm

Ternyata L0 < Lp maka Mnx = Mpx = zx.Fy = 0 x P = 0 kg/cm

= o kg/m

V PERENCAN LANTAI

5.1. Plat Lantai

Dipakai lpat bondex tebal 0,75 mm, dan panjang menerus span 3,25 m tanpa

penyanggamaka dari tabel bentang didapat : tebal plat : 13 cm Tulangan negatif : 3,82

cm2 /m

Direncanakan memakai tulangan 10 mm

As =

14

πD2

n =

3 ,82 cm2

0 ,785 = 4,83 tulangan 5 tulangan

=

14⋅π⋅102

= 78,5 mm2

= 0,785 cm2

Jarak antar tulangan per meter :

100 cm5 = 20 cm

Dipasang tulangan negatif : 10 – 200

5.2. Perhitungan Balok Lantai

Direncanakan menggunakan profil WF 250 x 250 x 11 x 11

Ag = 82,06 cm2 q = 64,4 kg/m Zx = 781 cm3

Ix = 8790 cm4 ix = 10,3 cm Zy = 356 cm3

Iy = 2940 cm4 iy = 5,98 cm r = 1,6 cm

1. Pembebanan

a. Beban Mati

- Berat profil = 64,4 kg/m

- Berat plat bondex = 10,1 kg/m2. 3,25 m = 32,825 kg/m

- Berat beton bertulang = 0,13 . 3,25 . 2400 = 1014 kg/m

- Berat spesi (2 cm) = 0,02 . 2100 . 3,25 = 341,25 kg/m

- Berat tegel (2 cm) = 0,02 . 2400 . 3,25 = 156 kg/m

qD = 1608,478 kg/m

b. Beban Hidup

Untuk lantai gedung qL = 400 . 3.25 = 1300 kg/m

c. Kombinasi Pembebanan

qu = 1,2qD + 1,6qL

= 1,2 . 1609 + 1,6 . 1300

= 4010, 8 kg/m

Mu = 1/8.q.L2 = 1/8.4010,8 . 5² = 12.533.75 Kg

Vu =

12

qu⋅L=12⋅4010 , 8⋅5

= 10.027 kg

2. Kontrol Lendutan Profil

3. Kontrol Kuat Geser

htw=190

11=17 ,27

htw<1100

√ fy Plastis !

y= L360

=500360

=1 ,39 cm

ymax=5

384q

E×IxL4= 5

384(1609+1300 )2 .106×8790

. 4004=1 ,35

h=d−2 ( tf−r )=244−2 (11+16 )=190

Vn=0,6 . fy . Aw

1100

√ fy=1100

√250=69 ,57

=0,6 .2500 . 0,1. 19=31 . 350 kg

Vu≤ΦVn

10 . 027≤0,9 . 31.350=28 .215 kg (Ok !)

VI PERENCANAAN RANGKA ATAP

1. Perhitungan Gaya Dalam

Data – Data Konstruksi

Sudut rangka atap = 25 o

Bentang rangka atap = 28 m

Jarak horizontal gording = 1,626 m

Jarak miring gording = 1,7 m

Jarak kuda – kuda = 4 m

Mutu baja = 41

Fu = 4100 kg/cm2

Fy = 2500 kg/cm2

Modulus Elastisitas Baja = 2.106 kg/cm2

Beban Mati (D)

Berat Asbes

28(2,5×1,1 )×4×1,7×1 ,04 = 90,007 kg

Berat Gording 9,3×4×1,7 = 64,32 kg

= 164,327 kg

Berat alat penyambung (10 %) = 16,43 kg

= 180,757kg

Berat rangka atap

(11 ,2×103 ,8 )×2×1 ,6320 ,4 = 185,33 kg

= 366,1 kg

Berat tambahan (10 %) = 36,61 kg

pD 1 = 402,71 kg

pD 2 =

(0,5×1,7 )+(0,5×1 ,31 )1,7

×402 ,71= 356,52 kg

pD 3 =

1, 311,7

×402 , 71= 310 kg

Beban Hidup

Beban hidup Terbagi Rata :

q=(40−0,8 α )=(40−0,8. 25 )=26 , 4 kg/m2 > 20 kg/m2

Menurut peraturan pembebanan dipakai 20 kg/m2

pL 1 =20×5×2×1,7 = 340 kg

pL 2 =

(0,5×1,7 )+(0,5×1 , 31 )1,7

×340= 301 kg

pL 3 =

1, 311,7

×340= 262 kg

Beban Hidup Terpusat

pL = 100 kg

Beban Kombinasi

pU = 1,2 pD + 1,6 pL

= 1,2 (402,71) + 1,6 (340)

= 1.027,25 kg

No. BatangBatang Tarik

(kg)Batang Tekan

(kg) No. BatangBatang Tarik

(kg)Batang Tekan

(kg)1 20529,86 31 -2436,112 19289,92 32 -2436,113 17578,39 33 2628,064 15892,32 34 2749,325 14600,76 35 -2806,186 13327,1 36 -2806,187 11959,7 37 2749,328 11925,31 38 -20090,239 11959,7 39 -20090,2310 13327,1 40 3063,7811 14600,76 41 -3377,4512 15892,32 42 -3377,4513 17578,39 43 3063,7814 19289,92 44 3633,0415 20529,86 45 36,5716 -21484,24 46 36,5717 -932,14 47 3633,0418 -932,14 48 -18354,7519 -21484,24 49 -18354,7520 1511,66 50 -16600,1421 -1473,31 51 -16600,1422 -1473,31 52 -15239,6423 1511,66 53 -15239,6424 -21488,64 54 -13971,57

25 2225,23 55 -13971,5726 -2033,74 56 -11404,2327 -2033,74 57 -11404,2328 2225,23 5829 -21488,64 5930 2628,06 60

2. Perencanaan Profil

1. Batang Tarik

a. Direncanakan menggunakan profil 45 x 45 x 7

B = 45 mm q = 4,6 kg/m in = 0,87 cm

D = 7 mm x = 1,36 cm Ix = Iy = 10,4 cm4

ix = iy = 1,83 cm

Beban tarik maksimal, Pu maks = 20.529,86 kg

Panjang Batang 1,63 m

Φ baut = 7 mm (Bor)

Φ lubang = 7 + 1,6 = 8,6 mm (plong)

Tebal plat = 1 cm.

b. Kontrol kelangsingan

Batang dobel ix = iy = 1,33 cm

Batang Tunggal i min = in = 0,87 cm

λ= Lkimin

=1631 , 33

=122 ,56<240 (ok !)

c. Kontrol batang tarik

1. Batas Leleh

Pu = Φ . fy . Ag

= 0,9x2500x(5,86x2)= 26.370 kg > 20.529,86 (Ok !)

2. Batas Putus

Pu = Φ . fu . Ae

An = ( Ag−(0 ,85×0,7 ) )×2=(5 ,86−(0 , 85×0,7 ) )×2=10 , 53 cm2

U =

Pu = 0,75x4100 x10,53x0,9 = 29.141,78 kg >20.529,86 kg (Ok !)

3. Kontrol Block Shear

Agv=13 ,5×0,7=9 ,45×2=18 , 9 cm2

Agt=1,9×0,7=1 ,33×2=2 , 66 cm2

Anv=Agv−2 (4,5×0 ,86×0,7 )=13 , 482 cm2

Ant=Agt−2 (0,5×0 , 86×0,7 )=2 , 058 cm2

0,6 . fu . Anv≥fu . Ant

0,6×4100×13 . 482≥4100×2 , 058

33 .165 ,72≥8. 437 , 8

Jadi φ Rn=φ [0,6 . fu . Anv+fy . Agt ]

=0 ,75 [0,6×4100×13 , 482+2500×2, 66 ]

=29 . 861 ,79>20 .529 , 86 (Ok !)

2. Batang Tekan

Direncanakan menggunakan profil 90 x 90 x 11

b = 90 mm q = 14,7 kg/m ix = iy = 2,72 cm

d = 11 mm x = 2,62 cm i min = 1,75 cm

Ix = Iy = 138 cm4

Kontrol Profil

λmax=Lkimin

=1701 ,75

=97 , 14<240 (Ok !)

λc=

λmax

π √ fyE=97 , 14

π √25002 . 106

=1 , 09

1− XL=1−1 , 36

13 ,5=0,9

ω= 1 , 43

1,6−0 ,67 . λc= 1 , 43

1,6−0 ,67×1, 09=1 , 65

N=Ag .fyω=18 , 7×2500

1 , 65=28 . 361 ,5

kg

Nu≤φ Nn

21 . 488 , 64≤0 ,85×28 . 361,5

21 . 488 , 64≤24 .107 ,27 (Ok !)

VII. PEMBEBANAN STRUKTUR UTAMA

8.1. Pembebanan1. Beban Atap

Beban Mati

Berat Asbes

28(2,5×1,1 )×4×1,7×1 , 04 = 90,007 kg

Berat Gording 9,3×4×1,7 = 63,24 kg

= 153,25 kg

Berat alat penyambung (10 %) = 15,32 kg

= 168,57 kg

Berat rangka atap

(11 ,2×103 ,8 )×2×1 ,6320 ,4 = 185,78 kg

= 354,35 kg

Berat tambahan (10 %) = 35,435 kg

pD 1 = 389,785 kg

pD 2 =

(0,5×1,7 )+(0,5×1 , 31 )1,7

×389 ,785= 345,07 kg

pD 3 =

1, 311,7

×389 .785= 300 kg

Beban Hidup- Beba Hidup Terbagi rata

q=(40−0,8 α )=(40−0,8. 25 )=26 , 4 kg/m2 > 20 kg/m2

Menurut peraturan pembebanan dipakai 20 kg/m2

pL 1 =20×5×2×1,7 = 340 kg

pL 2 =

(0,5×1,7 )+(0,5×1 , 31 )1,7

×340= 301 kg

pL 3 =

1, 311,7

×340= 262 kg

- Beban Hidup terpusatpL = 100 kg

Pu = 1,2 qD + 1,4 qL = 1,2(408,9 + 1,6 ( 340 ) = 1.034 kg

2. Beban angin ( gudang tertutup sebagian )W = 25 kg/m2Beban Tekan Atap = -0,8 x 25 x 8 = - 160 kg/mBeban Sedot Atap = -0,4 x 25 x 8 = -80 kg/mBeban Tiup Kolom = -0,9 x 25 x 8 = -180 kg/mBeban Sedot Kolom = -0,4 x 25 x 8 = -80 kg/m

3. Beban akibat pelat lantai,kolom memanjang dan melintangBalok Melintang : 400 x 200 x 12 x 14Balok Memanjang : 700 x 200 x 12 x 14Balok Anak :250 x 250 x 11 x 11

Beban MatiBondex = 10,1 kg/m2Beton = 312 kg/m2Finishing = 153 kg/m2qD = 475,1 kg/m2

Beban Hidup = 400 kg/m2 ( untuk gudang )

Beban akibat pelat lantai, kolom memanjang dan melintang

pU = 1,2 pD + 1,6 pL

= 1,2 (475,1) + 1,6 (400)

= 1210,12 kg

Mu = 1/8. q . L2 = 1/8. 1210,12 . L2 = 2.420 kg

Beban P1

Beban MatiBerat pelat 475,1 x 3,25 x 8 = 12.352,6 kgBalok Induk melintang 63,24 x 3,25 = 205,53 kgBalok Anak 64,4 x 8 = 515,2 kgpD 1 = 13.073,33 kg

Beban HiduppL 1 = 0,8 x (400 x 3,25 x 8) = 8320 kg

Beban P2

Beban Mati

Berat pelat 475,1 x 3,25 x 8 = 12.352,6 kg

Balok Induk memanjang 63,24x 8 = 505,92 kg

Balok Induk melintang 63,24 x 3,25 = 205,53 kg

pD 2 = 13.064,05 kg

Beban HiduppL 2 = 0,8 x (400 x 3,25 x 8) = 8320 kg

Beban P3

Beban MatiBerat Pelat 475,1 x 1,625 x 8 = 61.764,3 kgBalok Induk memanjang 63,24 x 8 = 505,92 kg Balok Induk melintang 63,24 x 1,625 = 102,765 kgBerat Dinding200 x 8 x 4 = 6400 kg pD 3 = 68.772,985 kgBeban HiduppL 3 = 0,8 x (400 x 1,625 x 8) = 5200 kg

Beban P5

Beban MatiBerat Pelat 475,1 x 4 x 8 = 15.203,2 kgBalok Induk melintang 63,24 x 4 = 252,96 kgBalok Anak 64,4 x 8 = 515,2 kg

pD 5 = 15.971,36 kg

Beban HiduppL 5 = 0,8 x (400 x 4 x 8) = 10.240 kg

Beban P4

Beban MatiBerat Pelat 475,1 x 3,25 x 4 = 6176,3 kgBalok Induk melintang 63,24 x 4 = 252,96 kgBalok Induk melintang 63,24 x 3,25 = 205,53 kg pD 5 = 6.634,79 kgBeban HiduppL 4 = 0,8 x (400 x 4 x 4) = 5.120 kg

Beban portal Melintang

P 1 : pD 1 = 13.073,33 kg

pL 1 = 8.320 kg

P 2 : pD 2 = 13.064,05 kg

pL 2 = 8.320 kg

P 3 : pD 3 = 68.772,985kg

pL 3 = 5.200 kg

P 5 : pD 5 = 15.971,36 kg

pL 5 = 10.240 kg

Beban – beban Portal memanjang

P 2 : pD 2 = 13.064,05 kg

pL 2 = 8.320 kg

P 4 : pD 4 = 6.634,79 kg

pL 4 = 5.120 kg

4. Beban Gempa

Data gempa : Zona gempa III Tanah lunak K = 4 I = 10

Perhitungan gaya gempa

a. Beban Lantai ( W 1 )Beban Mati

Berat Pelat 475,1 x 28 x 8 = 106.422,4 kg

Balok induk memanjang 63,24 x 8 x 4= 2.023,68 kg

Balok induk melintang 63,24 x 28 = 1.770,71 kg

Berat dinding 200 x 6 x 4 = 4800 kg

Kolom :* 101,5 x 6 x 2 = 1.218 kg

* 101,5 x 6 x ½ x 2 = 609 kg

= 121.643,79kg

Beban HidupBalok + Plat memanjang = 2 x PL1 + 2 x PL2 + 2 x PL 3 + PL 5= ( 2 x8.320) + ( 2 x8.320) + ( 2 x 5.200 ) + (10.240)= 53.920 kgTotal Beban lantai ( W1 ) = 121.643,79 + 53.920

= 175.563,79 kg

b. Beban Lantai ( W2)Beban MatiRangka atap, dll = 408,9 kgKolom 102 x 2 x 2 = 408 kgDinding 200 x 2 x 6 x 2 = 4800 kg

= 5.616,9 kg

Beban Hidup0,8 x 20 x 28 x 8 = 3.584 kgTotal Beban Atap ( W2 ) = 5.616,9 + 3.584

= 9200,9 kg

Berat Total W t= W1 + W2 = 175.563,79 + 9200,9 = 184.764,69 kg

c. Gaya gempaT = 0,085 x H ¾

= 0,085 x 9 ¾

= 0,44

Tanah Lunak : c = 0,1 ; k = 4 ; I = 1

V = C . I . k . Wt = 0,05 x 1 x 4 x 184.764,69 = 36.952,938 kg

Gaya Gempa =

Wi . hi

∑Wi .hi

Untuk lantai = W1 x h1 = 175.563,79 x 6 = 1053.382,74 kgm

Untuk Atap = W2 x h2 = 9200,9 x 9 = 82.808,1 kgm

∑Wi .hi = 1136.190,84 kgm

F 1= Wi. hi

∑Wi . hi×V=1053 . 382,74

82 . 808 ,1×36 . 952 , 938=470 .069 , 79

kg

F 2= Wi .hi

∑Wi . hi×V=82 . 808 ,1

1136 .190 ,84×36 . 952 , 938=2 . 693 ,212

kg

5. Gambar Beban akibat gempa.

8.2. Kombinasi Pembebanan

1. Beban Mati + Beban Hidup ( 1,2 D + 1,6 L)

pD

1 = 1 3 . 0 7 3 , 3 3

pL 1 = 8.320

kg

0.00

6.00

12.00

15.00

p3p p3pp p1 p1p1p2 p2p5

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17

1819

26

2223

38

2728

46

3233

52

36

37

57

42

43

6461

50

51

65

56

60

63

59

54

55

66

48

62

49

44

45

58

53

4041

47

34

39

3024

25

31

2021

29

35p1

p1

p1p1

p1p1

p2p3

p3p3p3

p3

p3

p2

p1

p1

p1

p1

p1

p1

pD 2 = 13.064,05 kg

pL 2 = 8.320 kg

pD 3 = 68.772,985kg

pL 3 = 5.200 kg

pD 5 = 15.971,36 kg

pL 5 = 10.240 kg

2. Beban Mati + Beban Hidup ( 1,2 D + L + 0,8 w)

0.00

6.00


q= 100 kg / mq=50 kg / m

q= 112,5 kg / mq= 50 kg / m

3. Beban Mati + Beban Hidup + Beban Gempa ( 1,2 D + L + E )

0.00

6.00

12.00

15.00


2.693,212

470.069,79

VIII KONTROL DIMENSI

9.1. Kontrol Dimensi Balok

Dari output SAP 2000 diperoleh :

1. Pada Frame 7:

Mmax = 25.237,81 kg

Dmax = 12.269,52 kg

Perencanaan Profil dipakai WF 500 x 200 x 9 x 14 , dengan data – data :

1. Pada Frame 8

Mmax = 22.213,95 kg

Dmax = 10.462,78 kg

4,00 4,00

A = 101,3 cm3

q = 79,5 kg

d = 500 mm

h = 500 – 2(14 + 20)

= 432 mm

tw = 9 mm

tf = 14 mm

bf = 200 mm

r = 20 mm

ix = 20,3 cm

iy = 4,27 cm

Ix = 41.900 cm4

Iy = 1.840 cm4

Sx = 1.836 cm3

Zx = 1.690 cm3

2. Kontrol Lendutan

y= L

360=800

360=2 ,22

y= 5

384.q .L4

E . Ix+ P .L3

48. E . Ix= 5

384.79 ,5×84×106

2.106×41.900+(10 .142+6 .400 )×83×106

48×2 .106×41.900

=0 ,05+2,1=2 , 16<2 ,22

=0 ,05+2,1=2 , 16<2 ,22 OK

3. Kontrol Kuat geser

Vu1 = 12.269,52 kg Vu2 = 10.462,78 kg

htw=432

9=48

htw<λp

Penampang Kompak (Plastis)

λp=1100

√ fy=1100

√250=69 ,57

Vn = 0,6 x fy x Aw

= 0,6 x 2500 x 0,7 x 50

= 52.500 kg

kg > 12.269,52 kg

> 10.462,78 kg OK

4. Kontrol Local Buckling

Sayap :

bf2. tf

=2002 .14

=7 , 143

170

√ fy=170

√250=10 , 75

Penampang kompak

Badang

250.47500.529,0 Vn

bf2. tf

<170

√ fy

htw=432

9=48

htw<1680

√ fy

Mn = Mp = Zx x fy = 1690 x 2500 = 4.225.000 kgcm = 42.250 kgm

φ Mn=0,9×42 .250=38 . 025 > 25.237,81 kgm

> 22.213,94 kgm OK

9.2. Kontrol Dimensi Kolom

Perencanaan Memakai Profil WF : 350 x 250 x 9 x 14

Dari Hasil SAP 2000, diperoleh :

Ix = 21.700 cm4

Iy = 3.650 cm4

Zx = 1.360 cm3

Zy = 444 cm3

ix = 14,6 cm

iy = 6 cm

A = 101,5 cm2

q = 79,9 kg/m

Sx = 1.280 cm3

Sy = 292 cm3

d = 350 mm

h = 282 mm

b = 250 mm

tf = 14 mm

tw = 9 mm

r = 20 mm

3. Akibat beban Grafitasi (combo 1 )

Mmax = 1.848 kgm

Dmax = 544,24 kg

Nmax = 40.156,57 kg

2. Akibat beban Lateral (combo 3 )

Mmax = 15.683 kgm

Dmax = 6.169,12 kg

Nmax = 31.128,14 kg

1680

√ fy=1680

√250=100 , 25

5. Kontrol tekuk untuk kolom 1

a. Arah X

GA=∑ Ic /Lc

∑ Ib /Lb=

Ic .atas /Lc .atas+ Ic .bawah / lc . bawahIb/Lb

=28 . 700/400+28 .700 /600

41. 900 /700=1 .63

GB=1 (jepit)

Portal bergoyang dari Nomogram 1 didapat harga Kcx = 1,4

Lkx = L x Kcx = 600 x 1,4 = 700 cm

λx= Lkxix=700

14 , 6=47 , 95

λc= λxπ √ fy

E=47 ,95

3 , 14 √2502 .105

=0 ,539

bs=0 , 658λc2

×λc2

0 , 877=0 , 29

GA = bs x GA = 0,29 x 1,63 =0,48

GB = 0,344

Dari nomogram didapatkan kcx = 1,14

Maka : Lkx = 1,14 x 600 = 570 cm

λx 1=57014 ,6

=39 ,04

λ cx=39 ,04π √250

2 .105=0 , 439

b. Arah Y

GA=∑ Ic /Lc

∑ Ib /Lb=


=3 . 650/400+3 . 650/500

1 . 840/700=6 , 25

GB=1 (jepit)

Portal bergoyang dari Nomogram 1 didapat harga Kcy = 1,77

Lky = L x Kcy = 500 x 1,77 = 885 cm

λy= Lkyiy=885

6=147 , 5

λc= λyπ √ fy

E=147 ,5

3 , 14 √2502. 105

=1 , 66

bs=0 , 658λc2

×λc2

0 , 877=0 , 99

GA = bs x GA = 0,99 x 6,25 = 6,19

GB = 0,99

Dari nomogram didapatkan kcy = 1,74

Maka : Lkx = 1,74 x 500 = 870 cm

λy 1=8706=145

λ cy=145π √250

2 .105=1 ,63

λ cx< λ cy = arah y menentukan

6. Kontrol tekuk untuk kolom 2

a. Arah X

GA=∑ Ic /Lc

∑ Ib /Lb=


=28 . 700/400

41. 900 /650+41 . 900/800=0 , 46

GB=1 (jepit)

Portal bergoyang dari Nomogram 1 didapat harga Kcx = 1,22

Lkx = L x Kcx = 600 x 1,22 = 610 cm

λx= Lkxix=610

14 , 6=41 , 78

λc= λxπ √ fy

E=41 ,78

3 ,14 √2502.105

=0 , 47

bs=0 , 658λc2

×λc2

0 , 877=0 , 23

GA = bs x GA = 0,23 x 0,46 = 0,11

GB = 0,23

Dari nomogram didapatkan kcx = 1,05

Maka : Lkx = 1,05 x 600 = 525 cm

λx 2=52514 ,6

=35 ,96

λ cx=35 ,96π √250

2 .105=0,4

b. Arah Y

GA=∑ Ic /Lc

∑ Ib /Lb=


= 3 .650 /5001 .840 /650+1.840 /800

=1 , 42

GB=1 (jepit)

Portal bergoyang dari Nomogram 1 didapat harga Kcy = 1,37

Lky = L x Kcy = 600 x 1,37 = 685 cm

λy= Lkyiy=685

6=114 ,17

λc= λyπ √ fy

E=114 ,17

3 ,14 √2502 .105

=1 ,28

bs=0 , 658λc2

×λc2

0 , 877=0 , 94

GA = bs x GA = 0,94 x 1,42 = 1,34

GB = 0,94

Dari nomogram didapatkan kcy = 1,35

Maka : Lkx = 1,35 x 600 = 675 cm

λy 2=6756=112 ,5

λ cy=112 , 5π √250

2 .105=1 ,27

λ cx< λ cy = arah y menentukan

Dari dua kolom tersebut makaλ cy pada kolom 1 lebih menentukan karena lebih besar dari

padaλ cy pada kolom 2, sehingga λ cy=1 ,63

maka : λs=λ cy√0,7

=1 ,36>1 ( tekuk elastis )

sehingga : ω=1 ,76 . λs

=2,4

Pn= Ag . fy

ω=101, 5×2500

2,4=105 . 719 ,9

kg

Puφ Pn

=31. 128 ,14φ×105 .719 ,9

=31 . 128 ,140 , 85×105. 719 , 9

=0,3

Puφ Pn

+ 89 ( Mux

φ Mnx+ Muy

φ Mny )≤1

Akibat combo 1 Akibat combo 3

Mnty1 = 1.848 kgm Mlty 1 = 15.162,53 kgm

Mnty 2= 872,,37 kgm Mlty 2 = 15.683,05 kgm

Pu = 40.156,75 kg Pu = 31.128,14 kg

7. Menentukan Muy

Untuk elemen bergoyang : Muy=δb . Mnty+δ sy . Mlty

Pada Kolom 1 Ncrby =

π 2 . Ag . Eλy2

=3 , 142×101 ,5×2 .106

1452=95 . 196 ,14

kg

Pada Kolom 2 Ncrby =

π 2 . Ag . Eλy2

=3 , 142×101 ,5×2 .106

112 ,52=158 .303 ,58

kg

Akibat beban 1

Cm = 1

Akibat Beban 3

δ by= Cm

1−( ∑ Nu

∑ Ncrby )≥1

Cm = 1

= 1

1−(31 .128 ,14×2+30 .054 ,79×2158 .303 , 58×2+95 .196 ,14×2 )

=1 ,32

Muy=1, 39×1. 848+1 , 32×15 .162 , 53=22 . 583 ,26 kgm = 2.258.326 kgcm

8. Menentukan Mnx

a. Kontrol Local Bucling

Pelat sayap :

bf2tf=250

28=2 ,929

170

√ fy=170

√250=10 ,75

δ by= Cm

1−( ∑ Nu

∑ Ncrby )≥1

= 1

1−(40 .156 , 57×2+31 . 088 , 97×2158 .303 , 58×2+95 .196 ,14×2 )

=1 ,39

bf2tf<170

√ fy

Pelat badan :

htw=282

9=31 ,33

Penampang Kompak

Mn = Mp = Zx x Fy = 1360 x 2500 = 3.400.000 kgcm

kgcm

b. Kontrol Lateral Bucling

Lb = 500 cm ; Lp = 298,682 ; Lr = 936,253

Lp < Lb < Lr Bentang menengah

Mnx=Cb [Mr+(Mp−Mr ) Lr−LbLr−Lp ]≤Mp

Ma = 15.683,05 – (1/4 x 5 x 6.169,12) = 7.971,65

kgm

Mb = 15.683,05 – (1/2 x 5 x 6.169,12) = 260,25

kgm

Mc = 15.683,05 – (3/4 x 5 x 6.169,12) = 7.451,15

kgm

Cb=12 , 5 M max2,5 M max+3 Ma+4 Mb+3 Mc

Cb=12 , 5×15 .683 ,05

2,5 (15 .683 , 05 )+3 (7 .971 ,65 )+4 (260 ,25 )+3 (7 . 451 ,15 )

=2 ,26<2,3

Mr = Sx (fy – fr) = 1280 (2500 – 700) = 2.304.000 kgcm

My = Sx . fy = 1280 x 2500 = 3.200.000 kgcm

Mp = Zx . fy = 1360 x 2500 = 3.400.000 kgcm

1,5 My = 4.800.000 kgcm > Mp

htw<1680

√ fy1680

√ fy=1680

√250=106 , 25

φ Mn=0,9×3 .400. 000=3 .060 . 000>2 . 258. 326

Mnx=Cb [Mr+(Mp−Mr ) Lr−LbLr−Lp ]

=2 ,26 [2 . 304 .000+ (3. 400.000−2.304 . 000 )936 , 253−500

936 , 253−298 ,682 ] =6 .679 . 200 ,83>Mp

Mny = Mp = 3.400.000 kgcm

c. Kontrol Interaksi Momen lentur

Puφ Pn

+ 89 ( Mux

φ Mnx+ Muy

φ Mny )≤1

31 .128 , 14φ 105 .719 , 9

+ 89 (0+ 2 . 255. 499 , 4

0,9×3 .400 . 000 )=0 .996<1 OK

IX. PERENCANAAN SAMBUNGAN

1

23

4

6

5

9.1 Sambungan No 5 (sambungan Kuda-kuda)

1. Kekuatan baut tipe tumpu untuk batang tarik

Kuat geser φ Rn=0 ,75×0,5×fu . 2 . Ab

=0 ,75×0,5×4100×2×(1 4π .0,72)

¿1 .183 , 399 kg

Kuat tumpu φ Rn=0 ,75×2,4×d×tp× fu

=0 ,75×2,4×1,6×1×4100=5 .166 kg

2. Kekuatan baut tipe tumpu untuk batang tekan

Kuat geser φ Rn=0 ,75×0,5×fu×2×Ab

=0 ,75×0,5×4100×2×(1 4π×1,62)

¿6 . 182, 654 kg


=0 ,75×2,4×1,6×1×4100=11. 808kg

3. Banyaknya baut

Batang tekan : n = 2 (baut minimum)

Pu < φ Rn

1027,25kg < 6182,654 kg

Jumlah baut ( n ) =

Puφ Rn =

1027,256182 ,654 = 0,45 1 buah

Batang tarik : n = 2 (baut minimum)

Pu < φ Rn

1034,68 kg < 6182,654 kg

Jumlah baut ( n ) =

Puφ Rn =

1027,25 1. 183 ,399 = 1,23 2 buah

4. Kontrol Pelat simpul

Gaya – gaya yang bekerja :

Gaya Normal ( Nu ) = -S 54 sin 51 0 + S 44 sin 210

= - 13.971,57 sin 510 + 3.633,04 sin21 0

= 9.707,78 kg (tekan)

Gaya geser ( Vu ) = S60 + S56 cos 21 0 – S65 cos 51 0

= 2436 + 3.633,04 cos 21 0 – 13.971,57 cos 51 0

= 5.173,45 kg (tekan)

φ Nn 1=0,9 . fy . Ag

=0,9×2400×(4,3×2 )=19 . 350 kg

φ Nn 2=0 , 75 . fu . An

=0 ,75×4100×(4,3−0 , 86×1×0,5 )×2=23 .800 ,5 kg

φ Vn=0 ,75×(0,6×An×fu )×2

=0 ,75 (0,6×3 ,87×4100 )×2=14 . 280 ,3 kg

Persamaan Interaksi

[ VuφVn ]

2

+[ Nuφ Nn ]

2

≤1

[ 5 . 173 , 4514 .280 ,3 ]

2

+[ 9 . 707 ,7819 .350 ]

2

=0 ,38<1

9.2 SAMBUNGAN No. 6 ( Sambungan Kuda – kuda )



=0 ,75×0,5×4100×2×(1 4π .0,72)

¿1 .183 , 399 kg


=0 ,75×2,4×1,6×1×4100=5 .166 kg



=0 ,75×0,5×4100×2×(1 4π×1,62)

¿6 . 182, 654 kg


=0 ,75×2,4×1,6×1×4100=11. 808 kg

3. Banyaknya baut

Batang tekan : n = 2 (baut minimum)

Pu < φ Rn

1027,25 kg < 6182,654 kg

Jumlah baut ( n ) =

Puφ Rn =

1027,256182 ,654 = 0,45 1 buah

Batang tarik : n = 2 (baut minimum)

Pu < φ Rn

1034,68 kg < 6182,654 kg

Jumlah baut ( n ) =

Puφ Rn =

1027,25 1. 183 ,399 = 1,23 2 buah



Gaya Normal : Nu = S6 – S7 – S44 cos 68 0

= 13.327 – 11.959 – 3.633,04 cos 38 0

= 69,33 kg (tekan)

Gaya geser Vu = S23 sin 68 0 – S41

= 3.633,04 sin 68 0 – 11959

= 14,28 kg (tekan)

φ Nn 1=0,9 . fy . Ag

=0,9×2400×(4,3×2 )=19 . 350 kg (menentukan)

φ Nn 2=0 , 75 . fu . An

=0 ,75×3700× (4,3−0 ,86×1×0,5 )×2=23 .800 , 5 kg

φ Vn=0 ,75×(0,6×An×fu )×2

=0 ,75 (0,6×3 ,87×3700 )×2=14 .280 , 3 kg

Persamaan Interaksi

[ VuφVn ]

2

+[ Nuφ Nn ]

2

≤1

[14 , 2814 .280 ,3 ]

2

+[69 ,3319 .350 ]

2

=0 , 000138<1

9.3 SAMBUNGAN No. 4 ( Sambungan Kuda-Kuda )

25o



=0 ,75×0,5×3700×2×(1 4π . 0,72)

¿1 .183 , 399 kg


=0 ,75×2,4×1,6×1×4100=5 .166 kg



=0 ,75×0,5×4100×2×(1 4π×1,62)

¿6 . 182, 654 kg


=0 ,75×2,4×1,6×1×4100=11. 808 kg

3. Banyaknya baut

Batang tekan : n = 4

Pu < φ Rn

1027,25 kg <6182,654kg

Jumlah baut ( n ) =

Puφ Rn =

1027,256182 ,654 = 0,45 1 buah

Batang tarik : n = 4

Pu < φ Rn

1027,25 kg < 1 .067 , 4037kg

Jumlah baut ( n ) =

Puφ Rn =

1027,251. 183 ,399 = 1,23 1 buah



Gaya Normal ( Nu ) = S1 – S16 cos 25 0

= 20.529,86 – 21.484,24 cos 25 0

= -15,62 kg (tarik)

Gaya geser ( Vu ) = S16 sin25 0

= 21.484,24 sin 25 0

= 6.281,38 kg (tekan)

φ Nn 1=0,9 . fy . Ag

=0,9×2400×(4,3×2 )=19 . 350 kg

φ Nn 2=0 , 75 . fu . An

=0 ,75×4100×(4,3−0 , 86×1×0,5 )×2=23 .800 ,5 kg

φ Vn=0 ,75×(0,6×An×fu )×2

=0 ,75 (0,6×3 ,87×4100 )×2=14 . 280 ,3 kg

Persamaan Interaksi

[ VuφVn ]

2

+[ Nuφ Nn ]

2

≤1

[ 6. 281 , 3814 .280 ,3 ]

2

+[−15 , 6219 .350 ]

2

=0 ,19<1

Sampai disinih…

9.4 SAMBUNGAN No. 2 ( Balok dengan Kolom )

Pu = Pu Rangka Atap + Pu Balok Lantai+ Pu Kolom + Pu Beban akibat pelat lantai

= 1.027,25 kg + 4010, 8 kg + 3228,2 kg + 1.210,12 kg

= 9476.36 kg

Mu = Mu Rangka Atap + Mu Balok Lantai +Mu Kolom + Mu Beban akibat pelat

lantai

= 1564 kg + 1253,75 kg + 2677,5 kg + 1.240 kg

= 6734,75 kg

1. Sambungan antara badan balok dan flens kolom

Direncanakan :

- Profil ╨ 50x50x5

- baut 12 mm

Sambungan pada badan balok

Kuat geser Ø Rn = 0,75 . 0,5 . fu . 2 Ab

= 0,75 . 0,5 . 4100 . 2 . 1,130

= 3474,75 kg

Kuat tumpu Ø Rn = 0,75 . 2,4 . db . tp . fu

= 0,75 . 2,4 . 1,2 . 0,9 . 4100

= 7970,4 kg

Jumlah baut ( n ) =

Puφ Rn =

9476,363474 ,75 = 1,98 2buah

Sambungan pada flens kolom

Kuat geser Ø Rn = 0,75 . 0,5 . fu . Ab

= 0,75 . 0,5 . 4100 . 1,1304

= 1737,99 kg


= 0,75 . 2,4 . 1,2 . 0,5 . 4100

= 4428kg

Jumlah baut ( n ) =

Puφ Rn =

9476,361739,99 = 3,69 4 buah

Kontrol kekuatan siku penyambung

Anv = ( L – n.d1 ) . tL d1 = 12 + 1,5 = 13,5 mm

= ( 10 – ( 2 . 1,35 ) ) . 0,5

= 3,65 cm2

2 Ø Pn = 2 . 0,9 ( 0,75 . 0,6 . fu . Anv )

= 2 . 0,9 ( 0,75 . 0,6 . 4100 . 3,65 )

2 Ø Pn = 12.121,65 kg > Pu = 9476,36 kg…..Ok

2. Sambungan antara flens kolom dan profil T

a = 50 mm

b = 44 mm

2T =

Mudb =

6734,75 0,4 = 16836,9 kg

T = 8418,45 kg

a ¿ 1,25 . b 50 mm ¿ 55 mm

a’ = a +

d2 = 50 +

322 = 66 mm

b’ = b -

d2 = 44 -

322 = 28 mm

=

W−Σd 'W =

200−2 .(32+1,5 )200 = 0,66

Kekuatan baut pada flens profil T

Ø.Rn = 0,75 . 0,75 . fub . Ab . n

= 0,75 . 0,75 . 4100 . ( ¼ . . 3,22 ) . 2

= 33459,84 kg

= (BT −1) .(a'

b' )= (33459,848418,45

−1) .(6628 ) = 1,62 > 1,00

=

1δ

.( β1−β )=

10 ,66

.( 11−0 , 948 ) = 27,62 > 1,00

dipakai = 1,00

Prying force Q = T .( α .δ

1+α .δ ) .( b 'a ' )=

8418,45 .(1,00 . 0,661+1,00 . 0,66 ) .(28

66 ) = 3567,86 kg

T + Q ¿ Ø.Rn

8418,45 + 3567,86 = 11986,31 kg ¿ 33459,84 kg…..Ok

Kontrol tebal flens profil T

tf≥√ 4 .T . b'φ .W . fy .(1+α . δ)

tf≥√4 . 8418,45 . 2,80,9 . 40 . 2400 .(1+1 . 0,66 )

2,3 cm ¿ 1,82 cm…..Ok

3. Sambungan pada badan profil T


= 0,75 . 0,5 . 4100 . 1,1304

= 1737,99kg


= 0,75 . 2,4 . 2,6 . 1,3 . 4100

= 24944,4 kg

Jumlah baut ( n ) =

Puφ Rn =

9476,36 1737 ,99 = 5,45 6 buah

4. Kekuatan profil T

Ag . 0,9 . fy ¿ 2T

W . tw . 0,9 . fy ¿ 2T

40 . 1,5 . 0,9 . 2400 ¿ 16836,9 kg

129600 kg ¿ 16836,9 kg……Ok

An . 0,75 . fu ¿ 2T

( Ag - d’ tw ) . 0,75 . fu ¿ 2T

( 20.1,5 – 2.(2,6+0,15).1,5 ) . 0,75 . 4100¿ 16836,9 kg

66881,25 kg ¿ 16836,9 kg……Ok

9.5 SAMBUNGAN No. 3 ( Balok dengan Balok )

Pu = Pu Balok Lantai+ Pu Beban akibat pelat lantai

= 4010,8 kg + 1.210,12 kg

= 5220,92 kg

Mu = Pu Balok Lantai + Pu Beban akibat pelat lantai

= 1253,75 kg + 1.240 kg

= 2493,75 kg

1. Sambungan antara badan balok dan flens kolom

Direncanakan :

- Profil ╨ 50x50x5

- baut 12 mm

Sambungan pada badan balok

Kuat geser Ø Rn = 0,75 . 0,5 . fu . 2 Ab

= 0,75 . 0,5 . 4100 . 2 . 1,1304

= 3475,98 kg


= 0,75 . 2,4 . 1,2 . 0,9 . 4100

= 7970,4 kg

Jumlah baut ( n ) =

Puφ Rn =

5220,92 3475 ,98 = 1,50 2 buah

Sambungan pada flens kolom


= 0,75 . 0,5 . 4100 . 1,1304

= 1737,99 kg


= 0,75 . 2,4 . 1,2 . 0,5 . 4100

= 4428 kg

Jumlah baut ( n ) =

Puφ Rn =

5220,92 1737,99 = 2,99 3 buah

Kontrol kekuatan siku penyambung

Anv = ( L – n.d1 ) . tL d1 = 12 + 1,5 = 13,5 mm

= ( 10 – ( 2 . 1,35 ) ) . 0,5

= 3,65 cm2

2 Ø Pn = 2 . 0,9 ( 0,75 . 0,6 . fu . Anv )

= 2 . 0,9 ( 0,75 . 0,6 . 4100 . 3,65 )

2 Ø Pn = 12121,65 kg > Pu = 5220,92 kg…..Ok

2. Sambungan antara flens kolom dan profil T

a = 72 mm

b = 70 mm

2T =

Mudb =

2493,75 0,4 = 6234,375 kg

T = 3117,1875 kg

a ¿ 1,25 . b 72 mm ¿ 87,50 mm

a’ = a +

d2 = 72 +

322 = 88 mm

b’ = b -

d2 = 70 -

322 = 54 mm

=

W−Σd 'W =

200−2 .(32+1,5 )200 = 0,66

Kekuatan baut pada flens profil T

B = 0,75 . 0,75 . fub . Ab . n

= 0,75 . 0,75 . 4100 . ( ¼ . . 3,22 ) . 2

= 37077,12 kg

= (BT −1) .(a'

b' )= (37077,123117,1875

−1).(8854 ) = 0,034 < 1,00

=

1δ

.( β1−β )=

10 ,66

.( 0 ,0341−0 , 034 ) = 0,053 < 1,00

dipakai = 0,053

Prying force Q = T .( α . δ

1+α . δ ) .( b 'a ' )=

3117,1875 .(0,053 . 0,661+0,053 . 0,66 ).(54

88 )= 675,89 kg

T + Q ¿ Ø.Rn

3117,1875 + 675,89 = 3793,0775 kg ¿ 33459,84 kg…..Ok

Kontrol tebal flens propil T

tf≥√ 4 .T . b'φ .W . fy .(1+α . δ)

tf≥√4 . 3117,11875 . 5,40,9 . 20 . 2400 .(1+0,053 . 0,66 )

3,4 cm ¿ 3,12 cm…..Ok

3. Sambungan pada badan profil T


= 0,75 . 0,5 . 4100 . ( ¼ ..2,62 )

= 6158,8975 kg


= 0,75 . 2,4 . 2,6 . 1,3 . 4100

= 24944,4 kg

Jumlah baut ( n ) =

Puφ Rn =

31117,1875 6158 ,8975 = 5,35 6 buah

4. Kekuatan profil T

Ag . 0,9 . fy ¿ 2T

W . tw . 0,9 . fy ¿ 2T

40 . 1,8 . 0,9 . 2400 ¿ 6234,375

77760 kg ¿ 6234,375 kg……Ok

An . 0,75 . fu ¿ 2T

( Ag - d’ tw ) . 0,75 . fu ¿ 2T

( 20.1,8 – 2.(2,6+0,15).1,8 ) . 0,75 . 4100 ¿ 6234,375

80257,5 kg ¿ 6234,375 kg……Ok

9.6 Perencanaan Pelat Landasan

Pu= Pu Rangka Atap + Pu Balok Lantai + Pu Kolom + Pu Balok tangga + Pu

Beban akibat pelat lantai

= 1027,25 kg + 4010,8 kg + 3228,24kg + 766,63 kg + 110,12 kg

= 9143,04 kg

Mu = Pu Rangka Atap + Pu Balok Lantai + Pu Kolom + Pu Beban akibat pelat

lantai

= 1564 kg + 1253,375 kg + 2677,5 kg +956 kg + 1240 kg

= 7690,875kg

1. Kontrol Pelat Landasan

a. Kuat nominal tumpu beton

Pn = 0,85 . fc’ . A = 0,85 . 200 ( 50 . 50 ) = 425000 kg

Pu < Ø . Pn = 0,6 . 425000 = 255000 kg9143,04 kg < 255000 kg……OK

b. Tegangan yang diterima BetonEksentrisitas

e =

MP =

76908,759143 ,04 = 8,6 cm

W = 1/6 B.L2

= 1/6 . 50 . 502 = 20833,33 cm3

σ= P

A±M

W=9143 , 04

50 . 50±76908 , 75

20833 ,33

= 17,55 + 18,11

max = 17,55 + 18,11 = 35,66 kg/cm2

min = 17,55 – 18,11 = - 0,56 kg/cm2

Jadi yang di pakai untuk nilai q = 35,66 kg/cm2 x 1 cm = 35,66 kg/cm

Momen Yang terjadiDaerah I

Dihitung sebagai pelat kantilever

M = ½ .q . L2 = ½ . 35,66 . 102 = 1783 kg.cm

Daerah II

M = . q . b2

ab =

3015 = 2 , didapatkan 1 = 0,1 dan 2 = 0,046

MA1 = 1 . q . b12 = 0,1 . 35,66 . 152 = 802,35 kg.cm

MA2 = 2 . q . b22 = 0,046 . 35,66 . 152 = 369,08 kg.cm

Daerah III

ab =

1015 = 0,67 < ½ plat = 0,6 cm

maka diperhitungkan sebagai plat kantilever

M = ½ .q . L2 = ½ . 35,66. 102 = 1783 kg.cm

Momen terbesar = 1783 kg.cm,

plat = 2400 kg/cm2

Menghitung Tebal Pelat

t = √ 4 . Mufy = √4 . 7 . 811

2400 = 1,724

dipakai t plat = 2 cm

Perhitungan Sambungan Las Kolom dan Pelat Landasan

Dimisalkan :

tebal las = 1 cm

a min ( t = 1,5 mm ) = 6 mm

A = 4x30 + 2x27 + 4x5 + 2x50 = 294 cm2

Sx = b.d +

d2

3 = 30.27 +

272

3 = 1053 cm3

Akibat geser beban sentris, fv =

PuA=9143,04

294=31,098kg/cm2

Akibat beban momen lentur, fh =

MuSx=7 .811

1053=358 , 34 kg/cm2

f total = √ fv2+fh 2=√154 ,212+358 ,342=128 ,561 kg/cm2

.fn = 0,75 x 0,6 x 70 x 70,3 = 2214,45 kg/cm2

te perlu =

ftotalϕ fn

=128,5612214,45

=0,175 cm

a perlu =

te . perlu0 ,707

=0,1750,707

=0,248 cm

a perlu > a min Jadi dipakai las = a min = 6 mm

Perhitungan Angker

max = 17,55 + 18,11 = 35,66 kg/cm2

min = 17,55 – 18,11 = - 0,56 kg/cm2

C=σmaxσmax+σmin

. L=35,6635,66+0,56

. 50=49,227 cm

e = C – ½ . L = 49,227 – ½ . 50 = 24,227 cm

a = C – 1/3 . C – e = 49,227 – 1/3. 49,227 – 24,227 = 8,59 cm

Y = L – ( 1/3.C + 3,75 ) = 50 – ( 1/3 . 49,227 + 3,75 ) = 29,84 cm

M = 0

ft=(M+P .a )

y=

76908,75+(9143 , 04 . 8,59 )25,07

=25271,92 kg

As yang di butuhkan :

Asnet =

ftσbaut =

25271,920,7 . 2400 = 15,04 cm2

Bila dipakai 28 mm = 2,8 cm

As = ¼ . . 2,82 = 6,154 cm2

As net = 0,7 . As = 0,7 . 6,154 = 4,31 cm2

Jumlah baut =

AsnetAsnet =

15 , 044 , 31 = 3,49 4 buah

Perhitungan Panjang Angker

Ldb =

0 ,02. Ab . fy

√ fc '=

0,02 .14

. π . 282 . 240

√25

= 590,82mm

0,06.db.fy = 0,06 . 28 . 240 = 403,2 mm 45 cm

Penulangan Kolom Pendek ( Pedestal )

.Pn = . 0,85 . fc’ . b . d d = 500 – 40 – 19 – 19/2 = 431,5 mm

= 0,6 . 0,85 . 25 . 500 . 431,5

= 2750812,5 N

Beban berfaktor kolom

Pu < .Pn

9143,04 N < 2750812,5 N ….Ok

Untuk kolom pedestal diambil = 1 %

As = 0,01 . 500 . 431,5 = 2157,5 mm2

Dipakai tulangan. 8 D19 ( As = 2267,08 mm2 )

* Kontrol geser kolom Pu .Vc,

Pu = 10.070 kg

.Vc = 0,6 . 1/6 . √ fc .b . d

= 0,6 . 1/6 . √25 .500 . 431,5

= 107875 N

Pu ≤ .Vc, maka perlu tulangan geser

Dipakai geser praktis 10 – 200 mm

* Kontrol penyaluran tulangan

Ldb=(0 ,25 . fy . db )

√ fc '=(0,25 . 240 . 19 )

√25=228 mm

* Panjang penyaluran dibawah pertemuan kolom dengan pelat pondasi :

Lb = 0 , 02 .

Ab√ fc

. fy=0,02 .

π4

.192

√25. 240=272,05 mm

Maka dipakai penyaluran tulangan sepanjang 275 mm = 27,5 cm

sampai disinih11. PERENCANAAN PONDASI

11.1. Menghitung luasan telapak foot plate:

Direncanakan

Pu = 10.070 KG = 10070 Kn

h Pondasi = 500 mm

kedalaman pondasi = 1 m

γ tanah = 18 KN/m³

q tanah ijin = 225

q netto = q tanah ijin – ( h pondasi x γ beton ) – ( kedalaman pondasi x γ tanah )

q netto = q tanah ijin – ( h pondasi x γ beton ) – ( kedalaman pondasi x γ tanah )

= 225 – (0,5 x 24) – (2 x 18)

= 177 Kn/m²

Menggunakan pondasi foot plate (Lf)

q netto = Pu

L f 2(1+ 6. C

Lf)

177 = 4533,9

L f 2(1+ 6.0,329

Lf)

177 = 4533,9

L f 2x

1,974Lf

177 = 4533,9

L f 2+5116,06

Lf ³

x Lf ³177 Lf ³ = 4533,9 Lf + 5116,06

177 Lf ³ - 4533,9 Lf – 5116,06 = 0

Lf = 4533,9+5116,06

177

Lf = 5,5 m

11.2. Kontrol Geser Pada Pondasi

C = PuMu

= 4533,973471,8

=1,30

q max = Pu

L f 2 (1+ 6. CLf )

¿10.0705 , 5² (1+ 6.1,3

5,5 ) = 149,88 x 2,41 = 361,21 Kn/m²

q netto ≤ q max

177 Kn/m² ≤ 361,21 Kn/m² ........ ok

q1

500 mm q min q max

500 mm

100 mm 100 mm

500 mm

q1 = Tegangan pada jarak d dari muka kolom

q1 = q min + 2,05+0,4+0,525

4,5 ( q maks – q min )

= 150,605 + 0,66 ( 361,21 – 150,605 )

= 289,6043 Kn/m2

Vu = 0,5 (q max + q1 ) Lf { Lf2−( b kolom

2+d )}

= 0,5 (361,21 + 289,6043 ) 5,5 { 5,52−( 0,4

2+0,250)}

= 3674,34 Kn

300 mm

Vc = 16√ f ' c . Lf .d

= 16√41 . 5,5 .250

= 1467382,63 kn

0,75 Vc = 0,75 x 14673

= 11004,75 Kn > Vu = 3674,34 Kn .... ok

11.3. Penulangan Lentur Pondasi

q2 = qmin + 2,05+0,4

4,5(qmaks−qmin)

= 150,605 + 0,54 x ( 361,21 – 150,605)

= 264,331 Kn/m2

Mu0,8

= 0,85 . f’c . a . b ( d - a2

)

78110,8

= 0,85 . 41 .a.1000 (525 - a2

)

433,975 = 34850 a – 262,5 a

a = 79,7 ≈ 100 mm

Cc – Ts = 0

0,85 . f’c . a . b – As . fy = 0

As = 0,85 x f ' c xa x bfy

=0,85 x41 x79,7 x 1000250

=11110,18m m2

As min = 0,0018 . b.h pondasi

= 0,0018 x 1000 x 500 = 900 mm²

As dipakai = 11110,18 mm²

Dipakai D16 dengan luas A = 100 mm²

jarak (S) = A x 1000As Pakai

=100 x100011110,18

=90,07 mm ² ≈ 100 mm ²

Dipakai jarak 100 mm²

Tulangan susut

t = h pondasi

2=500

2=250 mm

As susut = 0,0018 x b x t = 450 mm²

dipakai tulangan D13

A = 14

x π x13²=132,73 mm ²

S = A x1000As pakai

=132,73 x 1000450

=294,95 mm 300 mm

jadi dipasang tulangan susut = D13 – 300 mm

Hasil dari perhitungan pondasi diatas, selanjutnya dituangkan dalam gambar detail

pondasi seperti gambar berikut ini :

PERENCANAAN gudang baja.docx

Documents

Transcript of PERENCANAAN gudang baja.docx