Ex 5.3) Perfil de velocidades parabólico [1 / u =u0 −r...
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Ex 5.3) Perfil de velocidades parabólico ]/1[ 220 Rruu −=
a) A vazão volumétrica no duto – R = 0,10 m e u0 = 10 m/s
b) A velocidade média V do escoamento no tubo
Determinar:
Fluxo de massa: ∫= dAnVrm ).(ρ&
Relação em ter Fluxo de massa e Fluxo volumétrico: ρ.Qm =&Considerando a densidade do fluido constante na seção transversal:
∫
−=
Rrdr
RruQ
0
2
0 21 π
smQuAuRQ
uRuRQ
duRQ
duRQ
dRuQ
RddrRr
T /15,022
)(
412
422
)(2
)1(2
2)1(
3002
02
42
02
1
0
30
2
1
0
20
2
1
0
220
=⇒==
=−=
−=
−=
−=
=→=
∫∫
∫
π
πηηπ
ηηηπ
ηηηπ
ηηπη
ηη
a)
b) ;. TAUQ =20uAQ T=
smuU /52
0 ==
Ex 5.7) Teste sanguíneo
sftVddVV
dVVd
dVdxddtd
dxddvxAv
dAnVrdvdtd
fA
Sef
Afe
s
Af
s
s
scvc
/22
04
).(4
04
).(4
4.
0).(
2
22
22
2
=⇒
=
=
−+
=
=
−+
=⇒=
=+ ∫∫
πρπρ
πρπρ
π
ρρ
Fronteira onde cruza massa
Fronteira onde não cruza massa mas se deforma
Ex 5.8) Unidade de Ar condicionado
1
3
2
Q
Dados:
CTkPaP
smV
º50100
/5,2
1
1
31
===&
CTkPaP
smV
º70100
/0,6
1
1
32
===&
CTkPaP
V
º2095?
1
1
3
===&
Eq. da Conservação da Massa: ∫∫ =ρ+ρscvc
dAnVrdvdtd 0).(
Hipóteses: Regime Permanente
0)()()(
0
321
321
=ρ+ρ−ρ−
=+−−
VVV
mmm&&&
&&&
Com as hipóteses acima, a equação da conservação da massa fica:
Sendo:ν
=ρ1
)1(2
2
1
133
ν
+ν
ν=VVV&&
&
Considerando gás ideal: RTP =νKkgkJR ./287,0=
Ex 5.8) Continuação...
Calculando os volumes específicos:PRT
=ν
kgm
kgm
kgm
/885,095
)27320.(287,0
/984,0100
)27370.(287,0
/927,0100
)27350.(287,0
33
32
31
=+
=ν
=+
=ν
=+
=ν
Logo, a vazão volumétrica na saída é (eq. 1):
smV
VVVV
/783,7
984,00,6
927,05,2885,0
33
32
2
1
133
=
+=⇒
ν
+ν
ν=
&
&&&
&
Ex 5.9) Tanque de Água
Eq. da Conservação da Massa:
∫∫ =ρ+ρscvc
dAnVrdvdtd 0).(
Como deve-se manter o nível constante de água no tanque,
0=∫vc
dvdtd ρ
Considerando propriedades uniforme na seção de fluxo e um sistema de controle que possui 2 entradas e 1 saída e, o fluxo de massa que cruza as fronteiras fica da seguinte forma:
sftx
xxVAQVAV
VAQquenoteAVAVAV
VAVAVAmmm
/5,11109,4
)109,4.14,7()1017,1.10()(
)(
)(:;)(
)()()()()(
2
22
22
312
332
312
231
231
=+
=⇒+
=
=+
=
=+=+
−
−−
ρρρ&&&
Ex 5.10) Variação da altura do nível da água (referente ao problema 5.9)
Eq. da Conservação da Massa:
∫∫ =+scvc
dAnVrdvdtd 0).(ρρ
sftxdtdh
xxdtdh
AQVAVA
dtdh
VAVAVAdtdhA
T
vol
T
/107,67
735,0)109,4.5,11()1017,2.12(
)()()(
)()()(
3
22
321
321
−
−−
=
−+=
−++=
ρ−ρ+ρ=ρ
Ex 5.12) Mancal Axial
Dados:
skgm
relativadensW
/06,0
88,0.
=
=ρρ
=
&?
?
?
2
1
=
=
=
VVV
&
Hipótese: Regime Permanente e propriedades constantes
)1(..4
)()(211
2
21
21
LddVV
AVAV
mm
=
ρ=ρ
= &&
)2(/64,9)003,0.(.880
06,0.44 21
21
11 smVdVm =π
=⇒π
ρ=&e
Assim,
smV /1085,0002,0.10,0.4
)003,0.(64,9 2
2 == smxdVV /102,684
3621
1−=
π=&
Ex 5.14) Jato incide sobre uma plataforma circular
Dados:
fPeso
fPlataforma
J
lbPlbP
FT
20020
º60
==
=
∫ ∫ ∫∫ ++−=+vc
mecsc
FdvgdAnpdAnVrVdvVdtd ρρρ ).(
Equação da Quant. de Movimento:
Como o jato incide verticalmente sobre a placa circular, a equação da quantidade de movimento deverá ser analisada na direção Y somente
Considerando que a velocidade do jato não se altera com o tempo e que a pressão atuante em todo volume de controle é uniforme, então:
Ex 5.14) Continuação...
sftVousmVx
VA
gMMV
gMMAVV
PPdAnVrV
dvgdAnVrV
JJ
JJ
PesodiscoJ
PesodiscoJJJ
Pesodiscosc
sc
/3,73/34,221096,1.999
8,9)7,9007,9(.
).(
).()(
)().(
).(
3
==
+=⇒
+=
+−=−+
+−=
=
−
∫∫∫
ρ
ρ
ρ
ρρ
232
3
1096,14
05,0
.7,9064,88907,996,88
/999º5,15
mxdAmd
kgMNPkgMNP
mKgCT
JJJ
PesoPeso
DiscoDisco
−==→=
=→==→=
=→=
π
ρDados no S.I:
Ex 5.17) Jato horizontal em uma pá curva
Dados: 32 /1000º10;010,0;/5,2 mkgCTmAsmV JJ ≅→=== ρ
NNFF
FAVCosVAVV
FdAnVrV
XMec
XMec
XMecJJJJJJ
mecsc
37,312437,3124)160(cos010,025.1000
))(())((
).(
,
2,
,
=−−
−=−
−=++−+
=
=
∫αρρ
ρ
Se a velocidade do jato é constante e a pressão é uniforme em todo volume de controle, então a e.m. fica:
Ex 5.19 ) Tanque sobre uma balança
y
x
smQQ
NG
outin
T
/05,0
9003==
=
Equação da quantidade de Movimento:
∫ ∫ ∫∫ ++−=+vc
mecsc
FdvgdAnpdAnVrVdvVdtd ρρρ ).(
Regime Permanente e volume de controle que não se deforma:
∫ =vc
dvVdtd 0ρ
Considerando propriedades constantes na seção de fluxo e que o S.C. em Y possui somente uma fronteira por onde cruza massa, a equação da q.m. fica:
12
1
12
1
111
)(
)(
)())((
AVgmF
FgmAV
FgvAVV
TMec
MecT
Mec
ρ
ρ
ρρ
+=
+−=
+−=−− Da tabela A-9: 3/3,998º20 mkgT =→= ρ
kgMkgM
md
OH
T
3,99883,91
05,0
2
1
==
=
kNFMec 52,11=
Ex 5.27) Duto com contração abrupta
Equação da Energia: perdassai
I
ent
Ieixo hgPz
gV
gPz
gV
gw
−
++−
++=
ρρ 22
22
Como não há trabalho de eixo e considerando o mesmo nível para as duas seções, a equação da energia fica:
ghgVVPP
hgV
gP
gV
gP
hgP
gV
gP
gV
L
L
perdassai
I
ent
I
ρ
ρρ
ρρ
+
−=−
++=+
+
+=
+
2)(
22
22
21
22
21
2212
211
22 Sendo:
mh
smDVV
smDVV
L 0694,0
/945,14
/291,04
22
2
21
1
=
==
==
π
π&
&
PaPP
PP
7,2529
0694,0.807,9.10002
)291,0945,1(1000
21
22
21
=−
+−
=−
Dados:
mDmD
smV
2,11,3
/2,2
2
1
31
===&
gVhL 2
2=
Ex 5.29) Escoamento isotérmico
mhmz
PaxP
mdmL
smVw
perdas
Tubo
Tubo
eixo
68,10648,30
10378,1
0254,08,304
/30
2
61
===
==
==
Equação da Energia – Como dos diâmetro de entrada e saída são iguais, as velocidades de entrada e saída se anulam.
psigPouPaxP
xghzPP
hgPz
gP
perdas
perda
9,41038,3
8,9*1000*)68,10648,30(10378,1)(
0
24
2
6212
22
1
==
+−=+−=
−−−=
ρρρ
5.52 – Bombeamento de água adiabático e a regime permanente. Calcular apotência de alimentação necessária, considerando desprezível a variação de energia potencial.
Dados:
skgmsmVMPapsmVMPap
ss
ee
/10/20;0,1/0,1;1,0
=====
&
ss
ee gzVpumgzVpumWQ ∑∑
+++−
++++−=
22dtdE
:Controle de Volumes para Lei 122
a
ρρ&&
kWW
VpVpmW
zuu
mmdtdE
se
es
es
se
01,112
2099810
21
9981010
220
z:ldesprezíve potencial energia de variação:isdesprezíve ras temperatude variações
;0 :Permanente Regime
2625
22
−=
+−
+=⇒
+−
++−=
==
==
&
&&
&&
ρρ
5.53 – Calcular a potência máxima que uma turbina hidráulica pode produzir, dadas a altura de elevação e a vazão.
Dados:skgmmsmVazão
mzz se
/100000/100
100
3 =⇒==
=−
&&
ρ
ss
ee gzVpumgzVpumWQ ∑∑
+++−
++++−=
22dtdE
:Controle de Volumes para Lei 122
a
ρρ&&
( )( ) MWW
zzgmW
Vpp
uu
mmdtdE
se
es
es
es
se
1,9810081,9100000
0
V:ldesprezíve cinética energia de variação:VC do entrada na e saída na atua aatmosféric pressão
:isdesprezíve ra temperatude variação
;0 :Permanente Regime
=⋅⋅=⇒
−+−=
==
=
==
&
&&
&&
5.55 – Calcular a potência produzida por uma turbina a vapor adiabáticaoperando em regime permanente.
Dados:
skgmsmVxkPapsmVCTMPap
se
eee
/500/100;95,0;5,7
/30;º600;0,5
====
===
&
ss
ee gzVpumgzVpumWQ ∑∑
+++−
++++−=
22dtdE
:Controle de Volumes para Lei 122
a
ρρ&&
( )( ) MWW
zzgmW
zz
mmdtdE
se
se
se
1,9810081,9100000
0
:ldesprezíve altura de variação
;0 :Permanente Regime
0Q :Adiabático
=⋅⋅=⇒
−+−=
=
==
=
&
&&
&&
&
;/5,3666h:3-A.1 Tab. ido.superaquec vapor é entrada na estado O e kgkJ=
kgkJhkgkJkgkJ
s /5,24548,257495,097,16805,0/8,2574h;/97,168h:2-A.1 Tab.
0,95. xcomvapor -líquido mistura é saída na estado O
vl
=⋅+⋅===
=
( )
MWW
W
4,603]:é turbinapela fornecida potênciaA
210030105,24548,366550000
: Lei 1 na valoresos doSubstituin22
3
a
=
−+⋅−+−=
&
&
5.60 – Comparar o trabalho produzido em um processo reversível em regime permanente com variações desprezíveis de energia cinética e potencial com os trabalhos necessários para comprimir um sistema formado de uma unidade de massa entre os mesmos limites de pressão para os seguintes casos:
a) Um processo isotérmico (T1=T2=T) reversível
( )
=−−=−=−=
=⇒=
∫∫2
112 lnlnln
.ideal, gás um Para
ppRTppRTdp
pRTvdp
mw
pRTvRTpv
&
&
b) Um processo adiabático (Q=0) reversível
( ) ( )
( )1122
1/1
1/11
12/1
2/11
2/11
1/11
21
/11
2
1
/11
1/1
1
2
1/11
/11
2211
1
11
/11
/111
ideal, gás um Para
2/1
2
vpvpmw
vppvppppvpmw
pvpdpp
vpvdpmw
vpvpctepv
vp
cte
−−
=
−−−
=−−
−=
−
−=−=−=
===
−−−−
−
∫∫
γγ
γγγ
γ
γγγγγγγ
γγ
γγ
γγγ
γ
&
&
876
&
&
321&
&
5.64 – Calcular o trabalho por unidade de massa realizado na compressão de refrigerante R-12. O processo é adiabático e reversível, em regime permanente. As variações de energia cinética e potencial podem ser desprezadas. Dados:
kgkJKkgkJsKkgkJss
KkgkJskJ/kg,hMPa,p
es
eesat
/650,216hC70ºT para /696,0 1,60MPa,p 2.2,-A Tab. Da/696,0coisoentrópi processo reversível e adiabático Processo
/696,0;397187;30860:2-A tab.Da C.0º a saturado vapor :1 Estado
e =→=⋅==⋅==→=
⋅===
( )se
ss
ee
hhmW
gzVpumgzVpumWQ
−=
+++−
++++−= ∑∑
&
&
&&
:a acima, hipóteses das aplicação a após reduz, se que
22dtdE
:Controle de Volumes para Lei 122
a
ρρ
( ) kgkJmW /25,29650,216397,187
:Assim
−=−=&
&
5.70 – Determinar a vazão mássica de água de resfriamento em um condensador de vapor. Hipóteses: regime permanente, variações desprezíveis de energia cinética e potencial.
21335
2333
225
22
115
11
;/200;10; e 2.1(º5,47
?;/100;10;º25
)31..(/4,2776;/1,0;10;º150T:Dados
mmmkgkJhPaphpparaTabACT
mkgkJhPapCT
ATabkgkJhskgmPapC
&&&
&
&
+===−≈
====
−====
( ) ( ) ( ) skgmhhhhmmhmmhmhm
gzVpumgzVpumWQs
se
e
/576,2200100
4,27762001,0:a acima, hipóteses das aplicação a após reduz, se que
22dtdE
:Controle de Volumes para Lei 1
232
13123212211
22
a
=⇒−−
=−−
=⇒+=+
+++−
++++−= ∑∑
&&
&&&&&
&&ρρ
1m&2m&
3m&
213321 0:massa da oConservaçã
mmmmmm &&&&&& +=⇒=+−−
5.72 – Determinar o que representam as áreas sob os gráficos dos ciclosRankine (Fig. 5.16) e de compressão a vapor (Fig 5. 20)
negativos. são líquido, trabalhoo ementeconsequent e líquido,calor o Assim, .(positivo) fornecidocalor o representa 1 a 4 de linha a e a ,(negativo) cedidocalor o
representa 3 a 2 de linha a que em vapor,a compressão de ciclo do caso ao aplica se idéia mesmaA líquido. trabalhoao igual é ciclo num que
líquido,calor o representa gráfico do área a Então .(negativo) cedidocalor o representa 1 a4A dee ,(positivo) fornecidocalor o representa3A a 2 de linha a Rankine, ciclo do caso No
ideal. ciclo um para ,Tds é ciclo do interna áreaA ciclo revQ=∫