UTCN - Facultatea de ConstructiiProiect Fundatii - An IV CFDP

Numele: BAIASPrenumele:VIOREL

Grupa: 3141Numar de ordine n: 7

Tip de zid: Z.S.Z.

TEMA1- PROIECTAREA UNUI ZID DE SPRIJINSa se proiecteze un zid de sprijin pentru un taluz in debleu avand specificatiile de mai jos:

n 7:=

H 2.75 .25 n⋅+ 4.5=:= m( )

qk 15 0.5 n⋅− 11.5=:=kN

m

β 8° 0.15° n⋅− 6.95 °⋅=:=

Stratificatia si caracteristicile terenului conform cu figura de mai jos:

Strat 1 Praf argilos galbui moale (clSi) Start 2 Nisip prafos galben maroniu (siSa)

h1 2.0 0.2 n⋅+ 3.4=:= m( ) h2 10:= m( )

γk1 18:=kN

m3

γk2 18.5:=kN

m3

φ'k1 10° 0.5° n⋅+ 13.5 °⋅=:= φ'k2 16.5° 0.3° n⋅+ 18.6 °⋅=:=

c'k2 15 0.15 n⋅+ 16.05=:= kPa( )c'k1 13 0.2 n⋅+ 14.4=:=

m:1

h1

h2

Dren

Strat 1cl Si

Strat 2si Sa

qk

Strat 2'si Sa

pa10

pa11

pa20

pa21

pa21.1

pa21.2

Diagrama de presiuni dinimpingerea pamantului

h2'

h2''

H

Df

B/5B

dcba

kPa( )

PREDIMENSIONARE

Capac dren din umplutura de argila acompactata cu maiul

Zidarie din piatra bruta cu mortarde ciment

Beton in fundatie

Balast nisipos in dren (20 cm)

Barbacana din tub P.V.C. n 110 mm

Zidarie uscata din piatra bruta negeliva

7080

450

140

400

ax d

rum

TRANSVERSALAScara 1:100

70

280

50

70

200

93,3

18,43°

16,70°

Coeficenti partiali de siguranta

Actiuni :γG 1.35:= pentru actiuni permanente (favorabile/nefavorabile)

γQ 1.5:= pentru actiuni variabile (nefavorabile)

Parametrii geotehnici:γφ' 1.00:= pentru unghiul de frecare interna efectiv

γc' 1.00:= pentru coeziunea efectiva

γγ 1.00:= pentru greutatea volumica

Rezistenta totala a pamantului:

γRh 1.00:= pentru rezistenta la alunecare

γRv 1.00:= pentru capacitatea portanta

Valorile de calcul ale parametrilor:

γd2

γk2

γγ

18.5=:= γd3

γk2

γγ

18.5=:= -valoarea de calcul a greutatii volumice γd1

γk1

γγ

18=:=

-valoarea de calcul a unghiului de frecareefectiv

tan φ'd1( )tan φ'k1( )γφ1

= tan φ'd2( )tan φ'k2( )γφ1

= tan φ'd3( )tan φ'k2( )γφ1

=

φ'd1 φ'k1 13.5 °⋅=:= φ'd2 φ'k2 18.6 °⋅=:= φ'd3 φ'k2 18.6 °⋅=:=

-valoarea de calcul a coeziunii efectivec'd1

c'k1

γc'14.4=:= c'd2

c'k2

γc'16.05=:= c'd3

c'k2

γc'16.05=:=

Evaluarea presiunilor active si a impingerii pamantului

110

340

h2'

h2''

h1'

P`a21..V

P`a21..H

P`a2..V

P`a2..H

G3G2

G1

G4

G5

G7

G6

233,3

202,1

Pa1..H

Pa1..V

Pa2..H

Pa2..V

Pa21..H

Pa21..V

Stratul.1. α1 0°:= φ1 φ'k1 13.5 °⋅=:= h1' 3.2:= m( )

β1 β 6.95 °⋅=:=δ1

1

2φ'k1 6.75 °⋅=:=

ka1

cosφ1 α1−( )( )2

cosα1( )( )2cosα1 δ1+( ) 1sin φ1 δ1+( ) sin φ1 β1−( )⋅

cosα1 β1+( ) cosβ1 α1−( )⋅+

2

⋅

0.66=:=

pa10 γQ qk⋅ ka1⋅ γG 2⋅ c'd1⋅ ka1⋅− 20.21−=:=kN

m2

pa11 γQ qk⋅ ka1⋅ γG γd1 h1'⋅ ka1⋅ 2 c'd1⋅ ka1⋅−( )⋅+ 31.19=:=kN

m2

Stratul.2' α2 0°:= φ2 φ'k2 18.6 °⋅=:= h2' 1.10:= m( )

β2 β 6.95 °⋅=:=δ2

1

2φ2⋅ 9.3 °⋅=:=

ka2

cosφ2 α2−( )( )2

cosα2( )( )2cosα2 δ2+( ) 1sin φ2 δ2+( ) sin φ2 β2−( )⋅

cosα2 β2+( ) cosβ2 α2−( )⋅+

2

⋅

0.53=:=

pa20 γQ qk⋅ ka2⋅ γG γd1 h1'⋅ ka2⋅ 2 c'd1⋅ ka2⋅−( )⋅+ 22.1=:=kN

m2

pa21 γQ qk⋅ ka2⋅ γG γd1 h1⋅ ka2⋅ γd2 h2'⋅ ka2⋅+ 2 c'd1⋅ ka2⋅−( )⋅+ 39.25=:=kN

m2

α21 16.70°−:= φ21 φ'k2 18.6 °⋅=:= h2'' 2.333:= m( )Stratul.2''

β21 β 6.95 °⋅=:=δ21

1

2φ21⋅ 9.3 °⋅=:=

ka21

cosφ21 α21−( )( )2

cosα21( )( )2cosα21 δ21+( ) 1sin φ21 δ21+( ) sin φ21 β21−( )⋅

cosα21 β21+( ) cosβ21 α21−( )⋅+

2

⋅

0.418=:=

kN

m2

p'a21 γQ qk⋅ ka21⋅ γG γd1 h1'⋅ ka21⋅ γd2 h2'⋅ ka21⋅+ 2 c'd3⋅ ka21⋅−( )⋅+ 23.18=:=

kN

m2

p'a22 γQ qk⋅ ka21⋅ γG γd1 h1'⋅ ka21⋅ γd2 h2'⋅ ka21⋅+ γd3 h2''⋅ ka21⋅+ 2 c'd3⋅ ka21⋅−( )⋅+ 47.53=:=

Impingerea activa pe fiecare strat:

Pa1 pa11h1'⋅ 0.5⋅ 49.91=:=kN

m

kN

m

Pa2 pa20h2'⋅ 24.31=:=

Pa21 pa21 pa20−( )h2'

2⋅ 9.44=:=

kN

m

kN

m

P'a2 p'a21h2''⋅ 54.07=:=kN

m

P'a21 p'a22 p'a21−( )h2''

2⋅ 28.41=:=

kN

m

Descompunerea impingerii dupa orizontala si verticala:

α1 0 °⋅= δ1 6.75 °⋅=

Pa1..H Pa1cosα1 δ1+( )⋅ 49.56=:=kN

m

Pa1..V Pa1sin α1 δ1+( )⋅ 5.87=:=kN

m

α2 0 °⋅= δ2 9.3 °⋅=

Pa2..H Pa2cosα2 δ2+( )⋅ 23.99=:=kN

m

Pa2..V Pa2sin α2 δ2+( )⋅ 3.93=:=kN

m

Pa21..H Pa21cosα2 δ2+( )⋅ 9.31=:=kN

m

Pa21..V Pa21sin α2 δ2+( )⋅ 1.53=:=kN

m

α21 16.7− °⋅= δ21 9.3 °⋅=

P'a2..H P'a2cosα21 δ21+( )⋅ 53.62=:=kN

m

P'a2..V P'a2sin α21 δ21+( )⋅ 6.96−=:=kN

m

P'a21..H P'a21cosα21 δ21+( )⋅ 28.17=:=kN

m

P'a21..V P'a21sin α21 δ21+( )⋅ 3.66−=:=kN

m

Calculul actiunii orizontale:kN

m

Hd Pa1..H Pa2..H+ Pa21..H+ P'a2..H+ P'a21..H+ 164.65=:=

G3G2

G1

G4

G5

G7

G6

Calculul greutatii proprii a diferitelor tronsoane:

γb 24:=kN

m3

-greutatea volumica a zidariei de piatra;

γd 19:=kN

m3

-greutatea volumica a drenului;

Az 12.57:= m2( ) Ad 2.80:= m

2( )Gz1 γb Az⋅ 1⋅ 301.68=:=

kN

m

Gdren γd Ad⋅ 1⋅ 53.2=:=kN

m

Gu 0:= -nu avem umplutura

A1 2.57:= m2( ) A3 2.8:= (dren) m

2( ) A5 3.92:= m2( ) A7 1.31:=

m2( )

A2 3.6:= m2( ) A4 0.35:= m

2( ) A6 0.82:= m2( )

kN

m

G5z A5 γb⋅ 1⋅ 94.08=:=kN

m

G1z A1 γb⋅ 1⋅ 61.68=:=

G6z A6 γb⋅ 1⋅ 19.68=:=kN

m

G2z A2 γb⋅ 1⋅ 86.4=:=

kN

m

G7z A7 γb⋅ 1⋅ 31.44=:= kN

m

G3z A3 γd⋅ 1⋅ 53.2=:= (greutatea data de dren)

G4z A4 γb⋅ 1⋅ 8.4=:=kN

m

Gz G1z G2z+ G4z+ G5z+ G6z+ G7z+ 301.68=:=kN

m

Calculul actiunii verticale:

Vd γG Gz Gdren+ Gu+( )⋅ Pa1..V+ Pa2..V+ Pa21..V+ P'a2..V+ P'a21..V+ 479.78=:=kN

m

VERIFICAREA LA LUNECARE

Actiunile orizontale Hd care produc efectul de deplasare a zidului trebuie sa fie mai mici decatrezistenta la lunecare a zidului (a terenului de fundare de sub talpa zidului).

Evaluarea rezistentei la lunecare: tanε93.3

2800.333=:= ε2 atan 0.33( ) 18.26 °⋅=:=

εs 18.43°:= kN

m

V'd Vd cosεs( )⋅ Hd sin εs( )⋅+ 507.23=:=

H'd Hd cosεs( )⋅ Vd sin εs( )⋅− 4.52=:=kN

m

Rezistenta la lunecare:

φ'cvd2

3φ'd3( )⋅ 12.4 °⋅=:= -frecare pamant beton

γRh 1=

R'd

V'd tan φ'cvd( )⋅

γRh111.52=:=

kN

m

H'd R'd≤ 1= Verifica

VERIFICAREA LA CAPACITATE PORTANTA

Presiunea efectiva la talpa fundatiei data de actiunile verticale (greutate proprie, sarcini verticalevariabile) nu trebuie sa depaseasca presiunea admisa de teren (capacitatea portanta).

Actiunea verticala:

Vd 479.78=kN

m

Actiunea orizontala:

Hd 164.65=kN

m

Momentul incovoietor:

G3G2

G1

G4

G5

G7

G6 P`a21..V

P`

P`a2..V

P`a2..H

Pa1..H

Pa1..V

Pa2..H

Pa2..V

P

Pa21..V

210

35,7

70223,3241,7

466,7

PaiH.x.ai Pa1..H4.67⋅ Pa2..H2.417⋅+ Pa21..H2.233⋅+ P'a2..H0.7⋅+ P'a21..H0.357⋅+ 357.81=:= kN m⋅( )

PaiV.y.ai Pa1..V Pa2..V+ Pa21..V+ P'a2..V+ P'a21..V+( ) 2.1⋅ 1.46=:= kN m⋅( )

G3G2

G1

G4

G5

G7

G6

210175

163,399,6

46,721,9

Gk.x.ki G1z 0.219⋅ G2z 0.996⋅+ G3z 1.75⋅+ G4z 1.75⋅+ G5z 0⋅+ G6z 1.633⋅+ G7z .467⋅+ 254.18=:= kN m⋅( )

Med PaiH.x.ai− PaiV.y.ai+ Gk.x.ki+ 102.16−=:= kN m⋅( )

Calculul capacitatii portante:

Capacitatea portanta

c'd c'd3 16.05=:= -coeziunea terenului de sub talpa fundatiei;

φ' φ2 18.6 °⋅=:=

Nq eπ tan φ'( )⋅

tan 45 °φ'

2+

2

⋅ 5.57=:=

Nc Nq 1−( ) 1

tan φ'( )⋅ 13.59=:=

Nγ 2 Nq 1−( )⋅ tan φ'( )⋅ 3.08=:= in care δ2φ'

2≥ 1= (baza rugoasa)

Inclinarea bazei fundatiei

α54 18.43π

1800.32=:= -unghiul pe care il face fundatia cu orizontala (se masoara

in radiani);

bq 1 α54 tan φ'( )⋅−( )2 0.8=:=

bγ bq 0.8=:=

bc bq

1 bq−( )Nc tan φ'( )⋅

− 0.75=:=

Forma fundatiei

B 2.8:= m( ) eB

Med

Vd1−( )⋅ 0.21=:= m( )

L' 1:= m( ) -are lungimea unui tronson (5-6 m), dar verificarea se face pe 1 m de zid;

B' B 2 eB⋅− 2.37=:= m( ) -latimea efectiva a fundatiei;

sq 1B'

L'

sin φ'( )⋅+ 1.76=:= -pentru forma rectangulara;

sγ 1 0.3B'

L'

⋅− 0.29=:= -pentru forma rectangulara;

sc

sq Nq⋅ 1−

Nq 1−1.92=:=

Inclinarea incarcarii

V Vd 479.78=:= kN( ) m'

2B'

L'

+

1B'

L'

+1.3=:= -H actioneaza pe directia B`;

H Hd 164.65=:= kN( )

A' B' L'⋅ 2.37=:= m2( )

c' c'k2 16.05=:= -coeziunea terenului de sub talpa fundatiei;

iq 1H

V A' c'⋅1

tan φ'( )⋅

+−

m'

0.66=:=

iγ. 1H

V A' c'⋅1

tan φ'( )⋅

+−

m' 1+( )

0.47=:=

ic iq

1 iq−( )Nc tan φ'( )⋅( )− 0.58=:=

Calculul suprasarcinii:

Df 1.4:= m( ) -adancimea de fundare;

kN

m3

γ γk2 18.5=:= -greutatea volumica a pamantului din fata zidului;

q' Df γ⋅ 25.9=:=kN

m2

kN

m3

γ' γ 18.5=:= -greutatea volumica a pamantului de sub talpa fundatiei;

Calcul capacitate portanta:

Rd c'd Nc⋅ bc⋅ sc⋅ ic⋅ q' Nq⋅ bq⋅ sq⋅ iq⋅+ 0.5γ'⋅ B'⋅ Nγ⋅ bγ⋅ sγ⋅ iγ.⋅+( ) A'⋅ 765.7=:=

Vd

A'202.09=

Rd

A'322.52=

Vd

A'

Rd

A'

≤ 1= Verifica

VERIFICARE LA RASTURNARE

Stabilirea coeficientilor partiali de siguranta pentru EQU

Actiuni : γG.stb 0.9:= pentru actiuni permanente favorabile;

γG.dst 1.1:= pentru actiuni permanente nefavorabile;

γQ.stb 0:= pentru actiuni temporare favorabile;

γQ.dst 1.5:= pentru actiuni temporare nefavorabile;

Parametrii geotehnici:

γφ 1.25:= -pentru unghiul de frecare interna efectiv;

γc 1.25:= -pentru coeziunea efectiva;

γγ 1= -pentru greutatea volumica;

Valori de calcul a parametrilor geotehnici

γd1'

γk1

γγ

18=:=

-valoarea de calcul a greutatii volumice;γd2'

γk2

γγ

18.5=:=

γd2''

γk2

γγ

18.5=:=

tan φ'k1( )γφ

0.19=

-valoarea de calcul a unghiului de frecare efectiva;tan φ'k2( )γφ

0.27=

tan φ'k2( )γφ

0.27=

cd1

c'k1

γc11.52=:=

cd2

c'k2

γc12.84=:= -valoarea de calcul a coeziunii efective;

cd3

c'k2

γc12.84=:=

Calculul impingerii si presiunii pamantului in EQU:

Pa1s γQ.dstqk⋅ ka1⋅ γG.dst 2 cd1⋅ ka1⋅( )⋅− 9.2−=:=kN

m2

-neglijam

Pa1i γQ.dstqk⋅ ka1⋅ γG.dst γd1 h1'⋅ ka1⋅ 2 cd1⋅ ka1⋅−( )⋅+ 32.68=:=kN

m2

Pa1. Pa1i

h1'

2⋅ 52.28=:=

kN

m

Pa2s γQ.dstqk⋅ ka2⋅ γG.dst γd1' h1'⋅ ka2⋅ 2 cd2⋅ ka2⋅−( )⋅+ 22.2=:=kN

m2

Pa2i γQ.dstqk⋅ ka2⋅ γG.dst γd1 h1'⋅ γd2' h2'⋅+( ) ka2⋅ 2 cd2⋅ ka2⋅− ⋅+ 34.08=:=kN

m2

Pa2. Pa2i Pa2s−( )h2'

2⋅ 6.534=:=

kN

m

Pa2'. Pa2sh2'⋅ 24.42=:=kN

m

Pa21s γQ.dstqk⋅ ka21⋅ γG.dst γd1 h1'⋅ γd2' h2'⋅+( ) ka21⋅ 2 cd3⋅ ka21⋅− ⋅+ 24.78=:=kN

m2

Pa21i γQ.dstqk⋅ ka21⋅ γG.dst γd1 h1'⋅ γd2' h2'⋅+ γd2'' h2''⋅+( ) ka21⋅ 2 cd3⋅ ka21⋅− ⋅+ 44.63=:=kN

m2

Pa.21 Pa21i Pa21s−( )h2''

2⋅ 23.15=:=

kN

m

Pa.21' Pa21sh2''⋅ 57.82=:=kN

m

G3G2

G1

G4

G5

G7

G6 P`a21..V

P`a21..H

P`a2..V

P`a2..H

Pa1..H

Pa1..V

Pa2..H

Pa2..V

Pa21..H

Pa21..V

350,6

11

23,3176,7195

363,3

315303,3

239,6186,7

161,9

140

Momentul destabilizator:kN

m

Pa1H Pa1cosα1 δ1+( )⋅ 49.56=:=

kN

m

kN

m

Pa2H Pa2. cosα2 δ2+( )⋅ 6.45=:=

Pa2'H Pa2'.cosα2 δ2+( )⋅ 24.1=:=kN

m

Pa21H Pa.21cosα21 δ21+( )⋅ 22.95=:=kN

m

Pa21'H Pa.21'cosα21 δ21+( )⋅ 57.34=:=kN

m

Mdst.d Pa1H 3.633⋅ Pa2H 1.95⋅+ Pa2'H1.76⋅+ Pa21H0.233⋅+ Pa21'H0.11⋅− 234.08=:= kN m⋅( )

Momentul stabilizator

Pa1V Pa1sin α1 δ1+( )⋅ 5.87=:=kN

m

Pa2V Pa2. sin α2 δ2+( )⋅ 1.06=:=kN

m

Pa2'V Pa2'.sin α2 δ2+( )⋅ 3.95=:=kN

m

kN

m

Pa21V Pa.21sin α21 δ21+( )⋅ 2.98−=:=

Pa21'V Pa.21'sin α21 δ21+( )⋅ 7.45−=:=kN

m

MP.aiV.X.aj Pa1V Pa2..V+ Pa21..V+ P'a2..V+ P'a21..V+( ) 3.506⋅ 2.44=:= kN m⋅( )

MG.k.X.kj G1z 1.619⋅ G2z 2.396⋅+ G3z 3.15⋅+ G4z 3.15⋅+ G5z 1.4⋅+ G6z 3.033⋅+ G7z 1.867⋅+:=

MG.k.X.kj 751.01= kN m⋅( )

Mstd.d MP.aiV.X.aj MG.k.X.kj+ 753.45=:= kN m⋅( )

Mdst.d Mstd.d≤ 1= Verifica

VERIFICAREA IN SECTIUNI PERICULOASE

Se lucreaza in starea limita ultima STR deci raman valorile coeficientilor partiali folositi laverificarile anterioare.

α21 16.7− °⋅=

Cazul zidului de sprijin din zidarie de piatra

Efortul vertical in sectiunea a-a

a a

(dat de greutatea proprie a zidului pana in sectiunea a-a)

Aza_a 5.23:=m

2( ) -aria zidului pana in sectiunea a-a;

γb 24=kN

m3

-greutatea volumica a zidariei de piatra;

Gka_a Aza_a1γb⋅ 125.52=:= kN( )

γG 1.35= -coeficient partial pentru actiunile permanente;

Vda γG Gka_a⋅ 169.45=:= kN( )

-momentul este dat de impingerea activa a pamantului:

Pa1..H 49.56=kN

m

h2''' 0.6:= m( )

pa20 22.1=kN

m2

pa21' γQ qk⋅ ka2⋅ γG γd1 h1⋅ ka2⋅ γd2 h2'''⋅ ka2⋅+ 2 c'd1⋅ ka2⋅−( )⋅+ 32.63=:=kN

m2

pa21 39.25=kN

m2

Pa20' pa20h2'''⋅ 0.5⋅ 6.63=:=kN

m

Pa20'' pa21'h2'''⋅ 0.5⋅1

3⋅ 3.26=:=

kN

m

Pa2..H' Pa20'cosα1 δ1+( )⋅ 6.58=:=kN

m

Pa21..H' Pa20''cosα1 δ1+( )⋅ 3.24=:=kN

m

Med.a_a Pa1..H−h1

3.6+

Pa2..H'

h2'''

2⋅− Pa21..H

1

3⋅ h2'''⋅− G1z 0.381⋅− G2z 0.396⋅+ 79.03−=:= kN⋅(

Compresiune cu incovoiere fara intindere

60

340

h2```

h1'G3G2

G1

202,1

Pa1..H

Pa1..V

Pa2..H

Pa2..V

Pa21..H

Pa21..VMed,a-a

181,779

pmax

314,538,1

39,6

Stabilirea efortului maxim de compresiune:

b 1.82:= m( )eba

Med.a_a 1−( )⋅

Vda0.47=:= m( )

ccb

2eba− 0.44=:= m( )

kN

m2

σ'max 2Vda

3 cc⋅ 1⋅⋅ 254.64=:= -1 este in m;

daN

cm2

σmax

σ'max

1002.55=:=

fcp.d 20:=daN

cm2

-rezistenta la compresiune a betonului;

σmax fcp.d≤ 1= Verifica

CALCUL ECONOMIC

1 kg armatura = 2.23 leiC 35/45 -1 mc = 325 leiGabioane -1 mc = 280 leiSapatura -1 mc = 8 leiUmplutura -1 mc = 6 leiZidarie -1 mc = 300 leiGeotextil -1 mp = 2 leiTub P.V.C. -1 ml = 5.5 lei

Az' 4.51:= m2( )

Beton:

Cbeton Az' 1⋅ 325⋅ 100⋅ 146575=:= lei( )

Azid 8.05:=Zidarie:

Czidarie Azid 1⋅ 300⋅ 100⋅ 241500=:= lei( )

Sapatura: Ad 2.8= m

2( )As Az' Azid+ Ad+ 15.36=:= m

2( )Csapatura As 1⋅ 8⋅ 100⋅ 12288=:= lei( )

Umplutura: Ad 2.8= m

2( )Cumplutura Ad 1⋅ 6⋅ 100⋅ 1680=:= lei( )

Geotextil: Hgeo 4.50:= m( )

Cgeotextil Hgeo100⋅ 450=:= lei( )

Tub P.V.C.:

Tub P.V.C.:Ltub 2.25:= m( ) 100

520= -tronsoane ;

Ctub Ltub 2⋅ 20⋅ 5.50⋅ 495=:= lei( )

Ctot Cbeton Czidarie+ Csapatura+ Cumplutura+ Cgeotextil+ Ctub+ 402988=:= RON( )

BETONUL ALES PENTRU EXECUTAREA ZIDULUI

CLASA DE DURABILITATE D31/45(D51/45) (XC2+XD3+XF2+XA1);

*CERINTE PRIVIND COMPOZITIA BETONULUI - Clasa minima de rezistenta a betonului determinat din conditii de compozitie de durabilitate: C 35/45a (tabelu 3.7); - Raportul A/C minim: 0.45 (tabelu 3.7); - Tip ciment: CEM I*, CD 40*;

- Dozajul minim de ciment: 320 kg/ m3(tabelu 3.4);

- Beton cu aer antrenat >5% (tabelu 3.5);

*CERINTE PRIVIND ALCATUIREA SI VERIFICAREAELEMENTELOR

- Deschiderea admisibila a fisurilor 0,3 mm, in cazul in care nu sunt necesareprevederi speciale (tabelul 3.9);

*CERINTE PRIVIND EXECUTIA LUCRARILOR

- Durata tratarii: se va tine seama de faptul ca mediul este agresiv, de sensibilitateaamestecului de beton avand in vedere tipurile de ciment utilizate; se vor considera conditiile de

mediu din timpul turnarii (Anexa 3.2 si tabelul 3.14)

*CERINTE SPECIALE PRIVIND VERIFICAREA / CONTROLUL CALITATII

- Se vor verifica probe din betonul supus la cicluri de inghet-dezghet si la agenti dedezghetare;

Se poate constata ca metoda propusa asigura legatura necesara intre masurile luatela proiectare, producerea betonului si executia pentru asigurarea durabilitatii constructiilor debeton armat avand in vedere prevederile Anexei Nationale de aplicare a SR EN 206-1. Deasemenea aplicarea este simpla si nu necesita interpretari sau cunostinte speciale.

-valoarea de calcul a

m⋅ )