Post on 23-Feb-2018
Definicija faktora sigurnosti
d
fSF
τ
τ=
τ
σ
ϕ '
ϕd' < ϕ '
c ' cd' < c '
Prikaz efektivnih graničnih i mobiliziranih parametara čvrstoće
Vrijedi, dakle, da je faktor sigurnosti odnos efektivnih graničnih i mobiliziranih naprezanja:
ddS tgc
tgcF
'''
'''
ϕσ
ϕσ
+
+= ,
ili:
c’d + σ’tgφ’d = SS F
tg
F
c ''
' ϕσ+ ,
prema tome je mobilizirana kohezija:
Sd F
cc
'' = ,
a mobilizirani kut unutarnjeg trenja: tg
tg'
'ϕ
ϕ = . S
d F
tgtg
''
ϕϕ = .
Ovaj pristup uključuje da je FS jednak i za koheziju i za kut trenja. Budući da se u mjerenjima kut trenja može točnije odrediti od kohezije, povoljno je imati različite faktore sigurnosti. Tako se može definirati faktor sigurnosti za koheziju
dC c
cF
'
'= ,
a faktor sigurnosti za kut unutarnjeg trenja je
dtg
tgF
'
'
ϕ
ϕϕ = .
Sile koje djeluju na lamelu dugačke klizne plohe
bez podzemne vode
β
b
llamela težine W
WN
T
τd
τd
T
zW
σ
β
1. Vidimo sa slike da je širina lamele l dana izrazom:
βcos
bl = ,
normalna sila na bazu lamele N iznosi: βγ cosbzN ⋅= ,
2. tangencijalna sila na bazu lamele T : βγ sinbzT ⋅= .
3. Normalno naprezanje na bazi lamele, σA, dobijemo kao omjer normalne sile i površine baze lamele (za širinu lamele uzimamo 1m'):
βγ
β
βγσ 2cos
cos
cosz
bbz
l
NA ⋅=
⋅== .
4. Posmično naprezanje na bazi lamele, ιd, dobijemo kao omjer posmične (mobilizirane) sile 4. Posmično naprezanje na bazi lamele, ιd, dobijemo kao omjer posmične (mobilizirane) sile i površine baze lamele (za širinu lamele uzimamo 1m'):
ββγ
β
βγτ cossin
cos
sin⋅⋅=
⋅== z
bbz
l
Td
Uvrštavanjem izraza 9.5-5 u izraz 9.1-1 dobijemo izraz za faktor sigurnosti
ββγ
ϕβγ
τ
ϕσ
τ
τ
cossin
'cos'' 2
⋅⋅⋅
⋅⋅⋅=
⋅==
z
tgztgF
dd
f
s ,
β
ϕ
tg
tgFS
'= .
Ovo rješenje pokazuje da je tlo u ravnoteži kada je kosina nagnuta pod kutem trenja φ i manjim. Jer ako se stavi FS=1, slijedi tgφ’=tgβ, tj. β=φ’! Kada je FS=1, to je labilna ravnoteža jer je tlo već praktički pred lomom.
Sile koje djeluju na lamelu dugačke klizne
plohe. Tok podzemne vode paralelan je s
nagibom terena
β
b
l
3∆s
N
T
z
U
hp
γ•z∆H
∆s
3
Tečenje podzemne vode se može prikazati strujnom mrežom. Budući da voda teče paralelno s pokosom, ekvipotencijale su okomite na tok vode, pa tlačni potencijal hp po kliznoj plohi dobijemo iz izraza:
hp = z cos2β,
prema tome izraz za vrijednost pornog tlaka po kliznoj plohi glasi: u = hp γw = z γw cos2β
Efektivna naprezanja su, prema tome:
σ’ = σ - u = γ z cos2β - γw z cos2 β = z (γ-γw) cos2β = z γ’cos2β
Potrebna posmična naprezanja da ne doñe do klizanja su: τ = γ z sinβ cosβ
βγ
ϕγ
ββγ
ϕβγ
τ
τ
tg
tg
z
tgzF
d
fS
⋅=
⋅⋅
⋅==
'
cossin
'cos' 2
Odreñivanje djelovanja vode na stabilnost
pokosa preko strujne mreže
C
S
A
B
D
jezero
I
W1'
W2
strujna mreža
Odreñivanje djelovanja vode na stabilnost
pokosa preko vrijednosti pornih tlakova po
kliznoj plohi (porni se tlakovi odrede iz strujne
mreže).
C
slobodno vodno lice
u u
u
u
U
A
BE
P
W
piezometarska linija
Odreñivanje djelovanja vode na stabilnost
pokosa pomoću produljene linije vode
C
S
A
B
D
E
F
∆uγw
∆u
U
W4
W3
piezometarska linija
produljena linija
vanjske vode
Bishopova pojednostavljena metoda
12
i
n
piezometarska linija
produljena linija površine vanjske vode
r
S
rα
−α +αslobodno vodno
lice
sredina i - te lamele
α
a)
b
∆uγw
1
i
piezometarska linija
produljena linija površinevanjske vode
broj lamele
W1W1
W2'
W2Ei
Ei+1
α
lT
N
∆u . l∆x
∆y∆u . l
N
∆Ei
N tgϕ'
FS
c' lF
S
Tb) c)
Iz ∑ = 0y i ∑ = 0SM , (MS moment oko središta klizne plohe, S) dobije se izraz za FS:
1.
[ ]{ }
∑
∑
+
⋅−++
=
i
iS WW
mtgubWWbc
Fα
ϕα
sin)(
1
21
'2
'1
'
gdje je:
2. SF
tgm
'
sincosϕ
ααα ⋅+=
FS se ne može izravno izračunati jer je sadržan i u mα, pa se rješava iterativno (u koracima): FS se ne može izravno izračunati jer je sadržan i u mα, pa se rješava iterativno (u koracima): 1. Pretpostavi se FS u mα, npr. FS=1.5, 2. Izračuna se mα (9.4-2), 3. Izračuna se formula (9.4-1) i dobije FS, 4. Usporede se FS iz koraka 1. i 3. ,ako nisu jednaki,sa srednjom vrijednošću se ide ponovo od
koraka 1 (kao i kod grafičke metode).
Parametri čvrstoće dobiveni
konsolidiranim dreniranim pokusom
τ
ϕ'τ f =c' + σ' tgϕ'
σ
trag ukupnih naprezanja jednak je
tragu efektivnih naprezanja
c' je malo ili 0 {
Tragovi efektivnih naprezanja za normalno
konsolidirano tlo. Nasuprot tomu, kod
prekonsolidiranih tala trag efektivnih naprezanja
“skreće u desno”
RAHLA TLA
τ
ϕ'+ σ' tg
ϕ'
σ
ϕ'τ f =c' + σ' tg
c'
čvrstoća izračunata
iz c' i ϕ'
σ ' - poćetno
trag ukupnih naprezanja
trag efektivnih naprezanjacu {
Tragovi efektivnih naprezanja
za prekonsolidirana tla
τ
ϕ '
σ
ϕ '
c '
cutrag ukupnih naprezanja
trag efektivnih naprezanjačvrstoća izračunata
iz c' i ϕ'
σ ' - početno
Pojave koje nam pokazuju
pojave klizišta
1. - vrh klizišta,
vidljivo tlo u podlozi
3. - "pijano" drveće
klizno tijelo
vidljivo tlo u podlozi
2. - preslica
4. - gomilanje tla u nožici
5. - pojave izvora
Ustanovljavanje vrste i dubine klizanja
ugradnjom mekane cijevi
klizno tijelomekani malter
plastična cijev
početni položaj cijevi
nepomično tlo
klizna zona
mekani malter
Prelaganje masa. Tlo se s gornjeg dijela klizišta
uklanja ili prebacuje na donji dio klizišta
prelaganje masa
tijelo
klizišta
Sanacija klizišta drenažnim usjecima
A presjek A - A
glina
šljunak
pijesak
početna razina podzemne vode
razina vode u drenu
A
Sanacija klizišta horizontalnim
drenažnim bušotinama
dren (perforirana izbušena
cijev nakon sanacije)
a) b)
cijev nakon sanacije)
SANACIJA SANACIJA -- ISTRAŽIVAČKI RADOVI ISTRAŽIVAČKI RADOVI –– BUŠENJE BUŠENJE ––
POREMEĆENI UZORCI ZA LABORATORIJSKA ISPITIVANJAPOREMEĆENI UZORCI ZA LABORATORIJSKA ISPITIVANJA
ISKOP DRENOVA UZ ZAŠTITU ISKOP DRENOVA UZ ZAŠTITU RAZUPIRANJEM I NANAŠANJE RAZUPIRANJEM I NANAŠANJE KAMENA I IKAMENA I I
ISKOP DRENOVA UZ ZAŠTITU RAZUPIRANJEM I NANAŠANJE KAMENAISKOP DRENOVA UZ ZAŠTITU RAZUPIRANJEM I NANAŠANJE KAMENA
LAGANO ZBIJANJE ŠLJUNKA LAGANO ZBIJANJE ŠLJUNKA NABIJAČIMANABIJAČIMA
IZRADA POPREČNOG DRENA (KOJI POVEZUJE SVEUZDUŽNE DRENOVE)
OBRADA SPOJEVA NA OBRADA SPOJEVA NA KANALIZACIJSKIM KANALIZACIJSKIM BETONSKIM CIJEVIMA BETONSKIM CIJEVIMA φφφφφφφφ 40 cm 40 cm CEMENTNOM ŽBUKOM 1:2CEMENTNOM ŽBUKOM 1:2
UŠĆE PIEZOMETRA SA UŠĆE PIEZOMETRA SA ZAŠTITNOM KAPOM OD ZAŠTITNOM KAPOM OD ČELIČNE KOLONE S ČELIČNE KOLONE S POKLOPCEM I LOKOTOMPOKLOPCEM I LOKOTOM
SITUACIJA KLIZIŠTA NA CESTI KOD Lončarice S RADOVIMA ZA SANACIJUSITUACIJA KLIZIŠTA NA CESTI KOD Lončarice S RADOVIMA ZA SANACIJU
POPREČNI PRESJEK KROZ PADINU S CESTOM KOD Lončarice;POPREČNI PRESJEK KROZ PADINU S CESTOM KOD Lončarice;
SONDAŽNE BUŠOTINE I RASPORED MATERIJALASONDAŽNE BUŠOTINE I RASPORED MATERIJALA
POPREČNI PRESJEK KLIZIŠTA KOD Lončarice POPREČNI PRESJEK KLIZIŠTA KOD Lončarice
s površinom terena nakon izgradnje ceste (1), nakon kliženja (2) i nakon sanacije.
1-11 →→→→ Ispitane klizne plohe.
PORAST FAKTORA SIGURNOSTI NAJNEPOVOLJNIJIH KLIZNIH PORAST FAKTORA SIGURNOSTI NAJNEPOVOLJNIJIH KLIZNIH PLOHA S VREMENOM NAKON UGRADNJE DRENOVA.PLOHA S VREMENOM NAKON UGRADNJE DRENOVA.
PROSJEČNO POLJE POTENCIJALA PADINE NAKON SANACIJE:PROSJEČNO POLJE POTENCIJALA PADINE NAKON SANACIJE:
a) bez drenova;
b) s cijevnim drenovima;
(7) i (11) najnepovoljnije klizne plohe.