Evaluarea incarcarilor
Zapada
Sk μ Ce Ct S0k γIs=
S0k 2.5kN
m2
valoarea caracteristica a incarcarii date de zapada pe sol
Ct 1 coeficient termic
Ce 1 coeficient de expunere
μ 0.48 coeficient de forma
γIs 1 coeficient ce tine cont de clasa cladirii
Sk μ Ce Ct S0k γIs 1.2kN
m2
Vant
Presiunea vantului pe suprafete
we γIw cpe qp ze =
este valoarea de varf a presiunii dinamice evaluata la cota zeroqp ze cpe z( ) coeficient aerodinamic de presiune/suctiune
γIw 1 factor de importanta-expunere, clasa III
qp ze ce z( ) qb=
qb valoarea de referinta a presiunii dinamice a vantului
ce z( ) cpq z( ) cr z( )2
= cpq z( ) factor de rafala
factor de rugozitatecr z( )
ct z( ) 1
cpq z( ) 1 g 2 Iz =
Izβ
2.5 lnz
z0
= Alegem zona III (zona urbana) Tab 2.1( CR-1-1-4-2012)
z0 0.3 zmin 5
z 9.97
zmax 200
zmin z zmax 1
β 2.352
5.523 Tab 2.3( CR-1-1-4-2012)
Izβ
2.5 lnzmin
z0
0.334
g 3.5 Factorul de varf a vitezei vantului (2.14) ( CR-1-1-4-2012)
cpq z( ) 1 g 2 Iz
cpq z( ) 3.339
kr z0 0.214 Tab 2.2 ( CR-1-1-4-2012)
cr z( ) kr z0 lnzmin
z0
cr z( ) 0.602
ce z( ) cpq z( ) cr z( )2
qb 0.6
ce z( ) 1.21
qp z( ) ce z( ) qb
qp z( ) 0.726
Determinarea presiunii/suctiunii
weF1.p γIw qp z( ) 0.56( ) 0.407
weF1.s γIw qp z( ) 0.264( ) 0.192
weG1.p γIw qp z( ) 0.7( ) 0.508
weG1.s γIw qp z( ) 0.184( ) 0.134
weH1.p γIw qp z( ) 0.16( ) 0.116
weH1.s γIw qp z( ) 0.04( ) 0.029
weM11.s γIw qp z( ) 0.8096( ) 0.588
weL1.s γIw qp z( ) 1.60696( ) 1.167
weK1.s γIw qp z( ) 0.5( ) 0.363
weJ1.s γIw qp z( ) 0.5736( ) 0.417
weN11.s γIw qp z( ) 0.2( ) 0.145
weN12.s γIw qp z( ) 0.2( ) 0.145
weI2.s γIw qp z( ) 0.32( ) 0.232
weJ2.s γIw qp z( ) 0.7035( ) 0.511
weM12.s γIw qp z( ) 0.6092( ) 0.442
weF12.s γIw qp z( ) 0.228( ) 0.166
weF12.p γIw qp z( ) 0.66( ) 0.479
weL12.s γIw qp z( ) 1.7042( ) 1.238
Dimensionarea si verificarea sipcilor NP-005/2003
c 80cm distanta dintre capriori
s 30cm distanta intre sipci
Dimensiuni sipci : hs 3cm
bs 5cm
α 42°
Mef.y
Mr.y
Mef.z
Mr.z 1
Determinarea încărcărilor permanente care acţionează asupra şipcii:
E0med 11kN
mm2
C24 :
E0.05 7.4kN
mm2
E90.med 0.37kN
mm2
Gmed 0.69kN
mm2
qk 350kg
m3
qmed 420kg
m3
gpropriu.s bs hs qmed 0.63kg
m
cos α( ) 0.743
sin α( ) 0.669gproprie.inv 50
kg
m2
Invelitoarea din tigla de beton :
Incarcarea care ii revine unei sipci din inv : ginv.s
gproprie.inv
cos α( )
s 20.184kg
m
Incarcarea permanenta totala ce actioneaza asupra sipcii :
Pperm.s gpropriu.s ginv.s 20.814kg
m
Incarcarea finala de calcul :
γG 1.35
Pperm.c.s γG Pperm.s 28.1kg
m
Pperm.cy.s Pperm.c.s cos α( ) 20.882kg
m
Pperm.cz.s Pperm.c.s sin α( ) 18.802kg
m
Determinarea incarcarilor temporare (de lunga durata) date de zapadacare actioneaza asupra sipcilor
Incarcarea de zapada care ii revine unei sipci :
Sk 120kg
m2
Pzap.s Sk cos α( ) s cos α( )( ) 19.882kg
m
Incarcarea de zapada de calcul :
γQk.1 1.5
Pzap.c.s γQk.1 Pzap.s 29.822kg
m
Componentele dupa axele y-y si z-z vor fi :
Pzap.cy.s Pzap.c.s cos α( ) 22.162kg
m
Pzap.cz.s Pzap.c.s sin α( ) 19.955kg
m
Determinarea incarcarilor tempoare (de scurta durata) date de vant care actioneazaasupra sipcilor
Incarcarea din vant care ii revine unei sipci :
Ψ0.i 0.7 γQ.i 1.5
we 42.58kg
m2
Pvant.y.s Ψ0.i we s 8.942kg
m
Incarcarea de vant de calcul:
Pvant.cy.s γQ.i Pvant.y.s 13.413kg
m
Determinarea momentelor incovoietoare efective
Mef.y
Pperm.cz.s c2
8
Pzap.cz.s c2
8
3.101 m kg
Mef.z
Pperm.cy.s c2
8
Pzap.cy.s c2
8
Pvant.cy.s c
2
8
4.517 m kg
Determinarea capacitatii portante ale sipcii pe cele 2 directii :
Wy.calc
hs bs2
612.5 cm
3
My.r Rc.i Wy.calc mT.i Rc.i
Rc.i mu.i md.iRi
γ i mu.i
unde Ri - rezistenta caracteristica a lemnului la incovoiere
Ri 240kg
cm2
γi 1.1 incovoire
mu.i 1 clasa de exploatare III
mT.i 0.9 mod de tratare la suprafata pg 60 structuri de lemn..
md.i
Pperm.cz.s 0.55 Pzap.cz.s 0.65 Pperm.cz.s Pzap.cz.s
0.601
Rc.i mu.i md.iRi
γi 131.234
kg
cm2
My.r Rc.i Wy.calc mT.i 14.764 m kg
Wz.calc
bs hs2
67.5 cm
3
md.i
Pperm.cy.s 0.55 Pzap.cy.s 0.65 Pvant.cy.s 1 Pperm.cy.s Pzap.cy.s Pvant.cy.s
0.696
Rc.i mu.i md.iRi
γi 151.89
kg
cm2
Mz.r Rc.i Wz.calc mT.i 10.253 m kg
Mef.y
My.r
Mef.z
Mz.r 0.651
Mef.y
My.r
Mef.z
Mz.r 1 1
B. Calculul la starea limită de serviciu
fmax.finala fadm
lc c
fadm
lc
2000.4 cm
fmax.finala fy.max.fin 2 fz.max.fin 2
fadm fy.max.fin
Calculul sagetii data de incarcarea permanenta dupa cele 2 axe y-y si z-z :
E 113000kg
cm2
Iz
bs hs3
1211.25 cm
4
K1def 0.5
Pperm.y.s Pperm.s cos α( ) 15.468kg
m
fy.perm5
384
Pperm.y.s c4
E Iz
1 K1def 0.097 cm
Pperm.z.s Pperm.s sin α( ) 13.928kg
m
Iy
hs bs3
1231.25 cm
4
fz.perm5
384
Pperm.z.s c4
E Iy
1 K1def 0.032 cm
Calculul sagetii data de incarcarea temporara de lunga durata (zapada) dupa cele 2axe y-y si z-z :
Pzap.y.s Pzap.s cos α( ) 14.775kg
m
K2def 0.25
fy.zap5
384
Pzap.y.s c4
E Iz
1 K2def 0.077 cm
Pzap.z.s Pzap.s sin α( ) 13.303kg
m
fz.zap5
384
Pzap.z.s c4
E Iz
1 K2def 0.07 cm
Calculul sagetii data de incarcarea temporara de scurta durata (vantul) dupa
axa y-y :
Ψ0.i 0.7
k2def 0
fy.vant5
384
Ψ0.i Pvant.y.s c4
E Iz
1 K2def 0.033 cm
fmax.finala fy.perm fy.zap fy.vant 2 fz.perm fz.zap 2 0.231 cm
fmax.finala fadm 1
6.2. Calculul elementelor şarpantei conform SR EN 1995-1-1:2004
SIPCILE
A.Calculul la starea limita ultima
Relatiile de verificare :
km 0.7 sectiune rectangulara
km
σm.z.d
fm.z.d
σm.y.d
fm.y.d
1
σm.z.d
fm.z.d
km
σm.y.d
fm.y.d
1
Determinarea valorilor de calcul ale tensiunilor din incovoiere dupa z-z si y-y :
Mz Pperm.cy.sc2
8
Pzap.cy.sc
2
8
Pvant.cy.sc
2
8
4.517 kg m
Mz 6.516 104
N mm
Wz
bs hs2
67.5 cm
3
σm.z.d
Mz
Wz8.688
N
mm2
My Pperm.cz.sc2
8
Pzap.cz.sc2
8
3.101 kg m
My 3.301 104
N mm
Wy
hs bs2
612.5 cm
3
σm.y.d
My
Wy2.641
N
mm2
Determinarea valorilor de calcul ale rezistentelor de incovoiere dupa axele z-z si y-y :
Kmod 0.7 SR EN 1995 tab 3.1
Kh min150cm
hs
2
1.3
1.3
fm.k 24N
mm2
tabelul 3.17 structuri din lemn...
SR EN 1995 tab 2.3γM 1.3
fm.z.d Kmod Khfm.k
γM 16.8
N
mm2
Kmod 0.55
Kh min150cm
bs
2
1.3
1.3
fm.y.d Kmod Khfm.k
γM 13.2
N
mm2
km
σm.z.d
fm.z.d
σm.y.d
fm.y.d
1 1 km
σm.z.d
fm.z.d
σm.y.d
fm.y.d
0.562
σm.z.d
fm.z.d
km
σm.y.d
fm.y.d
0.657σm.z.d
fm.z.d
km
σm.y.d
fm.y.d
1 1
B. Calculul la starea limită de serviciu
unet.final uadm lcalc 700mm
uadm
lcalc
1504.667 mm
unet.final uy.fin2
uz.fin2
uy.fin
Deformatia data de incarcarile permanente dupa directiile y-y si z-z :
Kdef 2 tab 3.28 structuri de lemn
E0.med 110000kg
cm2
tab 3.19 structuri... Iz bs
hs3
12 11.25 cm
4
uy.inst.G5
384
Pperm.y.s c4
E0.med Iz
0.667 mm
uy.fin.G uy.inst.G 1 Kdef 2 mm
Iy hs
bs3
12 31.25 cm
4
uz.inst.G5
384
Pperm.z.s c4
E0.med Iy
0.216 mm
uz.fin.G uz.inst.G 1 Kdef 0.648 mm
Deformatia data de incarcarile temporare de durata medie (zapada) dupa y-y si z-z :
tab 3.3 structuri Ψ2.1 0.4
uy.inst.Q15
384
Pzap.y.s c4
E0.med Iz
0.637 mm
uy.fin.Q1 uy.inst.Q1 1 Ψ2.1 Kdef 1.146 mm
uz.inst.Q15
384
Pzap.z.s c4
E0.med Iy
0.206 mm
uz.fin.Q1 uz.inst.Q1 1 Ψ2.1 Kdef 0.372 mm
Deformatia data de incarcarea temporara de scurta durata (vantul) dupa y-y :
Ψ2.i 0
uy.inst.Qi5
384
Pvant.y.s c4
E0.med Iz
0.385 mm
uy.fin.Qi uy.inst.Qi Ψ0.i Ψ2.i Kdef 0.27 mm
unet.final uy.fin.G uy.fin.Q1 uy.fin.Qi 2 uz.fin.G uz.fin.Q1 2
3.565 mm
unet.final uadm 1
6.1.2. Dimensionarea şi verificarea căpriorilor
1. Calculul in starea limita ultima
Mef
Mr1
Deschiderea valorii de calcul a capriorului :
L 8.7m 0.1m 2 0.15m 2 8.2 msunt necesare pane intermediare
dL
24.1 m d1
L
42.05 m
Determinarea incarcarilor permanente care actioneaza asupra capriorului :
greutatea proprie a invelitorii
ginv.c
gproprie.inv c
cos α( )53.825
kg
m
greutatea proprie a capriorului
bc 12cm hc 16cm
gproprie.c
bc hc qmed cos α( )
10.851kg
m
greutatea proprie a sipcilor
gsipci.c
bs hs qmed 3 cos α( )
2.543kg
m
Incarcarea permanenta totala care actioneaza pe un caprior :
Pperm.c ginv.c gproprie.c gsipci.c 67.22kg
m
Incarcarea permanenta cu valoare de calcul care actioneaza pe un caprior :
Pperm.c.c γG Pperm.c 90.747kg
m
Determinarea incarcarilor temporare (de lunga durata) date de zapada careactioneaza asupra capriorului :
incarcarea din zapada care ii revine unui caprior
Pzap.c Sk cos α( ) c 71.342kg
m
incarcarea din zapada de calcul, care ii revine unui caprior
γQ.1 1.5
Pzap.c.c γQ.1 Pzap.c 107.013kg
m
Determinarea incarcarilor temporare (de lunga durata), max 0.7daN/mp, careactioneaza asupra capriorului :
incarcarea din zapada care ii revine unui caprior
Pzap.70.c 70kg
m2
cos α( )
c 41.616kg
m
incarcarea din zapada cu valoare de calcul
Pzap.70.c.c Pzap.70.c 41.616kg
m
Determinarea incarcarilor temporare (de scurta durata) date de vant :
incarcarea din vant care ii revine unui caprior perpendicular pe deschiderea d :
Pvant.perp.c Ψ0.i we cos α( ) c 17.72kg
m
incarcarea de vant de calcul
Pvant.perp.c.c γQ.i Pvant.perp.c 26.58kg
m
Incarcarea din exploatare (omul cu unelte) aplicata la mijlocul grinzii
Pom.c 1kN
incarcarea din exploatare de calcul
Pom.c.c γQ.i Pom.c 1.5 kN
Combinatii de actiuni
ik,i0,iQ,k,1Q1kj
n
1jGj QψγQγGγ
1)
Determinarea momentului incovoietor efectiv, ip 1
M1.ef
Pperm.c d2
8
Pzap.c.c d2
8
Pvant.perp.c.c d
2
8
421.958 m kg
kiQ,2kj
n
1jGj Qγ
m
KN0Gγ
7,2)
Determinarea momentului incovoietor efectiv, ip 2
Pom.c.c 150kg
M2.ef
Pperm.c d2
8
Pzap.70.c.c d2
8
Pom.c.c d
4
382.441 m kg
M1.ef M2.ef 1
Determinarea capacitatii portante :
Wcalc
bc hc2
6512 cm
3
mu.i 1 Ri 240kg
cm2
γi 1.1
Rperm.c.c Pperm.c.c d 372.061 kg
Rzap.70.c.c Pzap.70.c.c d 170.626 kg
md.i
Rperm.c.c 0.55 Rzap.70.c.c 0.65 Pom.c.c 1 Rperm.c.c Rzap.70.c.c Pom.c.c
0.672
Rc.i mu.i md.iRi
γi 147
kg
cm2
Mr Rc.i Wcalc mT.i 675.696 m kg
M2.ef
Mr1 1
M2.ef
Mr0.566
B. Calculul la starea limită de serviciu (starea limită de exploatare normală)
fmax.finala fadm
lc d1
fadm
lc
2001.025 cm
fmax.finala fperm fzap.70 fom fperm
Calculul sagetii data de incarcarea permanenta
Pom.c 1 103
N
Ibc hc
3
124096 cm
4
Pperm.c 67.22kg
m
K1.def 2
Pzap.70.c 41.616kg
m
E 113000kg
cm2
fperm5
384
Pperm.c d4
E I
1 K1def 0.802 cm
Calculul sagetii data de incarcarea temporar de lunga durata (zapada cu valoarea maxima0.7kN/mp)
K2def 2
fzap.705
384
Pzap.70.c d14
E I
1 K2def 0.062 cm
Calculul sagetii data de incarcarea temporara de scurta durata (omul cu unelte)
K2def 0.9
Pom.c 150kg
fom1
48
Pom.c d13
E I
1 K2def 0.111 cm
fmax.finala fperm fzap.70 fom 0.974 cm
fmax.finala fadm 1
SR EN 1995-1-1:2004
A.Calculul la starea limita ultima
Verificarea
σm.d
Kcrit fm.d1
Determinarea valorii de calcul a tensiunii din incovoiere :
σm.dM
W
M
Wbc hc
2
6512 cm
3
Pom.c.c 150kg
MPperm.c.c d
2
8
Pzap.70.c.c d2
8
Pom.c.c d
4
431.877 m kg
M 358.867 104
N mm
σm.dM
W7.009
N
mm2
Verificarea existentei pericolului instabilitatii laterale :
λrel.m
fm.k
σm.crt
σm.crt
b bc
h hc
lef 0.9 d1 2 hc 2.165 m
E005 7.4kN
mm2
Tabelul 3.19 stru
σm.crt0.78 b
2
h lef
E005 239.945N
mm2
λrel.m
fm.k
σm.crt
0.316 rezulta k.cr=1
kcrt 1
Determinarea valorii de caulcul a rezistentei la incovoiere
kmod 0.9
Kh min150mm
h
0.2
1.3
0.987
fm.d kmod Khfm.k
γM
16.402N
mm2
σm.d
kcrt fm.d0.427σm.d
kcrt fm.d1 1
B.Calculul la starea limita de serviciu
unet.final uadm
uadm
lc
20010.25 mm
unet.final ufin.G ufin.Q1 ufin.Qi ufin.G
E0.med 110000kg
cm2
Kdef 2
Ibc hc
3
124.096 10
7 mm
4
'
uinst.G5
384
Pperm.c d14
E0.med I
0.343 mm
ufin.G uinst.G 1 Kdef 1.029 mm
Deformatia data de incarcarile temporare (de lunga durata) din zapada(maxim0.7kN/mp)
uinst.Q15
384
Pzap.70.c d14
E0.med I
0.212 mm
Ψ2.1 0.4
ufin.Q1 uinst.Q1 1 Ψ2.1 Kdef 0.382 mm
Deformatia data de incarcarea din exploatare(omul cu unelte)
Ψ2.i 0
uinst.Qi1
48
Pom.c d13
E0.med I
0.598 mm
ufin.Qi uinst.Qi Ψ0.i Ψ2.i Kdef 1.613 mm
unet.final ufin.G ufin.Q1 ufin.Qi 3.025 mm
unet.final uadm 1
Dimensionarea si verificarea panelor
t 6 c 4.8 m
t c 4 m
lc 4m
Verificarea :
Mef.y
My.r
Mz.ef
Mz.r
1
Determinarea incarcarilor permanente care actioneaza asupra panei :
greutatea proprie a invelitorii
Pinv.p
gproprie.inv
cos α( )
d 275.855kg
m
Incarcarea de calcul din greutatea proprie a invelitorii este :
Pinv.p.c γG Pinv.p 372.404kg
m
ρ0.95 480kg
m3
Psipci.p
bs hs ρ0.95 cos α( )
3d
m 11.917
kg
m
Incarcarea de calcul din greutatea proprie a sipcilor :
Psipci.c.p γG Psipci.p 16.088kg
m
greutatea proprie a capriorilor
ρmed 420kg
m3
Pcapr.p
bc hc ρmed 3 cos α( )
d
m 133.47
kg
m
Incarcarea de calcul din greutatea proprie a capriorilor :
Pcapr.c.p γG Pcapr.p 180.184kg
m
greutatea proprie a panei
bp 18cm
hp 24cm
gprop.p bp hp ρmed 18.144kg
m
Incarcarea de calcul din greutatea proprie a panei
gprop.c.p γG gprop.p 24.494kg
m
Incarcarea permanenta totala care actioneaza pe pana :
Pperm.p Pinv.p Psipci.p Pcapr.p gprop.p 439.385kg
m
Incarcarea permanenta cu valoarea de calcul :
Pperm.c.p γG Pperm.p 593.17kg
m
Determinarea incarcarilor temporare de lunga durata (din zapada) care actioneazaasupra panei:
Pzap.p Sk cos α( ) d 365.627kg
m
Incarcarea din zapada cu valoarea de calcul :
Pzap.c.p γQ.1 Pzap.p 548.441kg
m
Determinarea incarcarilor temporare (de lunga durata) date de zapada care actioneazaasupra panei
Pzap.70.p 70kg
m2
cos α( )
d 213.283kg
m
Pzap.70.c.p Pzap.70.p 213.283kg
m
Dare eterminarea incarcarilor temporare de scurta durata (din vant) care actioneaza asupra
panei :Ψ0.i 0.7 we.s 18.2
kg
m2
Pvant.p Ψ0.i wed1
cos α( ) 2 41.111
kg
m
Pvant.p.s Ψ0.i we.sd1
cos α( ) 2 17.572
kg
m
Componentele dupa axele y-y si z-z :
Pvant.y.p Pvant.p cos α( ) 30.551kg
m
Pvant.z.p Pvant.p sin α( ) 27.508kg
m
Incarcarea din vant cu valoarea de calcul :
Pvant.cy.p γQ.i Pvant.y.p 45.827kg
m
Pvant.cz.p γQ.i Pvant.y.p 45.827kg
m
Componentele dupa axele y-y si z-z :
Pvant.y.p.s Pvant.p.s cos α( ) 13.058kg
m
Pvant.z.p.s Pvant.p.s sin α( ) 11.758kg
m
Incarcarea din vant cu valoarea de calcul :
Pvant.cy.p.s γQ.i Pvant.y.p.s 19.588kg
m
Pvant.cz.p.s γQ.i Pvant.y.p.s 19.588kg
m
Determinarea incarcarilor din exploatare (omul cu unelte)-aplicare la mijlocul grinzii
Pom.p 100kg
Incarcarea din exploatare cu valoarea de calcul:
Pom.c.p γQ.i Pom.p 150 kg
Combinatii de actuini :
ik,i0,iQ,k,1Q1kj
n
1jGj QψγQγGγ
1)
Determinarea momentului incovoietor efectiv, dupa axele y-y si z-z, in Ip.1 :
M1y.ef
Pvant.cz.p Pvant.cz.p.s lc2
8
52.478 m kg
M1z.ef Pperm.c.c
lc2
8
Pzap.c.c
lc2
8
Pvant.cy.p Pvant.cy.p.s lc
2
8
447.997 m kg
2) kiQ,2kj
n
1jGj Qγ
m
KN0,7Gγ
Determinarea momentului incovoietor efectiv, in Ip.2 :
M2.ef Pperm.c.p
lc2
8
Pzap.70.c.p
lc2
8
Pom.c.p
lc
4
1762.905 m kg
Determinarea capacitatilor portante ale panei pe cele 2 directii :
Wy.c
hp bp2
61.296 10
3 cm
3
mu.i 1 Ri 240kg
cm2
mT.i 1
γi 1.1 md.i 1
Ri.c mu.i md.iRi
γi 218.182
kg
cm2
Mr.y Rc.i Wy.c mT.i 1900.4 m kg
Wz.c
hp2
bp
61728 cm
3
md.i
Pperm.c.p 0.55 Pzap.c.p 0.65 Pvant.cy.p Pvant.cy.p.s 1 Pperm.c.p Pzap.c.p Pvant.cy.p Pvant.cy.p.s
0.607
Ri.c mu.i md.iRi
γi 132.452
kg
cm2
Mr.z Rc.i Wz.c mT.i 2533.9 m kg
M1y.ef
Mr.y
M1z.ef
Mr.z
0.204
B. Calculul la starea limită de serviciu
Se verifica daca sageata maxima din incovoierea oblica este mai mica decatsageata admisibila :
fmax.finala fadm lc 4m
fadm
lc
2002 cm
fmax.finala fy.max.fin2
fz.max.fin2
fadm fy.max.fin
Calculul sagetii data de incarcarea permanenta, dupa directia y-y :
K1def 0.75 E 113000kg
cm2
Iz bp
hp3
12 20736 cm
4
fy.perm5
384
Pperm.p lc4
E Iz
1 K1def 1.0939 cm
Calculul sagetii data de incarcarea temporara de lunga durata(zapada) dupa directiay-y:
K2def 0.25
fy.zap5
384
Pzap.p lc4
E Iz
1 K2def 0.6502 cm
Calculul sagetii data de incarcarea temporara de scurta durata (vantul) dupa cele 2 axey-y si z-z :
K2def 0 Iy bp3 hp
12 11664 cm
4
fy.vant5
384
Pvant.y.p Pvant.y.p.s lc4
E Iz
1 K2def 0.0249 cm
fz.vant5
384
Pvant.z.p Pvant.y.p.s lc4
E Iy
1 K2def 0.0365 cm
fmax.finala fy.perm fy.zap fy.vant 2 fz.vant2
1.769 cm
fmax.finala fadm 1
PANE SR EN
Verificari :
km 0.7 lc 4m
km
σm.z.d
fm.z.d
σm.y.d
fm.y.d
1
σm.z.d
fm.z.d
km
σm.y.d
fm.y.d 1
Determinarea valorilor de calcul ale tensiunilor de incovoire dupa axele z-z si y-y :
Mz
Pperm.c.p lc2
8
Pzap.c.p lc2
8
Pvant.cy.p Pvant.cy.p.s lc
2
8
2335.7 m kg
Wz bp
hp2
6 1728 cm
3
σm.z.d
Mz
Wz135.168
kg
cm2
σm.z.d 14.49N
mm2
My Pvant.cz.p Pvant.cz.p.s lc
2
8
52.478 m kg
My 207.3 104
N mm
Wy hp
bp2
6 1296 cm
3
σm.y.d
My
Wy1.6
N
mm2
Determinarea valorilor de calcul ale rezistentelor la incovoiere dupa axele z-z si y-y:
kmod 0.9
γM 1.3fm.k 24
N
mm2
fm.z.d kmod
fm.k
γM 16.615
N
mm2
Verificarea existentei pericolului instabilitatii laterale dupa directia z-z :
h hp b bp lef 1.996m
σm.crt0.78 b
2
h lef
E0.05 390.391N
mm2
λrel.m
fm.k
σm.crt
0.248
λrel.m 0.75 1 rezulta Kcrt 1
fm.z.d 16.62N
mm2
fm.y.d kmod
fm.k
γM 16.62
N
mm2
km
σm.z.d
fm.z.d
σm.y.d
fm.y.d
0.707km
σm.z.d
fm.z.d
σm.y.d
fm.y.d
1
σm.z.d
fm.z.d
km
σm.y.d
fm.y.d 1
σm.z.d
fm.z.d
km
σm.y.d
fm.y.d 0.939
B. Calculul la starea limită de serviciu
unet.final uadm
uadm
lc
2002 cm
unet.final uy.fin2
uz.fin2
uy.fin
Deformatia data de incarcarile permanente dupa directia y-y
uy.inst.G5
384
Pperm.p lc4
E0.med Iz
6.421 mm
Iz bp
hp3
12 20736 cm
4
Kdef 0.5
uy.fin.G uy.inst.G 1 Kdef 9.632 mm
Deformatia data de incarcarile temporare de durata medie (zapada) dupa y-y
Ψ0.i 0.7 Ψ2.1 0.4 Kdef 0.65
uy.inst.Q15
384
Pzap.p lc4
E0.med Iz
5.343 mm
uy.fin.Q1 uy.inst.Q1 1 Ψ2.1 Kdef 6.732 mm
Deformatia data de incarcarea temporara de scurta durata (vant) dupa y-y si z-z:
Ψ2.i 0
uy.inst.Qi5
384
Pvant.y.p Pvant.y.p.s lc4
E0.med Iz
0.256 mm
uy.fin.Qi uy.inst.Qi Ψ0.i Ψ2.i Kdef 0.179 mm
Iy hp
bp3
12 11664 cm
4
uz.inst.Qi5
384
Pvant.z.p Pvant.z.p.s lc4
E0.med Iy
0.409 mm
uz.fin.Qi uz.inst.Qi Ψ0.i Ψ2.i Kdef 0.286 mm
unet.final uy.fin.G uy.fin.Q1 uy.fin.Qi 2 uz.fin.Qi2
16.545 mm
unet.final uadm 1
6.1.4. Dimensionarea şi verificarea popilor
A. Calculul în starea limită ultimă
Popul se va considera o bara dublu articulata, comprimata centric :
Relatia de verificare :
Cef
Cr1
HpopL
42.05 m
Dimensiunile sectiunii transversale :
bpop bp hpop bpop bpop
bpop 15cm
hpop 15cm
I bpop
hpop3
12 4218.75 cm
4
Anet bc bpop 180 cm2
Abrut bpop hpop 225 cm2
Determinarea incarcarilor permanente ce actioneaza asupra popului :
greutatea proprie a invelitorii :
ginv.pop
gproprie.inv
cos α( )
d1 t 662.051 kg
incarcarea de calcul din greutatea proprie a invelitorii
ginv.c.pop γG ginv.pop 893.769 kg
greutatea proprie a sipcilor :
gsipci.pop
bs hs ρmed cos α( )
3
m d t 50.051 kg
Incarcarea de calcul din greutatea proprie a sipcilor :
gsipci.c.pop γG gsipci.pop 67.569 kg
greutatea proprie a capriorilor :
gcaprior.pop
bc hc ρmed cos α( )
1.43
m d1 t 152.689 kg
Incarcarea de calcul din greutatea proprie a capriorilor :
gcapr.c.pop γG gcaprior.pop 206.13 kg
greutatea proprie a panei :
gpana.pop bp hp ρmed t 87.091 kg
Incarcarea de calcul din greutatea proprie a panei :
gpana.c.pop γG gpana.pop 117.573 kg
greutatea proprie a popului:
gprop.pop bpop hpop Hpop ρmed 19.372 kg
Incarcarea de calcul din greutatea proprie a popului :
gprop.c.pop γG gprop.pop 26.153 kg
Incarcarea permanenta care actioneaza asupra popului:
Pperm.pop ginv.pop gsipci.pop gcaprior.pop gpana.pop gprop.pop 971.255 kg
Incarcarea permanenta cu valoare de calcul :
Pperm.c.pop γG Pperm.pop 1311.195 kg
Determinarea incarcarilor de lunga durata (zapada) care actioneaza asupra popilor :
Pzap.pop Sk cos α( ) d1 t 877.505 kg
Incarcarea din zapada cu valoare de calcul :
Pzap.c.pop γQ.1 Pzap.pop 1316.258 kg
Determinarea incarcarilor temporare (de lunga durata) date de zapada care actioneazaasupra popului :
Pzap.70.pop cos α( ) 70kg
m2
d1 t 511.878 kg
Pzap.70.c.pop Pzap.70.pop 511.878 kg
Determinarea incarcarilor temporare de scurta durata (vant) care actioneaza asuprapopului :
Ψ0.i 0.7
Pvant.perp.pop Ψ0.i we cos α( ) d t 435.915 kg
Incarcarea de calcul :
Pvant.perp.c.pop γQ.i Pvant.perp.pop 653.873 kg
Determinarea incarcarilor din exploatare (omul cu unelte):
Pom.pop 1kN Pom.p 100kg
Incarcarea din exploatare cu valoarea de calcul :
Pom.c.pop γQ.i Pom.p 150 kg
Combinatii de actiuni :
1) ik,i0,iQ,k,1Q1kj
n
1jGj QψγQγGγ
C1.ef Pperm.c.pop Pzap.c.pop Pvant.perp.c.pop 3281.326 kg
2) kiQ,2kj
n
1jGj Qγ
m
KN0Gγ
7,
C2.ef Pperm.c.pop Pzap.70.c.pop Pom.c.pop 1973.073 kg
C1.ef C2.ef 1
Determinarea capacitatii portante a popului la compresiune
a) Zona slabita : Anet 180 cm2
Cef 1743.479 kg 23.761 kg 1719.718 kg
mu.cll 0.7 3.11 Rcll 150kg
cm2
3.9 γc 1.25 3.13
mT.c 1
mdc
Pperm.c.pop gprop.c.pop 0.8 Pzap.c.pop 0.85 Pvant.perp.c.pop 1 Pperm.c.pop gprop.c.pop Pzap.c.pop Pvant.perp.c.pop
0.86
Rc.cll mu.cll mdcRcll
γc 722729.572
kg
m2
Cr Rc.cll Anet mT.c 13009.132 kg
Cef
Cr1
Cef
Cr0.132
b) In zona de la baza popului Abrut 225 cm2
muc 0.75 γc 1.25 Rc 150kg
cm2
md.c
Pperm.c.pop 0.8 Pzap.c.pop 0.85 Pvant.perp.c.pop 1 Pperm.c.pop Pzap.c.pop Pvant.perp.c.pop
0.86
Rc.cll muc mdcRc
γc 77.435
kg
cm2
hpop 15cm lf 1.863m
imin min ix iy ix ix iy i iy
I bpop
hpop3
12 4218.75 cm
4
iI
A
i4218.75
225
4.33
i 4.33cm
λlf
i43.025 λadm 120 mT.c 1
λ λadm 1
ϕc 1 0.8λ
100
2
0.852
Cr Rc.cll Abrut ϕc mT.c 14842.697 kg
1743.479
14760.3660.118
Popi SR EN
Verificarea σc.o.d
kc fc.0.d 1
a) Anet 180 cm2
b) Abrut 225 cm2
a) Cef Pperm.c.pop gprop.c.pop Pzap.c.pop Pvant.perp.c.pop 3255.173 kg
tensiunea de compresiune paralela cu fibreleσc.o.d
Cef
Anet18.084
kg
cm2
σc.o.d 3.0346N
mm2
fc.k 14N
mm2
kmod 0.7 γM 1.3
fc.0.d kmod
fc.k
γM 7.538
N
mm2
σc.o.d
fc.0.d 0.403
b) In zona de la baza popului
Verificarea aparitiei instabilitatii
I bpop
hpop3
12 4218.75 cm
4
iI
Abrut
43.301 mm
λlf
i43.024
λrelλ
π
fc.k
E0.05
0.596
Determinarea factorului de instabilitate "k.c"
βc 0.2 lemn masiv
k 0.5 1 βc λrel 0.3 λrel2
0.707
kc1
k k2
λrel2
0.919
Determinarea valorii de calcul a tensiunii de compresiune paralela cu fibrele :
Cef Pperm.c.pop Pzap.c.pop Pvant.perp.c.pop 3281.326 kg
σc.o.d
Cef
Abrut14.584
kg
cm2
σc.o.d 1.4278N
mm2
Determinarea valorii de calcul a rezistentei de compresiune paralela cu fibrele :
fc.0.d Kmod
fc.k
γM 5.923
N
mm2
σc.o.d
kc fc.0.d 1 1
σc.o.d
kc fc.0.d 0.262
Top Related