Diugan Alina
Grupa : 32402
Tip zid: Beton Simplu
Numar de ordine(n):3
Proiectarea unui zid de sprijin din beton simplu
n 3:=
H' 2.75 0.25 n+ 3.5=:= qk' 15 0.5 n 13.5=:= ' 11 0.15 n 10.55=:=
10.55 10.55 =:=H H' m 3.5m=:= qk qk'
kN
m2
13.5 kPa=:=
Strat 1 Praf argilos galbui moale Strat 2 Nisip prafos galben maroniu
h1' 2 0.2 n+ 2.6=:= h2 10 m 10m=:=
h1 h1' m 2.6m=:= k2 18.5kN
m3
:=
k1 18kN
m3
:='k2 15.5 0.3 n+ 16.4=:=
'k1 10 0.5 n+ 11.5=:= ck2 22 0.25 n+ 22.75=:=
ck1 5 0.2 n+ 5.6=:= c'k2 ck2 kPa 22.75 kPa=:=
c'k1 ck1 kPa 5.6 kPa=:=
Df 1.1 m 1.1m=:=
B 3 m 3 m=:=
1 Verificarea la lunecare conform SR EN 1997-1
Valorile de calcul ale parametrilor geotehnici:
1:= ' 1:= c' 1:= Q 1.5:= G 1.35 1.35=:=
Strat 1 Praf argilos galbui moale Strat 2 Nisip prafos galben maroniu
Valoarea de calcul a greutatii volumice:
d1
k1
18kN
m3
=:= d2
k2
18.5kN
m3
=:=
Valoarea de calcul a unghiului de frecare efectiva:
'k1 11.5 := 'k2 16.4 :=
tan 'k2( ) 0.294=tan 'k1( ) 0.203=
'd1 atantan 'k1( )'
11.5 =:=tan 'k1( )'
0.203=tan 'k2( )'
0.294=
Valoarea de calcul a coeziunii efective:'d2 atan
tan 'k2( )'
16.4 =:=
c'd1
c'k1
c'
5.6 kPa=:= c'd2
c'k2
c'
22.75 kPa=:=
Evaluarea presiunii active si a impingerii pamantului
Strat 1 Praf argilos galbui moale
0 :=
1 'd1 11.5 =:=
Coeficientul de impingere activa :
ka1
cos 'd1 ( )( )2
cos ( ) cos ( ) cos 1+( ) 1sin 'd1 1+( ) sin 'd1 ( )
cos 1+( ) cos ( )+
2
0.837=:=
Strat 2 Nisip prafos galben maroniu
1 0 :=
2 'd2 16.4 =:= h2 0.4 m:=
Coeficientul de impingere activa :
ka2
cos 'd2 1( )( )2
cos 1( ) cos 1( ) cos 1 2+( ) 1sin 'd2 2+( ) sin 'd2 ( )cos 1 2+( ) cos 1( )
+
2
0.622=:=
2' 'd22
3 10.933 =:= h2' 0.5 m:=
Coeficientul de impingere activa :
ka2'
cos 'd2 1( )( )2
cos 1( ) cos 1( ) cos 1 2'+( ) 1sin 'd2 2'+( ) sin 'd2 ( )cos 1 2'+( ) cos 1( )
+
2
0.63=:=
2 28.7 :=
32
3'd2 10.933 =:= h3 1.7 m:=
Coeficientul de impingere activa :
ka3
cos 'd2 2( )( )2
cos 2( ) cos 2( ) cos 2 3+( ) 1sin 'd2 3+( ) sin 'd2 ( )cos 2 3+( ) cos 2( )
+
2
0.434=:=
Calulul diagramei de impingere activa:
pa10 Q qk ka1 G 2 c'd1 ka1 3.117kN
m2
=:=
pa11 Q qk ka1 G d1 h1 ka1 2 c'd1 ka1( )+ 55.999 kPa=:=pa20 Q qk ka2 d1 h1 ka2 2 c'd2 ka2( ) G+ 3.447 kPa=:=pa21 Q qk ka2 d1 h1 ka2 d2 h2 ka2+ 2 c'd2 ka2( ) G+ 9.66 kPa=:=pa20' Q qk ka2' d1 h1 ka2' d2 h2 ka2'+ 2 c'd2 ka2'( ) G+ 10.075 kPa=:=pa21' Q qk ka2' d1 h1 ka2' d2 h2 ka2'+ d2 h2' ka2'+ 2 c'd2 ka2'( ) G+ 17.936 kPa=:=pa30 Q qk ka3 d1 h1 ka3 d2 h2 ka3+ d2 h2' ka3+ 2 c'd2 ka3( ) G+ 5.491 kPa=:=pa31 Q qk ka3 d1 h1 ka3 d2 h2 ka3+ d2 h2' ka3+ d2 h3 ka3+ 2 c'd2 ka3( ) G+ 23.913 kPa=:=Valoarea impingerii active pentru fiecare strat:
Pa1 pa10 h11
2pa11 pa10( ) h1+ 76.851
1
mkN=:=
Pa2 pa20 h21
2pa21 pa20( ) h2+ 2.621
1
mkN=:=
Pa2' pa21' h2'1
2pa21' pa20'( ) h2'+ 10.933
1
mkN=:=
Pa3 pa31 h31
2pa31 pa30( ) h3+ 56.311
1
mkN=:=
Descompunerea impingerii active dupa orizontala si verticala :
Pa1V Pa1 sin 1+( ) 15.322kN
m=:=
Pa1H Pa1 cos 1+( ) 75.308kN
m=:=
Pa2H Pa2 cos 1 2+( ) 2.515kN
m=:= Pa2V Pa2 sin 1 2+( ) 0.74
kN
m=:=
Pa2H' Pa2 cos 1 2'+( ) 2.574kN
m=:= Pa2V' Pa2 sin 1 2'+( ) 0.497
kN
m=:=
Pa3H Pa3 cos 2 3+( ) 53.626kN
m=:= Pa3V Pa3 sin 2 3+( ) 17.183
kN
m=:=
Calculul actiunii orizontale:
Hd Pa1H Pa2H+ Pa2H'+ Pa3H+ 134.022kN
m=:=
Calculul actiunii verticale:
drenbalast 19000N
m3
19kN
m3
=:= beton 24kN
m3
:=Az 9.94 m
2:= Ad 3.3 m
2:=
Gz beton Az 238.56kN
m=:=
Gu qk 1 m 13.5kN
m=:=
pamantumplutura 16kN
m3
:=Gd drenbalast Ad 62.7
kN
m=:=
Aumplutura 0.21 m2
:=
Gumplutura pamantumplutura Aumplutura:=
Vd Gz Gd+ Gu+ Gumplutura+( ) Pa1V+ Pa2V+ Pa2V'+ 334.679kN
m=:=
Evaluarea rezistentei la lunecare:
11.3 := Rh 1:=
Vd' Vd cos ( ) Hd sin ( )+ 354.452kN
m=:=
Hd' Hd cos ( ) Vd sin ( ) 65.845kN
m=:=
Rd'
Vd' tan2
3'd2
Rh
68.471kN
m=:=
unghiul planului de lunecare al zidului
Verifcarea la lunecare :
Hd' Rd'
SECTIUNEA ZIDULUI DE SPRIJIN VERIFICA LA LUNECARE
2 Verificarea la capacitate portanta conform SR EN 1997-1
HD Hd 1 m 134.022 kN=:= Gd 62.7kN
m= Gz 238.56
kN
m= Gumplutura 3.36
kN
m=
VD Vd 1 m 334.679 kN=:=
ya1 3.6m:= ya3 0.6 m:= xa 2.4m:=
ya1' 3.17m:= ya3' 0.34 m:= xGdren 1.85m:=
ya2 2.1 m:= xzid 0.6m:=ya2' 2.04 m:= xumplutura 0.8 m:=ya2'' 1.65 m:=
ya2''' 1.57 m:=
MEd pa10 1 m h1 cos 1+( ) ya11
2pa11 pa10( ) h1
1 m cos 1+( ) ya1'( )+ pa20 1 m h2 cos (+:=
eB
MEd
Vd 1 m0.075m=:=
B' B 2 eB 2.85m=:=
A' B' 1 m 2.85m2
=:=
L' 1 m:=
Capacitatea portanta:
Nq epi tan 'd2( )
tan 45'd2
2+
2
4.504=:=
Nc Nq 1( )1
tan 'd2( ) 11.907=:=
N 2 Nq 1( ) tan 'd2( ) 2.063=:=Inclinarea bazei fundatii:
bq 1 rad tan 'd2( )( )2
0.887=:=
bc bq
1 bq( )Nc tan 'd2( )( )
0.855=:=
Forma fundatiei: L'' 5 m:=VD' Vd 5 m 1.673 10
3 kN=:=
sq 1B'
L''
+
sin 'd2( ) 0.443=:= HD' Hd 5 m 6.701 105
N=:=
s 1 0.3B'
L''
0.829=:= A'' B' 5 m 14.249m2
=:=
sc
sq Nq 1( )Nq 1( )
0.284=:=
Inclinarea incarcari:
m'
2B'
L'
+
1B'
L'
+
1.26=:= m''
2L'
B'
+
1L'
B'
+
1.74=:=
iq 1HD
VD A' c'd2 cot 'd2( )+( )
m'
0.706=:=
i 1HD
VD A' c'd2 cot 'd2( )+( )
m' 1+
0.535=:=
ic iq
1 iq( )Nc tan 'd2( )( )
0.622=:=
q' Df d2 20.35kN
m2
=:= SUPRASARCINA
XRd
A':=
Rd
X c'd2 Nc bc sc ic q' Nq bq sq iq+ 0.5 d2 B' N bq s i+( ) 120.212kN
m2
=:=
VD
A'117.442
kN
m2
=
VD
A'
Rd
A'
3. Verificare la rasturnare: - se face in starea limita ultima EQU
Coeficienti de siguranta :
Actiuni : permanente Gstb 0.9:= pentru actiuni permanente favorabile
Gdst 1.1:= pentru actiuni permanente nefavorabile
variabile Qstb 0:= pentru actiuni variabile favorabile
Qdst 1.5:= pentru actiuni variabile nefavorabile
Parametrii geotehnici : ' 1.25:= pentru unghiul de frecare interna efectiv
c' 1.25:= pentru coeziune efectiva
1= pentru greutatea volumica
c'd1
c'k1
c'( )4.48
kN
m2
=:= d1
k1
18kN
m3
=:='d1 atan
tan 'k1( )'
9.245 =:=
c'd2
c'k2
c'( )18.2
kN
m2
=:= d2
k2
18.5kN
m3
=:= 'd2 atantan 'k2( )'
13.249 =:=
Evaluarea presiunii active si a impingerii pamantului
Strat 1 Praf argilos galbui moale
0 := 1 'd1 9.245 =:=
Coeficientul de impingere activa :
k'a1
cos 'd1 ( )( )2
cos ( ) cos ( ) cos 1+( ) 1sin 'd1 1+( ) sin 'd1' ( )
cos 1+( ) cos ( )+
2
0.856=:=
Strat 2 Nisip prafos galben maroniu
1 0 := 2 'd2 13.249 =:= h2 0.4 m:=
Coeficientul de impingere activa :
k'a2
cos 'd2 1( )( )2
cos 1( ) cos 1( ) cos 1 2+( ) 1sin 'd2 2+( ) sin 'd2 ( )cos 1 2+( ) cos 1( )
+
2
0.738=:=
2' 'd22
3 8.833 =:= h2' 0.5 m:=
k'a2'
cos 'd2 1( )( )2
cos 1( ) cos 1( ) cos 1 2'+( ) 1sin 'd2 2'+( ) sin 'd2 ( )cos 1 2'+( ) cos 1( )
+
2
0.744=:=
32
3'd2 8.833 =:= h3 1.7 m:=
k'a3
cos 'd2 2( )( )2
cos 2( ) cos 2( ) cos 2 3+( ) 1sin 'd2 3+( ) sin 'd2 ( )cos 2 3+( ) cos 2( )
+
2
0.572=:=
Calulul presiunilor active:
p'a10 Qdst qk k'a1 Gdst 2 c'd1 k'a1 8.22kN
m2
=:=
p'a11 Qdst qk k'a1 Gdst d1 h1 k'a1 2 c'd1 k'a1( )+ 52.302 kPa=:=p'a20 Qdst qk k'a2 d1 h1 k'a2 2 c'd2 k'a2( ) Gdst+ 18.557 kPa=:=p'a21 Qdst qk k'a2 d1 h1 k'a2 d2 h2 k'a2+ 2 c'd2 k'a2( ) Gdst+ 24.567 kPa=:=p'a20' Qdst qk k'a2' d1 h1 k'a2' d2 h2 k'a2'+ 2 c'd2 k'a2'( ) Gdst+ 24.905 kPa=:=p'a21' Qdst qk k'a2' d1 h1 k'a2' d2 h2 ka2'+ d2 h2' k'a2'+ 2 c'd2 k'a2'( ) Gdst+ 31.544 kPa=:=p'a30 Qdst qk k'a3 d1 h1 k'a3 d2 h2 k'a3+ d2 h2' k'a3+ 2 c'd2 k'a3( ) Gdst+ 21.232 kPa=:=p'a31 Qdst qk k'a3 d1 h1 k'a3 d2 h2 k'a3+ d2 h2' k'a3+ d2 h3 k'a3+ 2 c'd2 k'a3( ) Gdst+:=Valoarea impingerii active pentru fiecare strat:
P'a1 p'a10 h11
2p'a11 p'a10( ) h1+ 78.679
1
mkN=:=
P'a2 p'a20 h21
2p'a21 p'a20( ) h2+ 8.625
1
mkN=:=
P'a2' p'a21' h2'1
2p'a21' p'a20'( ) h2'+ 17.432
1
mkN=:=
P'a3 p'a31 h31
2p'a31 p'a30( ) h3+ 86.566
1
mkN=:=
Descompunerea impingerii active dupa orizontala si verticala :
P'a1V P'a1 sin 1+( ) 12.64kN
m=:=
P'a1H P'a1 cos 1+( ) 77.657kN
m=:=
P'a2H P'a2 cos 1 2+( ) 8.395kN
m=:= P'a2V P'a2 sin 1 2+( ) 1.977
kN
m=:=
P'a2H' P'a2 cos 1 2'+( ) 8.522kN
m=:= P'a2V' P'a2 sin 1 2'+( ) 1.324
kN
m=:=
P'a3H Pa3 cos 2 3+( ) 52.96kN
m=:= P'a3V P'a3 sin 2 3+( ) 29.419
kN
m=:=
ya1 3.3m:= xa 3.9m:=
ya1' 2.87m:= xGdren 3.35m:=
ya2 1.8 m:= xzid 2.09m:=ya2' 1.73 m:=
xumplutura 0.7 m:=ya2'' 1.35 m:=
ya2''' 1.27 m:=
ya3 0.3 m:=
ya3' 0.03 m:=
Mdst p'a10 1 m h1 cos 1+( ) ya11
2p'a11 p'a10( ) h1
1 m cos 1+( ) ya1'( )+ p'a20 1 m h2 cos+:=
Mstb P'a1V 1 m xa P'a2V 1 m xa+ P'a2V' 1 m xa+ Gd 1 m xGdren+ Gz 1 m xzid+ Gumplutura 1 m+:=
Mdst 281.519 kN m=
Mstb 773.156 kN m=
Mstb Mdst>
Verificarea in sectiunea periculoasa
-se face in starea limita STR
A''beton 3.23m2
:= A''dren 3.3m2
:=
G''beton beton A''beton 77.521
mkN=:=
G''dren A''dren drenbalast 62.71
mkN=:=
Vdsp G G''beton G''dren+( ) 1 m 189.297 kN=:=
Calcularea impingerii active in sectiunea periculoasa:
ya1 1.65 m:= x''a1 0.64m:=
ya1' 1.22 m:= x''a2 0.55m:=ya2 0.2 m:=
ya2' 0.13 m:=
MEdsp pa10 1 m h1 cos 1+( ) ya11
2pa11 pa10( ) h1
1 m cos 1+( ) ya1'( )+ pa20 1 m 0.4 m +:=
e''b
MEdsp
Vdsp
0.07m=:=
b'' 1.83m:=
c''b''
2e''b 0.845m=:=
max
Vdsp
b'' m1
6 e''b
b''+
127.072kN
m2
=:= VERIFICARE :fctd 1.9
N
mm2
1.9 103
kN
m2
=:=
min
Vdsp
b'' m1
6 e''b
b''
79.81kN
m2
=:=Aleg C16/20 =>
fcd 16N
mm2
1.6 104
kN
m2
=:=
max fcd
kPa
2+ ) ya21
2pa21 pa20( ) h2
1 m cos 2+( ) ya2'( )+ pa20' 1 m h2' cos 2'+( ) ya2'+1
2pa21' (
+
bq 1.5:=
'd1' 'k1:=
kPa
41.025 kPa=
cos 2+( ) ya21
2p'a21 p'a20( ) h2
1 m cos 2+( ) ya2'( )+ p'a20' 1 m h2' cos 2'+( ) ya2'+1
2p'a21'(
+
m xumplutura 773.156 kN m=
cos 1+( ) ya21
2pa21 pa20( ) h1
1 m cos 1+( ) ya2'( )+ G''beton x''a1 G''dren x''a2+( ) 1 m 13.19=
pa20' ) h2' 1 m cos 2'+( ) ya2'''( ) pa30 1 m h3 cos 3+( ) ya3+
1
2pa31 pa30( ) h3
1 m cos 2 +((+
a21' p'a20' ) h2' 1 m cos 2'+( ) ya2'''( ) p'a30 1 m h3 cos 3+( ) ya3+
1
2p'a31 p'a30( ) h3
1 m cos((+
13.19 kN m
3+ ) ya3' ) Pa1V 1 m xa Pa2V 1 m xa Pa2V' 1 m xa Gd 1 m xGdren Gz 1 m xzid Gumplutura 1 +
2 3+( ) ya3' ) 281.519 kN m=
m xumplutura 25.146 kN m=
Top Related