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PROBLEMAS DE ELECTROMAGNETISMO.2o Cuatrimestre. Temas XIV y XV de la Unidad Didáctica IV
PROBLEMA 1.- Se desea adaptar una carga ZL = (800 + j300)Ω enuna línea de transmisión de Zo = 400Ω que transmite con longitud de ondaλ = 1, 5 m con un mono-stub en paralelo. Determinar las longitudes l delstub ya sea operando en abierto o en cortocircuito, y las correspondientesseparaciones d de la carga.
Figura 1
SOLUCIÓNObtenemos el valor de la impedancia de carga normalizada
ZLN =ZLZo= 2 + j0, 75
Puesto que se trata de adaptar con un stub en paralelo, trabajamos conadmitancias. Para ello situamos la impedancia en la carta de Smith y obten-emos la admitancia correspondiente obteniendo el simétrico respecto del cen-tro y su accimut.
YLN = 0, 44− j0, 16 θLN = 0, 468λ
A continuación giramos sobre la carta, en dirección al generador hastainterceptar la circunferencia con parte real igual a la unidad. Obtenemos asíY1
Y1 = 1+ j0, 9 θ1 = 0, 158λ
La distancia d1 desde la carga hasta este punto es
d1 = (0, 500− 0, 468)λ+ 0, 158λ = 0, 190λ
1
Para adaptar la carga necesitamos que el stub nos porporcione una ad-mitancia igual pero de signo contrario a la parte imaginaria de Y1, es decir
jB = −j0, 9 θB = 0, 384λ
Si empleamos un stub en cortocircuito (cuya admitancia es infinita) par-tiremos del punto C y recorreremos la carta hacia el generador hasta llegaral punto de susceptancia buscada. La longitud del stub será entonces
lc = (0, 384− 0, 250)λ = 0, 134λ
Si, por el contrario, empleamos un stub en abierto (cuya admitancia esnula) partiremos del punto A y recorreremos la carta hacia el generador hastallegar al punto de admitancia buscada. La longitud del stub será entonces
la = 0, 384λ
Las longitudes en centímetros son
d = 28, 5 cm
lc = 20, 1 cm
la = 57, 6 cm
2
CA
YLN
Y1
ZLN
PROBLEMA 1
PROBLEMA 2.- Una línea de transmisión de impedancia caracterís-tica Zo = 50Ω se carga con una impedancia desconocida ZL. Mediante undoble sintonizador de cortocircuitos móviles se logra una adaptación perfectacuando las longitudes de los stubs son l1 = 0, 114λ y l2 = 0, 414λ. La sep-aración entre los stubs es D = 0, 375λ y la carga se halla a una distanciad = 0, 2λ del doble sintonizador. a) Determinar el valor de la impedanciade carga. b) Comprobar que el acoplo perfecto también se consigue con laslongitudes menores l01 = 0, 061λ y l
02 = 0, 044λ. ¿Existen otras longitudes que
lo obtengan?
Figura 2
SOLUCIÓNa) En primer lugar, nos desplazamos desde la posición de admitancia en
cortocircuito (Punto C) hacia el generador la longitud correspondiente alsegundo stub, 0,414λ, hacia el generador para encontrar la admitancia deeste stub
jB2 = j1, 65
Puesto que la carga está adaptada, la admitancia de la otra rama debe detener parte real igual a la unidad y parte imaginaria igual a jB2 pero designo contrario. Es decir
Y2 = 1− j1, 65 θ2 = 0, 320λ
A continuación, desplazamos Y2 hacia la carga (dirección antihoraria) unadistancia igual a la separación entre los stubs, y obtenemos Y1
Y1 = 0, 24− j0, 34 θ1 = 0, 445λ
4
A esta admitancia debemos sumar la admitancia correspondiente al primerstub en el punto de unión. Procediendo igual que con el otro (partiendo delpunto C y desplanzándonos hacia el generador la longitud l1). Obtenemos laadmitancia
jB1 = −j1, 15
Teniendo en cuenta que Y1 es la suma de la admitancia de la carga desplazadala distancia d y de la admitancia del primer stub, podemos obtener Y 0LN
Y1 = jB1 + Y0LN
de dondeY 0LN = −j1, 15 + (0, 24− j0, 34)
Y 0LN = 0, 24− j1, 49 θ0LN = 0, 342λ
Por último, representamos esta admitancia en la carta y la desplazamosla distancia d hacia la carga, obteniendo finalmente YLN .
YLN = 0, 22 + j1, 22 θLN = 0, 142λ
El punto simétrico en la carta nos proporciona la impedancia de carganormalizada
ZLN = 0, 14− j0, 78
Y la impedacia de carga, teniendo en cuenta la impedancia característicade la línea, es
ZL = 7− j39 Ω
5
CA
Y2
jB1
Y1
Y'LN
YLN
ZLN
jB2
PROBLEMA 2
PROBLEMA 3. - En una línea de transmisión sin pérdidas de Zo =100Ω se propaga una onda incidente de amplitud V+ = 5 V y λ = 3 cm,pudiéndose producir , por reflexión según la carga ZL, ondas estacionarias.a) Represente gráficamente las amplitudes del voltaje y de la intensidad
de la corriente en los 6 cm. terminales de la línea para una carga ZL =100Ω. Señale bien las escalas en los ejes de coordenadas e indique la razónde onda estacionaria correspondiente, S. Repita lo mismo para las seis cargassiguientes: cortocircuito, circuito abierto, 200 Ω, 50 Ω, j100Ω y (80+j60)Ωb) Cuál podría ser la realización práctica de las dos últimas, utilizando
por ejemplo, trozos sobrantes de la misma línea?c) Marque en el ábaco de Smith los puntos exactos que corresponden a las
seis cargas anteriores, indicando el coeficiente de reflexión (módulo y fase)
SOLUCIÓNa) Carga adaptada ZL = Zo = 100El primer caso corresponde a una carga adaptada por lo que la razón de
onda estacionaria es igual a la unidad y el coeficiente de reflexión es nulo.
ρ =ZL − ZoZL + Zo
= 0 S =1+ |ρ|1− |ρ| = 1
Figura 3Pa Figura 3Pb
b) Cortocircuito ZL = 0
ρ =ZL − ZoZL + Zo
= −1 S =1+ |ρ|1− |ρ| =∞
La tensión y la corriente en la carga son respectivamente
VL = 0 IL =2ViZo
=10
100= 0, 1 A
7
La representación gráfica correspondiente al cortocircuito se da en lafigura 3Pb
c) Circuito abierto ZL =∞
ρ =ZL − ZoZL + Zo
= 1 S =1+ |ρ|1− |ρ| =∞
La tensión y la corriente en la carga son respectivamente
VL = 2Vi IL = 0
Figura 3Pc Figura 3Pd
d) Impedancia de carga real no adaptada ZL = 200
ρ =ZL − ZoZL + Zo
=1
3S =
1+ |ρ|1− |ρ| = 2
La tensión y la corriente en la carga son respectivamente
VL = Vi (1+ ρL) =4
3Vi IL =
4/3Vi200
= 0, 007Vi A
Los máximos de tensión tienen lugar para
−2βl = ±2mπ con m = 0, 1, 2, ...
Esto es para
l = ∓mλ
2
8
m l0 01 λ/22 λ3 3λ/24 2λ
Y los mínimos de tensión tienen lugar para
−2βl = ±(2m+ 1)π
Esto es para
l = ∓(2m+ 1)λ
4
m l0 λ/41 3λ/42 5λ/43 7λ/4
Y su valor esVmin = jVi(1− 1/3) = jVi2/3
La representación gráfica se muestra en la figura 3Pde) Impedancia de carga real no adaptada ZL = 50
ρ =ZL − ZoZL + Zo
= −13=
1
3ejπ S =
1+ |ρ|1− |ρ| = 2
La tensión y la corriente en la carga son respectivamente
VL = Vi (1+ ρL) =2
3Vi IL =
2/3Vi50
= 0, 013Vi A
Los mínimos de tensión tienen lugar para
ϕ− 2βl = ±(2m+ 1)π con m = 0, 1, 2, ...
Esto es para
π − 4πλl = ±(2m+ 1)π
l =1∓ (2m+ 1)
4λ
9
m l0 λ/21 λ2 3λ/23 2λ
Y los máximos de tensión tienen lugar para
ϕ− 2βl = ±2mπ
Esto es para
l = (1∓ 2m)λ4
m l0 λ/41 3λ/42 5λ/43 7λ/4
Y su valor esVmin = jVi(1+ 1/3) = jVi4/3
La representación gráfica se muestra en la figura 3Pe
Figura 3Pe Figura 3Pf
d) Impedancia de carga imaginaria no adaptada ZL = j100
ρL =ZL − ZoZL + Zo
= j = ejπ/2 S =1+ |ρL|1− |ρL|
=∞
La tensión y la corriente en la carga son respectivamente
VL = Vi (1+ j) = Viejπ/4√2
10
IL =Vi(1+ j)
j100= 0, 01Vi(−1+ j) = 0, 01
√2Vie
j3π/4 A
Los máximos de tensión tienen lugar para
ϕ− 2βl = ±2mπ con m = 0, 1, 2, ...
Esto es para
l = (1∓ 4m) λ8
m l0 λ/81 5λ/82 9λ/83 13λ/8
Y los mínimos de tensión tienen lugar para
ϕ− 2βl = ±(2m+ 1)π
Esto es para
l =1∓ (4m+ 2)
8λ
m l0 3λ/81 7λ/82 11λ/8
Y su valor esVmin = Vie
j3π/4(1− 1) = 0
La representación gráfica se muestra en la figura 3Pf
g) Impedancia de carga imaginaria no adaptada ZL = 80 + j60
ρL =ZL − ZoZL + Zo
= j1
3=
1
3ejπ/2 S =
1+ |ρL|1− |ρL|
= 2
La tensión y la corriente en la carga son respectivamente
VL = Vi
µ1+
1
3j¶= Vie
jπ/10
√10
3
11
IL =Vi(1+ j/3)
80 + j60= 0, 01Vi(1− j/3) = 0, 01
√10
3Vie
jπ/10 A
Los máximos de tensión tienen lugar para
ϕ− 2βl = ±2mπ con m = 0, 1, 2, ...
Esto es para
l = (1∓ 4m) λ8
m l0 λ/81 5λ/82 9λ/83 13λ/8
Y los mínimos de tensión tienen lugar para
ϕ− 2βl = ±(2m+ 1)π
Esto es para
l =1∓ (4m+ 2)
8λ
m l0 3λ/81 7λ/82 11λ/83 15λ/8
Y su valor es
Vmin = Viej3π/4(1+
1
3ej(π/2−3π/2)) = Viej3π/4(1− 1
3) =
2
3Vie
j3π/4
La representación gráfica se muestra en la figura 3Pg
Figura 3Pg
12
b) Realización práctica de las impedancias Z5 = j100 y Z6 = 80 + j60Puesto que la línea tiene una impedancia característica Zo = j100 las
impedancias normalizadas son
Z5 = j
Z6 = 0, 8 + j0, 6
La primera la podemos obtener con un trozo de línea cortocircuitado delongitud
l = 0, 125λ
Efectivamente, si nos situamos en la carta de Smith en el punto A que esel de impedancia nula (cortocircuito) y nos desplazamos hacia el generadorun octavo de longitud de onda, obtenemos la impedancia normalizada
Z5 = j
que es la que necesitamos.
El segundo caso podrá obtenerse poniendo un tramo de línea en paralelocon una resistencia. Para hacerlo, obtenemos la admitancia correspondientea Z6
Y6 = 0, 8− j0, 6
y consideramos que esta admitancia es el resultado de la suma de dos, unapuramente resistiva y otra puramente reactiva
Y6 = Y1 + Y2
con
Y1 = 0, 8
Y2 = −j0, 6
la primera corresponde a una impedancia resistiva
ZLN = 1, 25
13
que podemos conseguir con una resistencia de valor
ZL = 125 Ω
y la segunda se obtiene con un trozo de línea cortocircuitado de longitud
l = 0, 164λ
Para obtener esta longitud, partimos del punto C en la carta de Smith (ad-mitancia infinita-cortocircuito) y nos desplazamos hacia el generador hastaalcanzar el valor necesario de la admitancia. El acimut de este punto nos dala longitud del trozo de línea necesaria
l = 0, 414λ− 0, 250λ = 0, 164λ
c) Representamos en la Carta de Smith todas las impedancia vistas. Elcoeficiente de reflexión se obtiene del siguiente modo:- el módulo se obtiene llevando el radio de la impedancia correspondiente
a la escala situada en la parte inferior de la carta.- la fase se obtiene leyendo directamente en la carta el ángulo de fase.
14
CA
Z5
3
PROBLEMA 3
ZLN
j j4
Z3
Z1
Z2
Y2
j j j j j j 2 3 5
Z4
1=
4=
PROBLEMA 4.- Se desea adaptar una carga ZL = (300 + j200) Ω auna línea de transmisión de impedancia característica Zo = 200Ω que trans-mite con longitud de onda λ = 1, 5m, con un trozo de línea cortocircuitada deimpedancia característica Z 0o = 100Ω en paralelo. Determinar las longitudesl del stub y las correspondientes separaciones d de la carga.La impedancia de carga normalizada es
ZLN = 1, 5 + j
Al que corresponde una admitancia, utilizando la carta de Smith,
YLN = 0, 46 + 0, 30j y un acimut θ = 0, 442λ
Nos desplazamos desde la admitancia de la carga hacia el generador hastaintersectar la circunferencia de resistencia unidad, y obtenemos los dos puntosposibles de adaptación
Y1 = 1+ j0, 9 y un acimut θ = 0, 158λ
Luego la distancia de la carga al stub será
d1 = (0, 5− 0, 442)λ+ 0, 158λ = 0, 216λ = 32, 4cm
Y 01 = 1− j0, 9 y un acimut θ = 0, 342λ
Y en este caso
d2 = (0, 5− 0, 442)λ+ 0, 342λ = 0, 400λ = 60, 0cmPara acoplar la admitancia Y1, necesitamos una admitancia
jB1 = −j0, 9× 200 = −j180que normalizada a la impedancia del stub es
jB1N = −j1, 8 y un acimut θ = 0, 331λ
La longitud del stub la obtenemos desplazándonos desde el punto de cor-tocircuito hacia el generador hasta el punto de admitancia pura jB1N
l1 = 0, 081λ = 12, 15 cm
Análogamente, para acoplar la admitancia Y 01, necesitamos una admi-tancia pura
16
jB2 = j0, 9× 200 = j180
que normalizada a la impedancia del stub es
jB2N = j1, 8 y un acimut θ = 0, 170λ
La longitud del stub la obtenemos desplazándonos desde el punto de cor-tocircuito hacia el generador hasta el punto de admitancia pura jB2N
l2 = 0, 420λ = 63 cm
Resumiendo, los stub que acoplan la carga son
d1 = 32, 4cm l1 = 12 cmd2 = 60, 0cm l2 = 63 cm
17
CA
YLN
Y1
jB2
Y'1
PROBLEMA 4
ZLN
jB1
PROBLEMA 5.- Con un doble sintonizador de cortocircuito móvil, enel que la separación entre los stubs es 3λ/8, se pretende acoplar una admi-tancia normalizada YL = 3 + j2. ¿Es posible? ¿Hay acaso una región deadmitancias normalizadas que son inadaptables con este sintonizador?. Jus-tifique en el diagrama de Smith sus respuestas y señale, en su caso, la regiónde imposiblidad de acoplamiento.
Figura 5
SOLUCIÓNLa admitancia que se desea adaptar es
YL = 3 + j2
Trabajamos con admitancias en la carta de Smith. Para ver si es posible
la adaptación, realizamos un giro de θ =3λ/8 = 0, 375 hacia la carga delcírculo con G = 1. Pues bien, todas las admitancias de la carta de Smithcuya parte real esté situada sobre este círculo serán adaptables con el doblesintonizador. Aquellas otras con la parte real mayor o igual a 2 (las quese encuentran dentro de l cí rculo de G=2 que queda tange nte al obtenidomediante giro) no serán adaptables, ya que al girarlas hacia el generador ladistancia D, no se situarán sobre el círculo de G = 1.Puesto que nuestra admitancia tiene una parte real igual a 3 concluimos
que no es adaptable.
19
YLN
PROBLEMA 5
PROBLEMA 6.- En el diagrama de Smith está trazado el círculo corre-spondiente a las impedancias normalizadas cuya componente R = 2, 0. Hallesu ecuación en coordenadas cartesianas en el plano del coeficiente de reflex-ión. ¿Cuál es su centro? ¿Cuánto vale el radio? b) Una carga ZL = 50+ j50se conecta a una línea de transmisión de impedancia característica Zo = 50Ω. Marque en el diagrama de Smith las cargas normalizadas que se medirána distancias l = 0, λ/16, λ/8, λ/4, 3λ/8, y λ/2 a partir de la carga. ¿Cuáles su lugar geométrico?
SOLUCIÓNLa circunferencia de resistencia constante R = 2 es la circunferencia de
centro (r/(r + 1), 0) y radio 1/(1+r). Es decir, circunferencia de centro (2/3,0) y radio r = 1/3La ecuación correspondiente a esta circunferencia es
(u− 2/3)2 + (v − 0)2 =µ1
3
¶2Operando
9u2 + 9v2 − 12u+ 3 = 0
b) La carga normalizada y su acimut en la carta de Smith son respecti-vamente
ZLN = 1+ j θLN = 0, 162λ
Una vez situada la impedancia en la carta de Smith nos desplazamos sobreel círculo correspondiente y en dirección al generador las distintas distanciasy así obtenemos los valores de las impedancias en estos puntos.
d = λ/6 = 0, 063λd = λ/8 = 0, 125λd = λ/4 = 0, 250λd = 3λ/8 = 0, 375λd = λ/2 = 0, 5λ
Z1 = 2, 3 + j0, 8 θ1 = 0, 162λ+ 0, 063λZ2 = 2− j θ2 = 0, 162λ+ 0, 125λZ3 = 0, 5 + j0, 5 θ3 = 0, 162λ+ 0, 250λZ4 = 0, 4 + j0, 19 θ4 = 0, 162λ+ 0, 375λZ5 = 2, 2 + j0, 8 θ5 = 0, 162λ+ 0, 5λ
Su lugar geométrico es la circunferencia con valor de razón de onda esta-cionaria S = 2, 61.
21
CA
Z2
Z3
Z4
ZLN
Z5
Z1
PROBLEMA 6
PROBLEMA 7.- Mediante un sintonizador en paralelo de 31,5 cm delongitud situado a 6,5 cm. de una carga de impedancia normalizada ZL se haconseguido una adaptación perfecta a una línea que trabaja a una frecuenciade 300 MHz. Halle otro stub que situado en otra posición realice también elacoplo perfecto y determine la carga.
SOLUCIÓNLa longitud de onda de la señal es
λ =c
f=3 · 1083 · 108 = 1 m = 100 cm
La longitud del stub y la distancia a la carga son, en unidades de longitudde onda
l1 =31, 5
100= 0, 315λ
d1 =6, 5
100= 0, 065λ
En la carta de Smith nos desplazamos desde el punto C de admitancia encortocircuito la longitud l1hacia el generador, obteniendo la admitancia del
stub que es
jB1 = j0, 43 θB1 = 0, 250λ+ 0, 315λ == 0, 565λ ≡ 0, 065λ
Luego en el punto de unión de la línea con el stub, la admitancia debidoa la carga será
Y1 = 1− j0, 43 θ1 = 0, 359λ
ya que nos indican que la carga está adaptada con el stub citado.A continuación localizamos esta admitancia en la carta y nos desplazamos
hacia la carga una distancia igual a d = 0, 065λ para determinar YLN
YLN = 1, 4− j0, 32 θLN = 0, 294λ
Y la impedancia de carga será la simétrica con respecto al centro de la carta
ZLN = 0, 69 + j0, 14 θLN = 0, 044λ
23
Para obtener otro stub que adapte la carga, partimos de YLN y nos de-splazamos hacia el generador hasta intersectar con la circunferencia unidaden el otro punto posible, obteniendo Y2
Y2 = 1+ j0, 43 θ1 = 0, 142λ
Luego el stub hay que colocarlo a una distancia de la carga igual a
d2 = 0, 250λ+ 0, 142λ = 0, 392λ = 39, 2 cm
Y debe ser una admitancia de valor
jB2 = −j0, 43 θB2 = 0, 435λ
Localizando esta admitancia en la carta, la longitud del stub la obtenemosdesplazándonos desde el punto C de cortocircuito hasta el punto donde sesitúa dicha admitancia, en dirección hacia el generador
l2 = 0, 435λ− 0, 250λ = 0, 185λ = 18, 5 cm
24
CA
ZLN
jB1
Y1
Y2
YLN
jB2
PROBLEMA 7
PROBLEMA 8.- Utilizamos una línea de transmisión sin pérdidas deimpedancia característica Zo = 100Ω y la terminamos, en dos experimentossucesivos, con las dos impedancias de carga ZL que describimos a contin-uación: a) una sección de la misma línea de longitud λ/8 terminada encortocircuito. b) la misma sección terminada con una resistencia de 200 Ω.Marque estas cargas en el diagrama y determine en cada caso ZL, el coefi-ciente de onda estacionaria, el coeficiente de reflexión y la posición del primermínimo de voltaje (desde la carga). Dibuje la forma del voltaje en la línea.
SOLUCIÓNa) Un cortocircuito significa impedancia nulo. Por tanto, partiendo en
la carta de Smith del punto A (punto de impedancia nula) nos desplazamoshacia el generador una distancia d = λ/8 = 0, 125λ para obtener ZLN queserá una impedancia inductiva
ZINL = j
ZIL = j100
El coeficiente de reflexión y la razón de onda estacionaria son respectivamente
ρIL =ZL − ZoZL + Zo
=j100− 100
j100 + 100= j SI =
1+ |ρL|1− |ρL|
=∞
La posición del primer mínimo de voltaje se obtiene desplazándose sobrela carta hacia el generador hasta intersectar con el eje real negativo quecorresponde a los puntos de voltaje mínimo. Luego la distancia desde lacarga hasta este punto es
dImin = 0, 500λ− 0, 125λ = 0, 375λ
La forma del voltaje en la línea viene representada en la figura 8Pa.b)Procedemos igual que en el caso anterior
R = 200
RN = 2
Localizamos en la carta el punto correspondiente a una resistencia nor-malizada de valor 2 y nos desplazamos hacia el generador una distanciad = λ/8 = 0, 125λ para obtener ZIILN
26
ZIILN = 0, 8− j0, 6ZIL = 80− j60
El coeficiente de reflexión y la razón de onda estacionaria son respectivamente
ρIIL =ZL − ZoZL + Zo
=80− j60− 100
80− j60 + 100=−2− j618− j6 = j
1
3
SII =1+ |ρL|1− |ρL|
=1+ 1/3
1− 1/3= 2
que también se pueden obtener directamente de la carta de Smith ya que elpunto de impedancia máxima de la línea (que es también el del máximo detensión y el mínimo de corriente) es un punto de resistencia pura, de valorla razón de onda estacionaria por la impedancia característica. Es decir, laresistencia normalizada de dicho punto es exactamente la SWR. Por tanto,siguiendo alrededor del círculo determinado por la impedancia de carga dada,hemos de observar su cruce con el semieje positivo de la carta. El valor dela resistencia normalizada de este punto es la razón de onda estacionaria; elángulo recorrido fija la posición de máximo de tensión.La posición del primer mínimo de voltaje se obtiene desplazándose sobre
la carta hacia el generador hasta intersectar con el eje real negativo quecorresponde a los puntos de voltaje mínimo. Luego la distancia desde lacarga hasta este punto es
dIImin = 0, 500λ− 0, 375λ = 0, 125λLa forma del voltaje en la línea viene representada en la figura 8Pb.
Figura P8a Figura P8b
27
CA
SI
ZII
LN
VI
min R
ZI
LN
PROBLEMA 8
VII
min
SII
PROBLEMA 9.- En la posición A de una línea de transmisión sin pérdi-das de impedancia característica Zo = 100Ω se mide el coeficiente de reflexiónde voltaje ρ = 1/3 6 − 90o. A la derecha de A hay una sección λ/8 en cuyoextremo una impedancia ZL cierra la línea. a) Utilizando únicamente eldiagrama de Smith determine el valor de ZL y del coeficiente de onda esta-cionaria S. b) Dibuje la gráfica del voltaje en la línea, señalando con exactitudlas escalas. c) Halle el valor de la impedancia ZA que se mide en A.
Figura 9
SOLUCIÓNa) Con la ayuda de la escala del coeficiente de reflexión situada en la
parte inferior de la Carta de Smith, situamos la impedancia ZA , teniendo encuenta que el desfase del coeficiente es -90o.Una vez localizada ZA nos desplazamos λ/8 hacia la carga y así encon-
tramos ZLN que resulta ser una resistencia pura. También, el corte con el ejepositivo real nos da el coeficiente de onda estacionaria.
ZLN = 2
ZL = 200
S = 2
El coeficiente de reflexión en cualquier punto se puede expresar en funcióndel coeficiente de reflexión en la carga
ρ = ρL ex p(−2β l ) = |ρL | exp(ϕ− 2β l )En el punto A
ρ =1
3exp (−π /2) = |ρL | ex p(ϕ−
4π
λ
λ
8 )⇒ ϕ = 0
29
Luego
ρL =1
3
b) La gráfica del voltaje en la línea viene dada por la figura P9
Figura P9
El valor de ZA lo obtenemos de la lectura de la carta
ZA = 0, 8− j0, 6
En ohmios
ZA = 80− j60 Ω
30
CA
ZA
ZLN
PROBLEMA 9
j jA
A
PROBLEMA 10.- En el extremo A de una línea de transmisión deimpedancia característica Zo = 100Ω se coloca una carga ZL la cual produceen la línea la distribución de voltaje (perfil de onda estacionaria) representadaen la figura 10.1, con un coeficiente de onda estacionaria S = 2, estando elmínimo a la distancia λ/2 del extremo A. Represente en el diagrama de Smithla carga Z1 y halle su valor. Si en el mismo extremo A se coloca una secciónde línea de longitud λ/8 seguida de una carga Z2, se obtiene la distribuciónque se indica en la figura 10.2 con el mínimo xvm a λ/8 de A y también S=2.Represente Z2 y halle su valor.
Figura 10.1 Figura 10.2
SOLUCIÓNa) Los mínimos de voltaje se sitúan sobre el eje real izquierdo de la carta
de Smith. Puesto que conocemos la razón de onda estacionaria , podemoslocalizar la impedancia en ese punto que será real.
ZmN = 0, 5
A continuación nos desplazamos sobre la carta de Smith una distancia λ/2hacia la carga y determinamos el valor de la impedancia de carga. Puestoque esta distancia corresponde a una vuelta completa a la carta de Smith, laimpedancia de carga tiene el mismo valor:
Z1N = 0, 5
Puesto que la impedancia característica de la línea es de 100Ω, la im-pedancia de carga es
Z1 = 50Ω
b) En el punto A tendremos un punto de voltaje mínimo y una impedancianormalizada de valor:
Z 0mN = 0, 5
32
Nos desplazamos ahora una distancia λ/8 hacia la carga y así obtenemosZ2N
Z2N = 0, 8− j0, 6
Es decir
Z2 = 80− j60
33
CA Z1N
Z2N
ZmN
PROBLEMA 10
PROBLEMA 11.- Se dispone de un doble sintonizador con D = λ/8 decortocircuitos móviles para adaptar una carga ZL = 50+j100 Ω situado a unadistancia d = λ/8 en una línea de transmisión de impedancia característicaZo = 100 Ω. Se quiere encontrar las longitudes más cortas l1 y l2 de los stubspara lograr acoplo perfecto. ¿Cuáles son las longitudes l1 y l2 si λ = 10 cm.?Represente la gráfica de la variación del coeficiente de onda estacionaria S alo largo de la línea (o sea, en función de la distancia a la carga)
Figura 11
SOLUCIÓNRepresentamos la impedancia de carga normalizada en la carta de Smith
ZL = 50 + j100
ZLN = 0, 5 + j
Y determinamos la admitancia correspondiente (que es el punto simétricorespecto del origen):
YLN = 0, 4− j0, 8 θLN = 0, 385λ
A continuación trasladamos YLN hacia el generador la distancia d =0, 125λ y obtenemos la admitancia Y1
Y1 = 0, 23 + j0, 06 θ1 = 0, 010λ
La intersección de la circunferencia de resistencia constante R = 0, 23con el círculo correspondiente a R = 1 previamente girado hacia la carga
35
una distancia igual a la separación entre los stubs, D, nos dará los posiblesvalores de Y2
Y 02 = 0, 23 + j0, 36
Y 002 = 0, 23 + j1, 62
Puesto que Y2 es el resultado de sumar Y1 con la admitancia del primerstub, tenemos dos posibles valores para dicha admitancia
Y 02 = Y1 + jB01 ⇒ jB01 = 0, 23 + j0, 36− (0, 23 + j0, 06)
jB01 = j0, 30
Y 002 = Y1 + jB001 ⇒ jB001 = 0, 23 + j1, 62− (0, 23 + j0, 06)
jB001 = j1, 56
Situando estas admitancias en la carta de Smith, obtenemos las longitudesposibles para el primer stub desplazándonos desde el punto de admitanciainfinita (stub en cortocircuito, punto C), hacia el generador, hasta el puntodonde se situan estos valores
l01 = 0, 250λ+ 0, 046λ = 0, 296λ
l001 = 0, 250λ+ 0, 159λ = 0, 409λ
Seguidamente, volvemos a desplazar Y 02 e Y002 hacia el generador, una
distancia igual a la separación D entre los stub y tendremos que caer sobrela circunferencia R = 1. Esto nos proporcionará los dos posibles valores dela admitancia del segundo stub y por tanto las longitudes correspondientes.Las intersecciones con la circunferencia R = 1 son:
Y 03 = 1+ j1, 8⇒ jB02 = −j1, 8
Y 003 = 1− j3, 6⇒ jB002 = j3, 6
Y las longitudes respectivas son
36
l02 = 0, 331λ− 0, 250λ = 0, 081λ
l002 = 0, 250λ+ 0, 207λ = 0, 457λ
Resumiendo, las dos posibilidades de adaptar la carga dada con el doblestub son
l01 = 0, 296λ = 2, 96 cm
l02 = 0, 081λ = 0, 81 cm
y
l001 = 0, 409λ = 4, 09 cm
l002 = 0, 457λ = 4, 57 cm
37
ZLN
CA
jB''2
Y1
YLN
Y'3
Y''3
jB'2
Y'2
Y''2
jB'1
jB''1
PROBLEMA 11
PROBLEMA 12.- Halle la impedancia de entrada de la línea de trans-misión cuyo esquema se muestra en la figura, en la que se han introducidoelementos colocados en serie y que termina con la carga ZL = (2.5− j3)Zo.Utilice únicamente el diagrama de Smith.
Figura 12
SOLUCIÓNSituamos la impedancia normalizada en el diagrama de Smith
ZZN = 2, 5− j3 θLN = 0, 282λ
A continuación nos desplazamos hacia el generador una distancia dba =0, 087λ y obtenemos Zb
Zb = 0, 35− j1, 02 θb = 0, 369λ
Sumamos ahora la impedancia debido a la bobina y obtenemos Zc la cualla situamos en la carta de Smith
Zc = Zb + j0, 8
Zc = 0, 35− j0, 22 θc = 0, 461λ
Para obtener Zd nos desplazamos hacia el generador la distancia ddc =0, 174λ
Zd = 0, 66 + j0, 87 θd = 0, 135λ
El paso siguiente es la suma de la admitancia debida al condensador
Ze = Zd − j0, 6Ze = 0, 66 + j0, 27 θe = 0, 064λ
Nos desplazamos hacia el generador una distancia dfe = 0, 119λ paraobtener Zf
39
Zf = 1, 28 + j0, 52 θf = 0, 183λ
Por último, sumamos a Zf la impedancia en serie Z = 1, 4Zo y obtenemosZg
Zg = Zf + 1, 4
Zg = 2, 68 + j0, 52 θg = 0, 238λ
y nos desplazamos hacia el generador la distancia dhg = 0, 100λ paraobtener Zh
Zh = 0, 95− j1, 08 θh = 0, 338λ
40
CA
ZLN
Zb
Zc
Zd
Ze
Zf
Zg
Zh
PROBLEMA 12
PROBLEMA 13.- Una línea de transmisión de impedancia Zo = 50Ωtrabaja a una frecuencia f = 300 MHz. Se consigue adaptar una cargaterminal ZL mediante un segmento de línea cortocircuitado en paralelo delongitud l1 = 8, 8 cm. colocado a una distancia d1 = 28 cm. de la carga.Utilizando únicamente el diagrama de Smith determine: a) el valor de lacarga. b) otro par posible de valores l2 y d2 (no del tipo de los que difierende l1 y d1 un número entero de semilongitudes de onda) con los que puedatambién realizarse la adaptación.
Figura 13
SOLUCIÓNa) En primer lugar, expresamos las distancias en unidades de longitud de
onda
λ = c/f =3 · 1083 · 108 = 1 m
l1 = 0, 088λ
d1 = 0, 280λ
A continuación, determinamos la admitancia del stub desplazándonosdesde el punto de cortocircuito C (admitancia infinita) la distancia l1 =0, 088λ
jB1 = −j1, 62 θB1 = 0, 338λ
Luego, la admitancia de la línea en el punto de unión con el stub es
Y1 = 1+ j1, 6 θ1 = 0, 179λ
42
Seguidamente, nos desplazamos hacia la carga la distancia d1 = 0, 280λpara obtener la admitancia de carga
YLN = 0, 38− j0, 77 θLN = 0, 389λ
Y por último, la impedancia normalizada de la carga se obtiene como elpunto simétrico respecto del origen de la admitancia de carga YLN .
ZLN = 0, 53 + j1, 07
Teniendo en cuenta la impedancia característica de la línea, la carga es
ZL = 26, 5 + j53, 5
b) Para determinar otro par de valores l2, d2 que adapten la carga, par-timos de la admitancia de carga y nos desplazamos sobre la carta y hacia elgenerador hasta obtener el segundo corte con la circunferencia de resistenciaunidad.
Y 01 = 1− j1, 6 θ01 = 0, 322λ
La distancia a la que hay que colocar el stub será por tanto
d2 = (0, 500λ− 0, 389λ) + 0, 322λ = 0, 433λ
Y el valor de la admitancia necesario es
jB2 = j1, 62 θB2 = 0, 161λ
Con una longitud
l2 = 0, 250λ+ 0, 161λ = 0, 411λ
Teniendo en cuenta el valor de la longitud de onda, estos valores son, encentímetros
d2 = 43, 3 cm
l2 = 41, 1 cm
43
CA
YLN
Y1
jB2
Y'1
ZLN
jB1
PROBLEMA 13
PROBLEMA 14.- Una línea de transmisión de impedancia caracterís-tica Zo = 100Ω trabaja a una frecuencia f = 1 GHz. Se consigue adaptaruna carga terminal ZL mediante un stub de longitud l1 = 12, 4 cm colocadoa una distancia d1 = 12, 6 cm. de la carga. Determine el valor de la cargay otro par posible de valores l2 y d2 (no del tipo de los que difieren de l1 yd1 un número entero de semilongitudes de onda) con los que pueda tambiénrealizarse la adaptación.
Figura 14
SOLUCIÓNa) En primer lugar, expresamos las distancias en unidades de longitud de
onda
λ = c/f =3 · 108109
= 30 cm
l1 = 0, 413λ
d1 = 0, 420λ
A continuación, determinamos la admitancia del stub desplazándonosdesde el punto de cortocircuito C (admitancia infinita) la distancia l1 =0, 413λ
jB1 = j1, 65 θB1 = 0, 163λ
Luego, la admitancia de la línea en el punto de unión con el stub es
Y1 = 1− j1, 65 θ1 = 0, 320λ
Seguidamente, nos desplazamos hacia la carga la distancia d1 = 0, 420λpara obtener la admitancia de carga
45
YLN = 0, 34− j0, 67 θLN = 0, 400λ
Y por último, la impedancia normalizada de la carga se obtiene como elpunto simétrico respecto del origen de la admitancia de carga YLN .
ZLN = 0, 6 + j1, 2
Teniendo en cuenta la impedancia característica de la línea, la carga es
ZL = 60 + j120
b) Para determinar otro par de valores l2, d2 que adapten la carga, par-timos de la admitancia de carga y nos desplazamos sobre la carta y hacia elgenerador hasta obtener el segundo corte con la circunferencia de resistenciaunidad.
Y 01 = 1+ j1, 65 θ01 = 0, 180λ
La distancia a la que hay que colocar el stub será por tanto
d2 = 0, 100λ+ 0, 180λ = 0, 280λ
Y el valor de la admitancia necesario es
jB2 = −j1, 65 θB2 = 0, 336λ
Con una longitud
l2 = 0, 336λ− 0, 250λ = 0, 086λ
Teniendo en cuenta el valor de la longitud de onda, estos valores son, encentímetros
d2 = 8, 40 cm
l2 = 2, 58 cm
46
CA
YLN
Y'1
jB1
Y1
ZLN
jB2
PROBLEMA 14
PROBLEMA 15.- Una línea de transmisión de impedancia caracterís-tica Zo = 50Ω termina en una carga ZL = 100 + j50 Ω propagándose ondasde longitud de onda λ = 2, 45 cm. Entre la carga y la línea se ha colo-cado una sección de línea de longitud d = 1, 53 cm y una sección de líneacortocircuitada en paralelo de longitud l1 = 0, 306 cm. Calcule mediante eldiagrama de Smith el valor de la impedancia vista desde el punto A. Repitaanalíticamente el cálculo y compruebe que da el mismo resultado.
SOLUCIÓNLa impedancia de carga normalizada será
ZLN = 2 + j
La situamos en la carta de Smith y obtenemos la admitancia correspondiente
YLN = 0, 4− j0, 2 θLN = 0, 462λ
Nos desplazamos ahora una distancia d = 1, 53 cm = 0, 624λ hacia elgenerador. Puesto que esta longitud es superior a media longitud de onda,es equivalente a dar una vuelta completa más una longitud d0 = 0, 124λ. Laadmitancia que obtenemos es
Y 0 = 0, 5 + j0, 5 θLN = 0, 088λ
A esta admitancia hay que sumar la admitancia correspondiente al stuben paralelo. Para determinar esta última partimos del punto C de la carta(correspondiente a admitancia infinita) y nos desplazamos hacia el generadorla longitud l1 = 0, 306 cm = 0, 125λ
jB1 = −j θB1 = 0, 375λ
La admitancia resultante en el punto A es
YNA = 0, 5− j0, 5 θA = 0, 412λ
Y la impedancia correspondiente es
ZNA = 1+ j θA = 0, 161λ
Es decir
ZA = 50 + j50
Cálculo analítico
48
El coeficiente de reflexión en la carga es
ρL =ZL − ZoZL + Zo
=100 + j50− 50100 + j50 + 50
=5 + j5
15 + j5
Es decir
ρL =2 + j
5=
√5
5exp(j0, 148π)
La impedancia en un punto arbitrario de la línea viene dada por
Z(l) =1+ ρL exp(−j4πl/λ)1− ρL exp(−j4πl/λ)
Por tanto, la impedancia en el punto d = 1, 53 cm = 0, 624λ es
Z1(d) =1+√5/5 [0, 46− j0, 89]
1−√5/5 [0, 46− j0.89] ≈3− j2 + j
Y la admitancia será
Y1(d) =2 + j
3− j ·3 + j
3 + j=5 + 5j
10=
1+ j
2
Ahora tenemos que obtener la admitancia debida al stub. El coeficientede reflexión de un cortocircuito es
ρSC =ZL − ZoZL + Zo
=0− 500 + 50
= −1Y la impedancia del stub en el punto de unión con la línea (l = 0, 122λ) es:
ZS(l) =1+ ρSC exp(−j4πl/λ)1− ρSC exp(−j4πl/λ)
ZS(l) =1− exp [−j(0, 488π)]1+ exp [−j(0, 488π)] =
1− [0, 038− j]1+ [0, 038− j] =
0, 962 + j
1, 038− jLa admitancia es
jB =1, 038− j0, 962 + j
· 0, 962− j0, 962− j ≈
1− j1, 038− j0, 962− 1
2= −j
La admitancia total en el punto A es
YAN = Y1 + jB =1+ j
2− j = 0, 5− j0, 5
Y la impedancia
ZAN =1
0, 5− j0, 5 ·0, 5 + j0, 5
0, 5 + j0, 5= 1+ j
Es decir
ZA = 50 + j50
49
CA
YLN
Y'ZA
jB1
ZLN
YA
PROBLEMA 15
PROBLEMA 16.- Una línea de transmisión de impedancia caracterís-tica Zo = 50Ω y que trabaja a la frecuencia f = 300 MHz, termina con unacarga ZL que ha sido adaptada perfectamente mediante un stub de longitudl2 = 41, 1 cm colocado a una distancia d2 = 20, 6 cm. de la carga. El acoplose hubiese podido lograr por medio de otro stub de longitud y distancia a lacarga menores. Determínelos.
Figura 16
SOLUCIÓNEn primer lugar determinamos la longitud de onda de la señal y calcu-
lamos las longitudes l1 y d1 en función de ésta
λ = c/f =3 · 1083 · 108 = 1 m
l1 = 0, 411λ
d1 = 0, 206λ
A continuación, determinamos la admitancia del stub desplazándonosdesde el punto de cortocircuito C (admitancia infinita) la distancia l1 =0, 411λ
jB1 = j1, 6 θB1 = 0, 161λ
Luego, la admitancia adaptada de la línea en el punto de unión con el stubes
Y1 = 1− j1, 6 θ1 = 0, 322λ
51
Seguidamente, nos desplazamos hacia la carga la distancia d1 = 0, 206λpara obtener la admitancia de carga
YLN = 0, 5 + j0, 76 θLN = 0, 116λ
Y por último, la impedancia normalizada de la carga se obtiene como elpunto simétrico respecto del origen de la admitancia de carga YLN .
ZLN = 0, 5− j
Teniendo en cuenta la impedancia característica de la línea, la carga es
ZL = 25− j50
b) Para determinar otro par de valores l2, d2 que adapten la carga, par-timos de la admitancia de carga y nos desplazamos sobre la carta y hacia elgenerador hasta obtener el segundo corte con la circunferencia de resistenciaunidad.
Y 01 = 1+ j1, 6 θ01 = 0, 178λ
La distancia a la que hay que colocar el stub será por tanto
d2 = 0, 178λ− 0, 116λ = 0, 062λ
Y el valor de la admitancia necesario es
jB2 = −j1, 60 θB2 = 0, 339λ
Con una longitud
l2 = 0, 339λ− 0, 250λ = 0, 089λ
Teniendo en cuenta el valor de la longitud de onda, estos valores son, encentímetros
d2 = 6, 20 cm
l2 = 8, 90 cm
52
CA
ZLN
Y'1
jB1
YLN
jB2
Y1
PROBLEMA 16
PROBLEMA 17.- Una línea de transmisión de impedancia caracterís-tica Zo = 20Ω termina en una carga ZL = 6− j8 Ω. Mediante el diagrama deSmith encuentre: a) el coeficiente de reflexión de voltaje en la carga. b) elcoeficiente de onda estacionaria S. c) Distancia a la carga del primer mínimode voltaje. d) Impedancia de la línea a 0, 05λ de la carga. e) Admitanciade la línea en el mismo punto. f)Posición más cercana a la carga en la quela parte imaginaria de la admitancia de la línea es igual a la admitanciacaracterística.
SOLUCIÓNa) Coeficiente de reflexión
Representamos la impedancia normalizada en la carta de Smith, y ladistancia al origen nos da el módulo del coeficiente de reflexión en la escalainferior correspondiente.
ZLN = 0, 3− j0, 4 θLN = 0, 435λ
|ρL| = 0, 60
La fase se obtiene por lectura directa en la carta
ϕL = −133o = −0, 74π rad
b) Del mismo modo, el corte del círculo definido por la impedancia conel eje real nos da el coeficiente de onda estacionaria
S = 4
c)Los mínimos de voltaje tienen lugar en los puntos de menor impedancia.Por tanto el corte con el eje real negativo nos da la posición del mínimo devoltaje
dmin = 0, 500λ− 0, 435λ = 0, 065λd) La impedancia de la línea a 0, 050λ de la carga se obtiene desplazando
la carga hacia el generador esta distancia
Z1 = 0, 25− j0, 09 θ1 = 0, 485λ
e) La admitancia en este punto se obtiene calculando el simétrico a Z1 enla Carta respecto del origen
Y1 = 3, 5 + j1, 2 θ1 = 0, 235λ
54
f) La admitancia característica de la línea es
Yo = 1/Zo = 0, 05
Partiendo de la admitancia en la carga, YLN ,
YLN = 1, 2 + j1, 6 θLN = 0, 185λ
nos desplazamos hacia el generador hasta cortar la curva de admitancia imag-inaria constante 0,05. Este punto tiene una admitancia y acimut
Y2 = 0, 26 + j0, 05 θ2 = 0, 008λ
Luego la distancia a la carga será
d = (0, 500λ− 0, 185λ) + 0, 008λ = 0, 323λ
55
CA
S
YLN
Y1
Vmin
Y2
ZLN
Z1
PROBLEMA 17
j jL
L
PROBLEMA 18.- Por una línea de transmisión sin pérdidas de Zo =100Ω se propaga una onda incidente de amplitud V + = 5 V y λ = 3 cm.Cuando se termina con una carga se producen en general, y como es sabido,ondas estacionarias, resultantes de la superposición de la onda incidente yreflejada, cuya envolvente constituye el perfil de onda estacionaria.a) Represente en el diagrama de Smith las cargas ZL siguientes (note que
las dos últimas incluyen una seción de longitud λ/8
Figura 18
b)Halle gráficamente para cada una de ellas el coeficiente de reflexión ρ(módulo y fase) y la ROET (razón de onda estacionaria)
SOLUCIÓN1) Línea en cortocircuito
ZL1 = 0
ρL1 = 1 6 π
S1 = 1
2) Línea adaptadaZL2 = 1
ρL2 = 0
S2 = 0
3)ZL3 = 50
57
ρL3 = 0, 33 6 π
S3 = 2
4) Adaptador λ/8 abierto
ZL4 = −j
ρL4 = 1 6 − π/2
S4 = 1
5)Adaptador λ/8 con carga de 200 Ω
ZL5 = 0, 8− j0, 6
ρL1 = 0, 33 6 − π
S5 = 2
58
CAZ
3
Z4
Z1
Z2
Z5
PROBLEMA 18
PROBLEMA 19.- En una línea de transmisión de impedancia carac-terística Zo = 50Ω se propaga una onda de longitud de onda λ = 10 cm. Seha podido adaptar la carga ZL mediante una sección cortocircuitada de lamisma línea, de longitud l1 = 4, 12 cm y colocada en paralelo a una distanciad1 = 4, 2 cm. Calcule el valor de la carga y un par de valores más cortos parad2 y l2 que adapten la carga.
SOLUCIÓNEn primer lugar calculamos las longitudes l1 y d1 en función de la longitud
de onda de la señal
λ = 10 cm
l1 = 0, 412λ
d1 = 0, 420λ
A continuación, determinamos la admitancia del stub desplazándonosdesde el punto de cortocircuito C (admitancia infinita) la distancia l1 =0, 412λ
jB1 = j1, 62 θB1 = 0, 162λ
Luego, la admitancia adaptada de la línea en el punto de unión con el stubes
Y1 = 1− j1, 62 θ1 = 0, 320λ
Seguidamente, nos desplazamos hacia la carga la distancia d1 = 0, 420λpara obtener la admitancia de carga
YLN = 0, 34− j0, 67 θLN = 0, 400λ
Y por último, la impedancia normalizada de la carga se obtiene como elpunto simétrico respecto del origen de la admitancia de carga YLN .
ZLN = 0, 6 + j1, 2
Teniendo en cuenta la impedancia característica de la línea, la carga es
ZLN = 30 + j60
60
b) Para determinar otro par de valores l2, d2 que adapten la carga, par-timos de la admitancia de carga y nos desplazamos sobre la carta y hacia elgenerador hasta obtener el segundo corte con la circunferencia de resistenciaunidad.
Y 01 = 1+ j1, 62 θ01 = 0, 180λ
La distancia a la que hay que colocar el stub será por tanto
d2 = 0, 180λ+ (0, 500λ− 0, 400λ) = 0, 280λ
Y el valor de la admitancia necesario es
jB2 = −j1, 62 θB2 = 0, 338λ
Con una longitud
l2 = 0, 338λ− 0, 250λ = 0, 088λ
Teniendo en cuenta el valor de la longitud de onda, estos valores son, encentímetros
d2 = 2, 80 cm
l2 = 0, 800 cm
61
CA
ZLN
YLN
PROBLEMA 19
jB1
Y1
Y'1
jB2
PROBLEMA 20.- En una línea de transmisión de impedancia carac-terística Zo = 400Ω se propaga una onda de longitud de onda λ = 1.5 m. Seha podido adaptar la carga ZL mediante una sección cortocircuitada de lamisma línea, de longitud l1 = 0, 55 m y colocada en paralelo a una distanciad1 = 0, 56 m. Calcule el valor de la carga y un par de valores más cortospara d y l que adapten la carga.
SOLUCIÓNEn primer lugar calculamos las longitudes l1 y d1 en función de la longitud
de onda de la señal
λ = 1, 5 cm
l1 = 0, 366λ
d1 = 0, 373λ
A continuación, determinamos la admitancia del stub desplazándonosdesde el punto de cortocircuito C (admitancia infinita) la distancia l1 =0, 366λ
jB1 = j0, 9 θB1 = 0, 116λ
Luego, la admitancia adaptada de la línea en el punto de unión con el stubes
Y1 = 1− j0, 9 θ1 = 0, 342λ
Seguidamente, nos desplazamos hacia la carga la distancia d1 = 0, 373λpara obtener la admitancia de carga
YLN = 0, 43− j0, 16 θLN = 0, 469λ
Y por último, la impedancia normalizada de la carga se obtiene como elpunto simétrico respecto del origen de la admitancia de carga YLN .
ZLN = 2, 05 + j0, 75
Teniendo en cuenta la impedancia característica de la línea, la carga es
ZL = 820 + j30
63
b) Para determinar otro par de valores l2, d2 que adapten la carga, par-timos de la admitancia de carga y nos desplazamos sobre la carta y hacia elgenerador hasta obtener el segundo corte con la circunferencia de resistenciaunidad.
Y 01 = 1+ j0, 9 θ01 = 0, 158λ
La distancia a la que hay que colocar el stub será por tanto
d2 = 0, 469λ− 0, 158λ = 0, 311λ
Y el valor de la admitancia necesario es
jB2 = −j1, 62 θB2 = 0, 384λ
Con una longitud
l2 = 0, 384λ− 0, 250λ = 0, 134λ
Teniendo en cuenta el valor de la longitud de onda, estos valores son, encentímetros
d2 = 0, 47 m
l2 = 0, 20 m
64
CA
ZLN
YLN
PROBLEMA 20
jB1
Y1
Y'1
jB2
PROBLEMA 21.-Para determinar el valor de una impedancia de cargano adaptada colocada en el extremo de una línea de transmisión de im-pedancia característica Zo = 50Ω se dispone de una línea ranurada de igualimpedancia en la que se han realizado las siguientes medidas a frecuencia2 GHz: Coeficiente de onda estacionaria S = 2, 8 ; Colocando un plano decortocircuito a una distancia de 20,85 cm. de la carga, la posición de cadamínimo existente en las condiciones iniciales se ha desplazado hacia la cargauna distancia de 2,28 cm.a) Muestre de forma gráfica el perfil de onda estacionaria que se produce
en la línea en cada una de ambas situaciones. Indique bien la posición de losmínimos en una escala de abcisas adecuada.b) Trabajando con el diagrama de Smith determine la impedancia Zv
vista desde la posición donde va a colocar el cortocircuito y a partir de ella,la impedancia ZL.c) La distancia mínima donde debe colocarse en paralelo una susceptancia
jB inductiva para adaptar la carga.
Figura 21
SOLUCIÓNLa longitud de onda es
λ = c/f =3 · 10102 · 109 = 15 cm
La posición del cortocircuito en unidades de longitud de onda es
lc = 1, 390λ
y fuerza la posición de un mínimo de voltaje. Puesto que la posición delos mínimos se ha desplazado ∆lmin = 0, 152λ hacia la carga, antes de existirel cortocicuito, este mínimo se encontraba a una distancia de la carga iguala
66
lmin = lc +∆lmin
lmin = 1, 390λ+ 0, 152λ = 1, 542λ
Conocida la distancia de un mínimo a la carga y la razón de onda esta-cionaria que nos da el radio del círculo donde se situa la impedancia dela línea, podemos calcular la impedancia de carga. Partimos del punto devoltaje mínimo que está situado en el eje real izquierdo de la carta de Smith,y nos desplazamos hacia la carga (sentido antihorario) una distancia igual almin, que es equivalente a lmin = 0, 042λ. El valor de la impedancia es
ZLN = 0, 38− j0, 24 θLN = 0, 458λ
Y la impedancia Zv en el punto donde se va a colocar el corto, la obten-emos desplazándonos desde la carga hacia el generador una distancia iguala
lc = 1, 390λ
Es decir
Zv = 0, 85− j0, 98 θv = 0, 458λ+ 1, 390λ = 1, 848λ ∼ 0, 348λ
La repesentación gráfica se muestra en la figura P-21
Figura P-21
67
CA
SVmin
Zv
PROBLEMA 21
ZLN
PROBLEMA 22.- Una línea de transmisión de impedancia caracterís-tica Zo = 50Ω por la que se propaga una señal a 1875 MHz, termina en unacarga ZL = 100− j50 Ω. Mediante el diagrama de Smith encuentre la distan-cia más corta a la que debe colocarse en pararelo una sección de la mismalínea cortocircuitada para adaptar dicha carga. Represente el perfil de ondaestacionaraia (con escalas explícitamente marcadas) desde dicha carga hastaun punto a 20 cm a su izquierda en la línea. Lo mismo en el stub.
Figura 22
SOLUCIÓNLa impedancia de carga normalizada será
ZLN = 2− jLa situamos en la carta de Smith y obtenemos la admitancia correspondiente
YLN = 0, 42 + j0, 2 θLN = 0, 037λ
Nos desplazamos ahora hacia el generador hasta intersectar el círculo deadmitancia real igual a la unidad.El primer punto de corte nos da una admitancia de valor
Y1 = 1+ j0, 97 θ1 = 0, 161λ
Por tanto, la distancia a la que habría que colocar es stub sería
d1 = 0, 161λ− 0, 037λ = 0, 124λY la admitancia del stub para que la línea quedara adaptada sería
jB1 = −j0, 97 θB1 = 0, 376λ
69
La longitud del stub se obtiene desplazándonos desde el punto C de admi-tancia en cortocircuito hasta el punto de admitancia jB1, es decir
l1 = 0, 376λ− 0, 250λ = 0, 126λEl segundo punto de corte nos da una admitancia de valor
Y2 = 1− j0, 97 θ2 = 0, 339λ
Por tanto, la distancia a la que habría que colocar es stub sería
d2 = 0, 339λ− 0, 037λ = 0, 302λY la admitancia del stub para que la línea quedara adaptada sería
jB2 = j0, 97 θB2 = 0, 124λ
La longitud del stub se obtiene desplazándonos desde el punto C de admi-tancia en cortocircuito hasta el punto de admitancia jB2, es decir
l2 = 0, 124λ+ 0, 250λ = 0, 374λ
Teniendo en cuenta que se propaga una señal a 3 GHz, la longitud deonda es
λ = c/f =3 · 1010
1875 · 106 = 16 cm
Luego, la distancia más corta a la que hay que colocar el stub, así como lalongitud del mismo es
d1 = 0, 124λ = 1, 984 cm
l1 = 0, 126λ = 2, 016 cm
Para representar el perfil de onda estacionaria necesitamos determinar elcoeficiente de reflexión en la carga, éste lo obtenemos llevando el radio delcírculo de la impedancia a la escala situada en la parte inferior de la cartade Smith.
ρL = 0, 44 6 − 27o = 0, 44 6 − 0, 15π
ρL = 0, 44 (cos(−27o) + j sen(−27o) = 0, 4− j0, 2
70
La tensión en la carga es
VL = Vi (1+ ρL) = Vi (1, 4− j0, 2)
|VL| = 1, 41
Los máximos de tensión tienen lugar para
ϕ− 2βl = ±2mπ
Esto es para
l =∓2m− 0, 15
4λ
m l1 0,46λ2 0,96λ
Y su valor es|Vmax| = Vi(1+ |ρL|) = 1, 44Vi
Los mínimos de tensión tienen lugar para
ϕ− 2βl = ±(2m+ 1)π con m = 0, 1, 2, ...
Esto es para
−0, 15π − 4πλl = ±(2m+ 1)π
l =∓ (2m+ 1)− 0, 15
4λ
m l0 0,21λ1 0,71λ2 1,21λ
Y su valor es|Vmin| = Vi(1− |ρL|) = 0, 56Vi
Con estos datos ya podemos representar el perfil de onda en la guía. Enla figura P22a se representa con una línea continua el perfil de la onda enla región no adaptada y con linea discontínua cómo sería dicho perfil de noexistir el stub. Fíjese que a partir del punto donde se coloca el stub, la líneaestá adaptada y por tanto el voltaje es constante e igual al voltaje incidente.En la figura P22b se representa el perfil de onda de un stub cortocircuitado.
71
Figura P22a Figura P22b
72
CA
jB1
PROBLEMA 22
L
YLN
Y1
Y2
jB2
ZLN
L
PROBLEMA 23.- En una línea de transmisión de impedancia carac-terística Zo = 100Ω se ha logrado adaptar una carga ZL mediante una sec-ción de línea cortocircuitada de longitud l = 0, 112λ colocada en paralelo auna distancia d = 0, 042λ de dicha carga. Utilizando el diagrama de Smithdetermine el valor de la carga. Dibuje el perfil de onda estacionaria entre lacarga terminal y el punto de la línea situado a 200 cm. a su izquierda. Tomeλ = 100 cm.SOLUCIÓNEn primer lugar determinamos la admitancia del stub desplazándonos
desde el punto de cortocircuito C (admitancia infinita) la distancia l1 =0, 112λ
jB1 = −j1, 18 θB1 = 0, 362λ
Luego, la admitancia adaptada de la línea en el punto de unión con el stubes
Y1 = 1+ j1, 18 θ1 = 0, 150λ
Seguidamente, nos desplazamos hacia la carga la distancia d1 = 0, 042λpara obtener la admitancia de carga. El acimut de la admitancia de cargaserá θLN = θ1 − d1 = 0, 150λ− 0, 042λ, y la admitancia
YLN = 0, 037 + j0, 74 θLN = 0, 108λ
Y por último, la impedancia normalizada de la carga se obtiene como elpunto simétrico respecto del origen de la admitancia de carga YLN .
ZLN = 0, 55− j1, 1
Teniendo en cuenta la impedancia característica de la línea, la carga es
ZL = 55− j110
Para representar el perfil de onda estacionaria necesitamos determinar elcoeficiente de reflexión en la carga, el módulo lo obtenemos llevando el radiodel círculo donde se sitúa la impedancia a la escala situada en la parte inferiorde la carta de Smith; y el ángulo lo leemos directamente en la carta (lo marcael radio que pasa por la impedancia de carga, en la escala correspondiente alángulo del coeficiente de reflexión)
ρL = 0, 63 6 − 77, 5o = 0, 636 − 0, 43π
74
ρL = 0, 4 (cos(−77, 5o) + j sen(−77, 5o) = 0, 12− j0, 62
La tensión en la carga es
VL = Vi (1+ ρL) = Vi (1, 12− j0, 62)
|VL| = 1, 28
Los máximos de tensión tienen lugar para
ϕ− 2βl = ±2mπ
Esto es para
l =∓2m− 0, 43
4λ
m l1 0,39λ2 0,89λ
Y su valor es|Vmax| = Vi(1+ |ρL|) = 1, 63Vi
Los mínimos de tensión tienen lugar para
ϕ− 2βl = ±(2m+ 1)π con m = 0, 1, 2, ...
Esto es para
−0, 43π − 4πλl = ±(2m+ 1)π
l =∓ (2m+ 1)− 0, 43
4λ
m l0 0,14λ1 0,64λ2 1,14λ
Y su valor es|Vmin| = Vi(1− |ρL|) = 0, 37Vi
Con estos datos ya podemos representar el perfil de onda en la guía. Enla figura P23 se representa con una línea continua el perfil de la onda en la
75
línea no adaptada y con línea discontinua el perfil de onda si no existieseel stub. Fíjese que a partir del punto donde se coloca el stub, la línea estáadaptada y por tanto el voltaje es constante e igual al voltaje incidente.
Figura P23
76
CA
ZLN
YLN
PROBLEMA 23
Y1
jB1
L
L
PROBLEMA 24.- En una línea de transmisión sin pérdidas de im-pedancia característica Zo = 100Ω, cerrada por una carga de impedanciaZL = 200 + j280 Ω se propagan una ondas de longitud de onda λ = 1 m.Mediante el diagrama de Smith determine:a) El coeficiente (complejo) de reflexión de voltaje de dicha carga y la
razón de onda estarionaria.b)Marque en el diagrama de Smith el punto que representa la impedancia
ZA que se mediría en el punto A de la línea, a 37,5 cm de la carga y determinesu valor.c) ¿En qué posición B de la línea se tendrá una impedancia puramente
resistiva? ¿Cuál sería su valor en ohmios?d) Dibuje el perfil de onda estacionaria en la línea entre la carga y un
punto situado a 2m a la izquierda. Marque claramente las escalas y los valoressignificativos.
Figura 24
SOLUCIÓNLa carga normalizada es
ZLN = 2 + j2, 8 θLN = 0, 212λ
a) Situamos la carga en el diagrama de smith y la distancia al origennos da en la escala correspondiente (parte inferior de la carta) el módulo delcoeficiente de reflexión, mientras que el ángulo se obtiene por lectura directaen la carta
ρL = 0, 72 6 27, 5o = 0, 72 6 0, 153π
El corte del círculo donde se encuentra la impedancia normalizada con eleje real nos da la razón de onda estacionaria
S = 6, 2
b) Para obtener la impedancia ZA nos desplazamos hacia el generador ladistancia dA = 37, 5 cm que en unidades de longitud de onda es
78
dA = 0, 375λ
El acimut de este punto es
θA = θLN + dA = 0, 587λ = 0, 087λ
La impedancia será
ZA = 0, 22 + j0, 58 θA = 0, 087λ
c) La impedancia de la línea será puramente resistiva en el punto en queel círculo donde se sitúan las impedancias corta el semieje real positivo, y esvalor de esta impedancia sera igual a la razón de onda estacionaria
ZB = 6, 2 θB = 0, 250λ
Es decir, este punto se encuenta a una distancia de la carga igual a
dB = 0, 250λ− 0, 212λ = 0, 038λ = 3, 8 cmy su valor en ohmios es
ZB = 620 Ω
d)Para representar el perfil de onda estacionaria necesitamos determinarla tensión en la carga que viene dada por
VL = Vi (1+ ρL)
El coeficiente de reflexión complejo es
ρL = 0, 72 6 27, 5o = 0, 64 + j0, 33
Por tanto
VL = Vi (1, 64 + j0, 33)
|VL| = 1, 67
Los máximos de tensión tienen lugar para
ϕ− 2βl = ±2mπ
79
Esto es para
l =(0, 153∓ 2m)λ
4
m l0 0,04λ1 0,54λ2 1,04λ
Y su valor es|Vmax| = Vi(1+ |ρL|) = 1, 72Vi
Los mínimos de tensión tienen lugar para
ϕ− 2βl = ±(2m+ 1)π con m = 0, 1, 2, ...
Esto es para
0, 153π − 4πλl = ±(2m+ 1)π
l =∓(2m+ 1) + 0, 153
4λ
m l0 0,29λ1 0,79λ2 1,29λ
Y su valor es|Vmin| = Vi(1− |ρL|) = 0, 28Vi
Con estos datos ya podemos representar el perfil de onda en la guía en lafigura P24.
Figura P24
80
CA
ZB
ZA
PROBLEMA 24
L
ZLN
L
PROBLEMA 25.- Una línea de transmisión de impedancia caracterís-tica Zo = 50Ω, cerrada por una impedancia desconocida ZL está alimentadapor un generador de frecuencia 1GHz. Ha sido adaptada mediante un ”stub”colocado a 0, 188λ de la carga. El stub está formado por una sección de líneade longitud 0,236λ y de impedancia característica Z 0o = 100Ω terminada poruna autoinducción de L = 73 nH. a) Calcule la impedancia Zs del stub ysu impedancia normalizada. Determine el valor de la impedancia de cargay dibuje el perfil de onda estacionaria de la línea entre la carga y un puntosituado a 18 cm a su izquierda. Lo mismo para el stub. Marque claramentelas escalas y los valores numéricos necesarios.
Figura 25
SOLUCIÓNEn primer lugar calculamos la impedancia correspondiente a la autoin-
ducción
ZB = jωL = j2π · 109 × 73 · 10−9 = j458, 7 ΩSu valor normalizado será
Z 0BN =ZBZ 0o
= j4, 59
La admitancia correspondiente es
jB0LN = −j0, 22 θBLN = 0, 466λ
Para determinar la admitancia del stub, localizamos esta admitancia en lacarta y nos desplazamos la distancia 0,236λ en dirección al generador
θB0s = θB0LN+ 0, 236λ = 0, 702λ− 0, 500λ = 0, 202λ
82
jB0SN = j3, 2
Y la impedancia del stub es
Z 0SN =1
jB0s= −j0, 31
El valor en ohmios es
ZS = −j310b) Para determinar la impedancia de carga que ha sido adaptada, tenemos
que determinar qué valor de admitancia se ha adaptado teniendo en cuentaque la impedancia característica del stub es distinta a la de la línea. Hemosobtenido que la admitancia normalizada del stub es
jB0SN = j3, 2
Su valor en Ω−1 es
jBS = jB0SNY
0o = j0, 032
Que normalizada a la admitancia característica de la línea tiene un valor de
jBSN =jBSYo
= j1, 6
Luego, el stub está adaptando una impedancia de valor
Y1 = 1− j1, 6 θ1 = 0, 322λ
A continuación nos desplazamos hacia la carga la distancia d = 0, 188λ paraobtener la admitancia de carga
YLN = 0, 48 + j θLN = 0, 134λ
ZLN = 0, 4− j0, 81 θLN = 0, 384λ
ZL = 20− j40, 5 θLN = 0, 384λ
Para representar el perfil de onda estacionaria necesitamos determinarel coeficiente de reflexión en la carga, el módulo del mismo lo obtenemosllevando el radio del círculo donde se sitúa la impedancia a la escala situadaen la parte inferior de la carta de Smith; el ángulo lo obtenemos por lecturadirecta de la carta.
83
ρL 6 ϕ = 0, 626 − 97,o = 0, 62 6 − 0, 54π
ρL = 0, 62 (cos(−97o) + j sen(−97o) = 0, 076− j0, 62
Otra opción es calcular el coeficiente de reflexión analíticamente
ρL =ZL − ZoZL + Zo
=−3− j4, 057− j4, 05
racionalizando
ρL =
Ã−3− j4, 057− j4, 05
!Ã7 + j4, 05
7 + j4, 05
!= −4, 6 + j40, 5
65, 4= −0, 07− j0, 62
La tensión en la carga es
VL = Vi (1+ ρL) = Vi (0, 93− j0, 62)
|VL| = 1, 12
Los máximos de tensión tienen lugar para
ϕ− 2βl = ±2mπ
Esto es para
l =∓2m− 0, 54
4λ
m l1 0,365λ2 0,865λ
Y su valor es|Vmax| = Vi(1+ |ρL|) = 1, 62Vi
Los mínimos de tensión tienen lugar para
ϕ− 2βl = ±(2m+ 1)π con m = 0,±1,±2, ...
Esto es para
−0, 54π − 4πλl = ±(2m+ 1)π
84
l =∓(2m+ 1)− 0, 54
4λ
m l0 0,12λ1 0,62λ2 1,12λ
Y su valor es|Vmin| = Vi(1− |ρL|) = 0, 38Vi
Por último, la longitud de onda de la señal es
λ =c
f=3 · 1010109
= 30 cm
Luego tenemos que representar el perfil de onda en una distancia de 18 cmque en unidades de longitud de onda es
l = 0, 6λ
Con estos datos ya podemos representar el perfil de onda en la guía. Enla figura P25a se representa con una línea continua el perfil de la onda en lalínea no adaptada.En el caso del stub terminado en una bobina, el coeficiente de reflexión
leído directamente en la carta es
ρB 6 ϕ = 16 24, 5o = 16 0, 136π
y analíticamente también se comprueba este resultado, realizando las opera-ciones adecuadas
ρB =ZB − ZoZB + Zo
=j458, 7 − 100
j458, 7 + 100= 0, 91+ j0, 42
La tensión en la bobina es
VB = Vi (1+ ρL) = Vi(1, 91+ j0, 42)
|VB| = 1, 96
Los máximos de tensión tienen lugar para
ϕ− 2βl = ±2mπ
85
Esto es para
l =0, 136∓ 2m
4λ
m l0 0,034λ1 0,534λ2 1,034λ
Y su valor es|VSmax| = Vi(1+ |ρL|) = 2Vi
Los mínimos de tensión tienen lugar para
ϕ− 2βl = ±(2m+ 1)π con m = 0,±1,±2, ...Esto es para
0, 136π − 4πλl = ±(2m+ 1)π
l =∓(2m+ 1) + 0, 136
4λ
m l1 0,282λ2 0,784λ
Y su valor es|VSmin| = Vi(1− |ρL|) = 0
Con estos datos ya podemos representar el perfil de onda en el stub. Enla figura P25b se representa con una línea continua el perfil de la onda en unstub de las características dadas.
Figura P25a Figura P25b
86
CA
Z'SN
YLN
PROBLEMA 25
L
jB'S
ZB
jB'LN
Y1
ZLN
L
B
PROBLEMA 26.- Mediante una bobina L y un condensador C coloca-dos tal como indica la figura, se puede adaptar una carga ZL = 140 + j60 Ωa una línea de transmisión de impedancia característica Zo = 50Ω. Hallemediante el diagrama de Smith las reactancias XL y XC que realizan dichoacoplo, y los valores de L y C si se propagan ondas de 1kHz.No toda carga es adaptable con el tipo de dispositivo considerado. Puede
comprobar que, por ejemplo, ZL/Zo = 0, 5 + j2, 0 no lo es. Identificque lazona de impedancias normalizadas no adaptables.Si la frecuencia varía, el acoplo ya no se verifica. Considere la frecuencia
de 2kHz y estime aproximadamente, mediante el diagrama de Smith, quérelación de onda estacionaris S se medirá ahora en la línea de transmisión.
Figura 26
SOLUCIÓNLa carga normalizada y la admitancia son respectivamente
ZLN = 2, 8 + j1, 2
YLN = 0, 31− j0, 13 θLN = 0, 477λ
Al sumar la admitancia de la bobina que será del tipo
YB = −jB1 con B1 ≥ 0Obtenemos
Y1 = 0, 31− j(0, 13 +B1)Esta admitancia debe caer en la circunferencia C2 que es la de las ad-
mitancias cuyas impedancias correspondientes tienen la parte real igual a launidad. Esto debe ser así porque el enunciado nos dice que al sumar pos-teriormente la admitancia del condensador (que es imaginaria pura) la líneaquedará adaptada. De los dos puntos de intersercción de la circunferenciaC2 con la correspondiente a parte real igual a 0,31, el único que es posiblemediante la adicción de una reactancia inductiva es el inferior, esto es
88
Y1 = 0, 31− j0, 45Luego la admitancia de la bobina es
YB = −jB1 = −j0, 32La impedancia será
ZB =1
YB= j3, 125
Es decir, la reactancia inductiva es
XB = j156, 25 Ω
Teniendo en cuenta la frecuencia de la señal, el valor de la bobina es
L =XBjω
= 24, 9 mH
Continuando con la adaptación, la impedancia correspondiente a Y1 es
Z1 = 1+ j1, 52
Por tanto, la impedancia debida al condensador debe ser
ZC = −j1, 52para que la línea quede adaptada.La reactancia capacitiva será
XC = ZC · Zo = −j76 Ω
y el valor del condensador
C =−jωXc
= 2, 1 µF
b) Efectivamente la impedancia
Z 0LN = 0, 5 + j2
no es adaptable con este dispositivo. Esto se ve rápidamente en el diagramade Smith. La admitancia correspondiente que es
89
Y 0LN = 0, 14− j0, 46
cae en la región 3 de la carta (ver figura P26a) y por tanto, no existirá ningunareactancia inductiva que colocada en paralelo la lleve sobre el círculo C2.
Figura P26a
Siguiendo los razonamientos anteriores, vemos que las regiones no adaptablesson la 1 y la 4 de la carta (sombreadas en la figura).
90
A
Z'LN
PROBLEMA 26
-jBC
ZLN
-jBB
YLN
Z1
Y'LN
Y1
C
C2
PROBLEMA 27.-Transformador de cuarto de onda. Se desea adaptaruna carga Z3 = 400Ω a una línea de transmisión de impedancia característicaZ1 = 100Ω que opera a la frecuencia de fo = 300 MHz. Con este fin se insertauna sección de longitud λ/4 de una línea de impedancia característica Z2.a) Determine el valor de Z2 que produce la adaptación deseada.b) Localice en el diagrama de Smith los puntos que corresponden a las
impedancias normalizadas Z3/Z2; ZL/Z2 y ZL/Z1c) Es obvio que no hay adaptación para f 6= fo. Localice en el diagrama
de Smith los puntos que identifican las impedancias normalizadas ZL/Z1 quese obtienen cuando se opera con f = 200, 250, 350 y 400 MHzd) A partir de estos datos dibuje la gráfica de la relación de onda esta-
cionaria S en función de la frecuencia en el intervalo entre 200 y 400 MHz.
Figura 27
SOLUCIÓNa) El valor de la impedancia Z2 se obtiene sabiendo que la impedancia
característica de un adaptador λ/4 tiene que ser
Z2 =qZ1 · Z3 = 200Ω
b)
Z32 =Z3Z2= 2
Localizamos en la carta de Smith la impedancia Z32, que es la impedanciaZ3 normalizada a la impedancia característica Z2. Podemos observar quese localiza sobre el eje real positivo. Para obtener la impedancia ZL2 nosdesplazamos hacia el generador una distancia igual a un cuarto de longitudde onda d = 0, 250λ.
ZL2 = 0, 5 θL2 = 0, 500λ
92
A partir de este valor obtenemos la impedancia de carga ZL = ZL2 · Z2ZL = 100
Y la impedancia normalizada a la impedancia característica de la línea
ZL1 =ZLZ1=
100
Z1= 1
S = 0
c)En primer lugar determinamos la longitud de onda para la frecuenciade trabajo inicial que es
λ = c/f =3 · 1010300 · 106 = 100 cm
y con este dato podemos calcular la longitud del adaptador λ/4 en cen-tímetros,
lA = 25 cm
A continuación determinamos la longitud, en unidades de longitud de onda,para las distintas frecuencias:I) f = 200 MHz
λ = c/f =3 · 1010200 · 106 = 150 cm
la longitud del adaptador en unidades de longitud de onda será
lIA = 0, 167λ
Seguidamente, nos desplazamos desde Z23 hacia el generador la distancia lIAy obtenemos ZIL2
Z32 = 2 θ32 = 0, 250λ
ZIL2 = 0, 62− j0, 4 θL2 = θI32 + 0, 167λ = 0, 417λ
ZIL = 124− j80
93
ZIL1 = 1, 24− j0, 80
SI = 2, 1
II) f = 250 MHz
λ = c/f =3 · 1010250 · 106 = 120 cm
la longitud del adaptador en unidades de longitud de onda será
lIIA = 0, 208λ
Seguidamente, nos desplazamos desde Z23 hacia el generador la distancia lIIAy obtenemos ZIIL2
Z32 = 2 θ32 = 0, 250λ
ZIIL2 = 0, 525− j0, 2 θIIL2 = θ32 + 0, 208λ = 0, 458λ
ZIIL = 105− j40
ZIIL1 = 1, 05− j0, 40
SII = 1, 49
III) f = 350 MHz
λ = c/f =3 · 1010350 · 106 = 85, 7 cm
la longitud del adaptador en unidades de longitud de onda será
lIIIA = 0, 292λ
Seguidamente, nos desplazamos desde Z23 hacia el generador la distancia lIIIAy obtenemos ZIIIL2
94
Z32 = 2 θ32 = 0, 250λ
ZIIIL2 = 0, 525 + j0, 2 θIIIL2 = θ32 + 0, 292λ = 0, 542λ ' 0, 042λ
ZIIIL = 105 + j40
ZIIIL1 = 1, 05 + j0, 40
SIII = 1, 49
IV) f = 400 MHz
λ = c/f =3 · 1010400 · 106 = 75 cm
la longitud del adaptador en unidades de longitud de onda será
lIVA = 0, 333λ
Seguidamente, nos desplazamos desde Z23 hacia el generador la distancia lIVAy obtenemos ZIVL2
Z32 = 2 θ32 = 0, 250λ
ZIVL2 = 0, 62 + j0, 4 θIVL2 = θ32 + 0, 292λ = 0, 583λ ' 0, 083λ
ZIVL = 124 + j80
ZIVL1 = 1, 24 + j0, 8
SIV = 2, 1
d) La tabla de valores de la razón de onda estacionaria en función de lafrecuencia es
f S200 2,1250 1,49300 0350 1,49400 2,1
95
Figura 27
96
CA
PROBLEMA 27
ZL2
Z32
ZI
L2Z
I
L1
ZII
L2 ZII
L1
ZIII
L2
ZIV
L2
ZL1
ZIV
L1
ZIII
L1
PROBLEMA 28.- Para acoplar una carga ZL a una línea de transmisión
de impedancia característica Zo = 50Ω se utiliza un adaptador en paralelocortocircuitado, con valores d1 = 3, 42 cm y l1 = 3, 00 cm, siendo la frecuenciade operación de 3,75 GHz. Halle el valor de la carga. Represente la gráficadel perfil de onda estacionaria en la línea principal desde la carga hasta unadistancia de 5 cm a la izquierda, y en el stub. Encuentre otro par de valoresmenores que los anteriores que realicen también la adaptación.SOLUCIÓNEn primer lugar calculamos la longitud de onda
λ =c
f=
3 · 10103, 75 · 109 = 8 cm
seguidamente calculamos las longitudes l1 y d1 en función de la longitudde onda de la señal
λ = 10 cm
l1 = 0, 375λ
d1 = 0, 430λ
A continuación, determinamos la admitancia del stub desplazándonosdesde el punto de cortocircuito C (admitancia infinita) la distancia l1 =0, 375λ
jB1 = j θB1 = 0, 125λ
Luego, la admitancia adaptada de la línea en el punto de unión con el stubes
Y1 = 1− j θ1 = 0, 338λ
Seguidamente, nos desplazamos hacia la carga la distancia d1 = 0, 430λpara obtener la admitancia de carga
YLN = 0, 52− j0, 525 θLN = 0, 408λ
Y por último, la impedancia normalizada de la carga se obtiene como elpunto simétrico respecto del origen de la admitancia de carga YLN .
ZLN = 0, 96 + j0, 97
98
Teniendo en cuenta la impedancia característica de la línea, la carga es
ZLN = 48 + j48, 5
b) Para determinar otro par de valores l2, d2 que adapten la carga, par-timos de la admitancia de carga y nos desplazamos sobre la carta y hacia elgenerador hasta obtener el segundo corte con la circunferencia de resistenciaunidad.
Y 01 = 1+ j θ01 = 0, 162λ
La distancia a la que hay que colocar el stub será por tanto
d2 = 0, 162λ+ (0, 500λ− 0, 408λ) = 0, 254λ
Y el valor de la admitancia necesario es
jB2 = −j θB2 = 0, 375λ
Con una longitud
l2 = 0, 375λ− 0, 250λ = 0, 125λ
Teniendo en cuenta el valor de la longitud de onda, estos valores son, encentímetros
d2 = 2, 03 cm
l2 = 1, 00 cm
Para representar el perfil de onda estacionaria necesitamos determinar elcoeficiente de reflexión en la carga; el módulo lo obtenemos llevando el radiodel círculo donde se sitúa la impedancia a la escala situada en la parte inferiorde la carta de Smith; el desfase se lee directamente en la carta.
ρL 6 ϕ = 0, 45 6 66o = 0, 45 6 0, 367π
ρL = 0, 45 (cos(66o) + j sen(66o) = 0, 183 + j0, 411
La tensión en la carga es
VL = Vi (1+ ρL) = Vi (1, 18 + j0, 41)
99
|VL| = 1, 25
Los máximos de tensión tienen lugar para
ϕ− 2βl = ±2mπ
Esto es para
l =∓2m+ 0, 367
4λ
m l0 0,09λ1 0,59λ2 1,09λ
Y su valor es|Vmax| = Vi(1+ |ρL|) = 1, 45Vi
Los mínimos de tensión tienen lugar para
ϕ− 2βl = ±(2m+ 1)π con m = 0, 1, 2, ...
Esto es para
0, 367π − 4πλl = ±(2m+ 1)π
l =∓(2m+ 1) + 0, 367
4λ
m l0 0,34λ1 0,84λ2 1,34λ
Y su valor es|Vmin| = Vi(1− |ρL|) = 0, 55Vi
Por último, la longitud de onda de la señal es de 8 cm, luego tenemos querepresentar el perfil de onda en una distancia de 5 cm que en unidades delongitud de onda es
l = 0, 625λ
Con estos datos ya podemos representar el perfil de onda en la guía. Enla figura P28a se representa con una línea continua el perfil de la onda en lalínea no adaptada en los 5 cm a la izquierda de la carga.
100
En el caso del stub terminado en cortocircuito, el coeficiente de reflexiónleído directamente en la carta es
ρS 6 ϕs = −1 = 16 π
Los máximos de tensión tienen lugar para
ϕs − 2βl = ±2mπ
Esto es para
l =1∓ 2m4
λ
m l0 0,250λ1 0,750λ2 1,250λ
Y su valor es|VSmax| = Vi(1+ |ρs|) = 2Vi
Los mínimos de tensión tienen lugar para
ϕs − 2βl = ±(2m+ 1)π con m = 0, 1, 2, ...
Esto es para
π − 4πλl = ±(2m+ 1)π
l =∓(2m+ 1) + 1
4λ
m l0 0,5λ1 1,0λ2 1,5λ
Y su valor es|VSmin| = Vi(1− |ρL|) = 0
Con estos datos ya podemos representar el perfil de onda en el stub. Enla figura P28b se representa con una línea continua el perfil de la onda en unstub cortocircuitado en los 5 cm a la izquierda del cortocircuito.
101
Figura P28a Figura P28b
102
CA
ZLN
YLN
PROBLEMA 28
jB1
Y1
Y'1
jB2
L
L
PROBLEMA 29.-En una línea de trasmisión la razón de onda esta-cionaria vale 2,3 y se detectan dos mínimos contiguos, uno a 5 cm y otro a 17cm de un punto arbitrario de la línea. Si en lugar de la carga ZL se coloca uncortocircuito se observa un mínimo a 31 cm del punto de referencia anterior.a) Trace cuidadosamente, con los valores numéricos apropiados, el perfil
de onda estacionaria con ZL y con el cortocircuito, entre el punto de referenciay otro punto situado a 35 cm del anterior.b) Suponga un cortocircuito deslizante construído con una porción de la
misma línea. Dibuje las gráficas de las componentes real e imaginaria de suimpedancia Zccd(l) en función de la posición l entre 0 y 15 cm.
Figura 29
SOLUCIÓNa)La separación entre dos mínimos nos permite determinar la longitud de
onda
λ
2= d2min − d1min
λ
2= 12 cm ⇒ λ = 24 cm
Conocida la razón de onda estacionaria S = 2, 3 podemos determinar elmódulo del coeficiente de reflexión mediante la relación
|ρL| =S − 1
S + 1= 0, 39
Conocido éste, el máximo de tensión será
|Vmax| = Vi(1+ |ρL|) = 1, 39Vi
Y el mínimo
|Vmin| = Vi(1− |ρL|) = 0, 61Vi
104
Con estos datos ya podemos representar el perfil de onda estacionaria desdeel punto de referencia O (figura P29). No podemos hacerlo desde la carga yaque desconocemos su valor y su posición y por tanto no podemos determinarel desfase del coeficiente de reflexión en la carga.Las distancias en unidades de longitud de onda son
d1min = 0, 21λ
d2min = 0, 71λ
Cuando se sustituye la carga por un cortocircuito, se observa un mínimoa una distancia del punto de referencia O igual a
d0 = 1, 3λ
Tratándose de un cortocircuito, sabemos que los mínimos son nulos, y losmáximos son el doble de la tensión de entrada. Por tanto el perfil de ondaestacionaria para este caso es el que se observa con línea discontinua en lafigura P29
Figura P29
105
PROBLEMA 30.- Una línea de transmisión de impedancia caracterís-tica Zo = 100Ω en la que se propaga una señal de 300 MHz, termina en unacarga ZL = 50 + j40 Ω. Mediante el diagrama de Smith determine:a) La razón de onda estacionaria Sb) La impedancia Zx en un punto de la línea a 20 cm de la carga.c)Cuáles son las dos distancias más cercanas a la carga en las que se tiene
una impedancia puramente resistiva y cuál es su valor.d) Dibuje el perfil de onda estacionara en los últimos 100 cm de la línea,
tomando como unidad la amplitud de la onda incidente. Indique los valoresnuméricos indispensables.SOLUCIÓNLa impedancia normalizada es
ZLN = 0, 5 + j0, 4 θLN = 0, 074λ
a) La razón de onda estacionaria se obtiene por la intersección de lacircunferencia donde se encuentra la impedancia normalizada de carga conel semieje real positivo
S = 2, 4
b) Para obtener la impedancia en un punto a 20 cm de la carga tenemosque calcular primero la longitud de onda de la señal que se propaga
λ =c
f=3 · 1010300 · 106 = 100 cm
La distancia al punto X en unidades de longitud de onda es
lx = 0, 020λ
Luego, desplazándonos hacia el generador esta distancia, obtenemos Zx
Zx = 0, 57 + j0, 52 θx = 0, 094λ
y su valor en ohmios es
Zx = 57 + j52
c) La impedancia será puramente resistiva en los puntos en los que cortael eje real. Estos son
Zmax = 2, 4 θ1 = 0, 250λ
106
Zmin = 0, 42 θ2 = 0, 500λ
Y las distancias desde la carga a estos puntos son
d1 = 0, 250λ− 0, 074λ = 0, 176λ
d2 = 0, 500λ− 0, 074λ = 0, 426λQue en centímetros es
d1 = 17, 6 cm
d2 = 42, 6 cm
d) Para representar el perfil de onda estacionaria necesitamos determinarel coeficiente de reflexión en la carga, éste lo obtenemos llevando el radio delcírculo de la impedancia a la escala situada en la parte inferior de la cartade Smith.
ρL 6 ϕ = 0, 41 6 126, 2o = 0, 41 6 0, 70π
ρL = 0, 41 (cos(126, 2o) + j sen(126, 2o) = −0, 24 + j0, 33
La tensión en la carga es
VL = Vi (1+ ρL) = Vi (0, 76 + j0, 33)
|VL| = 0, 83Los máximos de tensión tienen lugar para
ϕ− 2βl = ±2mπ
Esto es para
l =∓2m+ 0, 70
4λ
m l0 0,175λ1 0,675λ2 1,175λ
107
Y su valor es|Vmax| = Vi(1+ |ρL|) = 1, 41Vi
Los mínimos de tensión tienen lugar para
ϕ− 2βl = ±(2m+ 1)π con m = 0,±1,±2, ...
Esto es para
0, 70π − 4πλl = ±(2m+ 1)π
l =∓(2m+ 1) + 0, 70
4λ
m l0 0,425λ1 0,925λ
Y su valor es|Vmin| = Vi(1− |ρL|) = 0, 59Vi
Con estos datos ya podemos representar el perfil de onda en la guía. Enla figura P30 se representa con una línea continua el perfil de la onda en lalínea no en los 100 cm a la izquierda de la carga.
Figura 30
108
CA
PROBLEMA 30
L
Zx
ZmaxZ
min
ZLN
PROBLEMA 31.- Para determinar el valor de una impedancia de cargaZL no adaptada colocada en el extremo de una línea de transmisión de im-pedancia característica Zo = 50Ω se dispone de una línea ranurada, de igualimpedancia, en la que se han realizado las siguientes medidas:1) Coeficiente de onda estacionaria S = 3, 62) La separación entre mínimos sucesivos es de 14 cm.Al sustituir la carga por un cortocircuito se observa que la posición de
cada uno de los mínimos existentes en la condición anterior se ha desplazadohacia la carga una distancia de 3,2 cm.a) ¿Cuál es la posición del primer mínimo ahora? ¿y antes de sustituir
la carga por el cortocircuito? Determine a qué frecuencia opera la línea y elvalor de la impedancia de carga.b)Represente la gráfica del perfil de onda estacionario en un tramo de 0,5
m de la línea a partir de la carga.
SOLUCIÓNa) La separación de los mínimos nos permite determinar la longitud de
onda de la señal
λ/2 = 14 cm
λ = 28 cm
y la frecuencia
f = c/λ = 1, 07 GHz
Al colocar un cortocircuito en lugar de la carga, tendremos un mínimode tensión justo en este punto, puesto que nos dicen que los mínimos se handesplazado hacia la carga una distancia de 3,2 cm, esto significa que el primermínimo (con la impedancia ZL) estaba a una distancia de la carga de
d1min = 3, 2 cm = 0, 114λ
Conocida la situación de un mínimo de tensión y la razón de onda esta-cionaria podemos determinar ZL. Para ello dibujamos en la carta de Smithla circunferencia correspondiente a S = 3, 6, y desde la posición de voltajemínimo (semieje real negativo) nos desplazamos hacia la carga (sentido an-tihorario) la distancia d1min = 0, 114λ
110
ZL = 0, 46− j0, 75 θL = 0, 386λ
b) Para representar el perfil de onda estacionaria necesitamos determinar elcoeficiente de reflexión en la carga; el módulo lo obtenemos llevando el radiodel círculo de la impedancia a la escala situada en la parte inferior de la cartade Smith; el desfase se lee directamente en la carta.
ρL 6 ϕ = 0, 56 6 − 98o = 0, 56 6 − 0, 544π
ρL = 0, 56 (cos(−98o) + j sen(−98o) = −0, 08− j0, 55
La tensión en la carga es
VL = Vi (1+ ρL) = Vi (0, 92− j0, 55)
|VL| = 1, 07
Los máximos de tensión tienen lugar para
ϕ− 2βl = ±2mπ
Esto es para
l =∓2m− 0, 544
4λ
m l1 0,364λ2 0,864λ
Y su valor es|Vmax| = Vi(1+ |ρL|) = 1, 56Vi
Los mínimos de tensión tienen lugar para
ϕ− 2βl = ±(2m+ 1)π con m = 0, 1, 2, ...
Esto es para
−0, 544π − 4πλl = ±(2m+ 1)π
l =∓(2m+ 1)− 0, 544
4λ
111
m l0 0,114λ1 0,614λ
Y su valor es|Vmin| = Vi(1− |ρL|) = 0, 44Vi
Con estos datos ya podemos representar el perfil de onda en la guía. Enla figura P32 se representa con una línea continua el perfil de la onda enla línea en los 100 cm a la izquierda de la carga. Con línea discontinua semuestra el perfil de onda cuando la carga se sustituye por un cortocircuito.
Figura 31
112
CA
ZLN
PROBLEMA 31
Vmin
L
Vmax
PROBLEMA 32.- Con dos bobinas con el mismo coeficiente de autoin-ducción L1 = L2 = 2, 5 mH, colocadas tal como indica la figura 32, se haadaptado una cierta carga ZL a una línea de transmisión de impedancia car-acterística Zo = 50Ω que trabaja a una frecuencia de 3183 Hz. Utilizando eldiagrama de Smith, determine el valor de la carga.No toda impedancia puede adaptarse con este tipo de dispositivo, incluso
con L1 6= L2. Señale precisa y claramente, qué región del diagrama de Smithcontiene impedancias normalizadas no adaptables.
Figura 32
SOLUCIÓNLa reactancia capacitiva de las bobinas 1 y 2 son respectivamente
XL1 = jωL1 = j50 = XL2
y su impedancia normalizada es
ZL1 = ZL2 = j
Puesto que la carga está adaptada, la impedancia que sumada con ZL2me da la adaptación es
Z1 = 1− jPuesto que la bobina 1 está en paralelo, para continuar el problema debemosobtener la admitancia correspondiente a Z1, que usando la carta de Smithresulta ser
Y1 = 0, 5 + j0, 5
A continuación hay que sumar la admitancia debida a la bobina 1, esdecir
YL1 = −j
114
Luego, la admitancia de la carga es
YLN = 0, 5 + j1, 5
y la impedancia
ZLN = 0, 2− j0, 6
b) Efectivamente sólo las impedancias de la región 3 de la carta (zonasombreada en la figura 32a) son adaptables. Las impedancias del resto delas regiones no se pueden adaptar:
- Región 1: La admitancia correspondiente caerá en la región 3 y noexistirá ninguna admitancia inductiva que sumada a ella sitúe la admitanciaresultante sobre el círculo C2.- Región 2: La admitancia correspondiente caerá en la región cuatro
y podemos encontrar una admitancia inductiva que sumada a ella sitúe laadmitancia resultante sobre la mitad inferior del círculo C2 (recordar quelas admitancias inductivas son negativas). La impedancia correspondiente sesituará sobre la mitad superior del círculo C1 y por tanto no existirá ningunaimpedancia inductiva que sumada a ella adapte la carga.- Región 4: La admitancia resultante caerá en la región 2. Esta región
comprende las admitancias con parte real mayor a la unidad, y por tanto, nopodrán intersectar nunca el cículo C2 mediante la suma de una impedanciainductiva pura.
Figura P32
115
CA
PROBLEMA 32
ZL1
Y1
Z1
YLN
ZLN
PROBLEMA 33.- Una línea de transmisión de impedancia caracterís-tica Zo= 100 Ω está excitada por una fuente de voltaje sinusoidal de longitudde onda λo y acaba en una impedancia ZL = 100(1 − j)Ω. Determinarmediante la carta de Smitha) ¿A que distancia de la carga se encuentran el primer y segundo máximo
de tensión? ¿Cuál es la razón de onda estacionaria?b) Calcular a que distancia d de la carga y qué longitud l debe tener un
stub en abierto de impedancia característica Zo = 100Ω para que la líneaquede adaptada para λo.SOLUCIÓNLa impedancia normalizada es
ZLN = 1− j θLN = 0, 338λ
a) Los máximos de tensión tiene lugar en los puntos de impedancia pura-mente resistiva, y se obtienen desplazándonos hacia el generador hasta cortarel eje real positivo
d1max = (0, 500λ− 0, 338λ) + 0, 250λd1max = 0, 412λ
Y el siguiente se situará media longitud de onda más alejado de la carga
d2max = 0, 912λ
La razón de onda estacionaria se obtiene mediante el corte de la circun-ferencia donde se sitúa la impedancia con el semieje real positivo
S = 2, 65
b)Obtenemos en primer lugar la admitancia correspondiente
YLN = 0, 5 + j0, 5 θLN = 0, 088λ
Nos desplazamos hasta intersectar el círculo de parte real igual a la unidad
Y1 = 1+ j θ1 = 0, 162λ
La distancia a la que hay que poner el stub será
d = 0, 074λ
Y la admitancia del stub debe ser
117
jB = −j
Puesto que nos dicen que el stub es una sección de línea en abierto, su lon-gitud se obtiene desplazándonos en la carta desde el punto A de admitanciaen abierto, hasta el punto de admitancia jB
l = 0, 375λ
118
CA
PROBLEMA 33
YLN
jB
Y1
Vmax
ZLN
PROBLEMA 34.- Una línea de transmisión de impedancia Zo = 100Ω trabaja a una frecuencia de f=300 MHz. Se consigue adaptar una cargaterminal ZL mediante un segmento de línea cortocircuitado en paralelo, delonguitud l1 = 11, 1 cm, colocado a una distancia d1 = 23, 8 cm de la carga.Utilizando el diagrama de Smith determine:a) El valor de la carga ZLb) Otro posible par de valores l2 y d2 (no del tipo de los que difieren de
l1 y d1 en un número entero de semilongitudes de onda) con los que puedatambién realizarse la adaptación.
SOLUCIÓNEn primer lugar, determinamos la longitud de onda de la señal
λ =c
f=3 · 1010300 · 106 = 100 cm
Tanto la longitud del stub como la distancia a la que hay que ponerlo enunidades de longitud de onda son
l1 = 0, 111λ
d1 = 0, 238λ
a) Para determinar la admitancia del stub, partimos del punto C (admitancia
infinita-cortocircuito) y nos desplazamos hacia el generador la distancia l1
jB1 = −j1, 2Luego la admitancia que se adapta con este stub es
Y1 = 1+ j1, 2 θ1 = 0, 168λ
A continuación, nos desplazamos hacia la carga (sentido antihorario) la dis-tancia d1 para obtener la admitancia de carga
YLN = 0, 38− j0, 415 θLN = 0, 430λ
Y el punto simétrico respecto al centro de la carta nos da la impedanciade carga
ZLN = 1, 2 + j0, 415 θLN = 0, 180λ
El valor en ohmios
120
ZLN = 120 + j41, 5 Ω
b) Para buscar otro par de valores l2 y d2 (no del tipo de los que difierende l1 y d1 en un número entero de semilongitudes de onda) con los que puedatambién realizarse la adaptación, nos desplazamos desde la carga hacia elgenerador y obtenemos la segunda intersección con el círculo de parte realigual a la unidad. La admitancia correspondiente es
Y 01 = 1− j1, 2 θ1 = 0, 332λ
El valor de la distancia d2 es
d2 = 0, 332λ+ (0, 500λ− 0, 430λ)
d2 = 0, 402λ
La admitancia del stub será
jB2 = j1, 2 θB2 = 0, 140λ
Por tanto, la longitud del mismo se obtiene desplazándonos desde el puntode admitancia en cortocircuito C hasta el punto de admitancia pura jB2
l2 = 0, 250λ+ 0, 140λ
l2 = 0, 390λ
Los valores en centímetros son
d2 = 40, 2 cm
l2 = 39, 0 cm
121
CA
PROBLEMA 34
YLN
jB1
Y'1
ZLN
Y1
jB2
PROBLEMA 35.- La razón de onda estacionaria de una línea de trans-misión es 2,1. Si los dos primeros mínimos de tensión tienen lugar a unadistancia de 1,25 y 2,77 m de la carga, calcular la longitud y la posición deun mono-stub que acople la línea, utilizando el diagrama de Smith.SOLUCIÓNEn primer lugar, calculamos la longitud de onda de la señal ya que sabe-
mos que los mínimos están separados media longitud de onda
d2min − d1min = λ/2
λ = 3, 04 m
La posición del primer mínimo en unidades de longitud de onda es
d1min = 0, 411λ
A continuación, trazamos en la carta de smith una circunferencia de radiola razón de onda estacionaria S = 2, 1. Puesto que los mínimos se localizan enel semieje real negativo, desde el punto de intersección de dicha circunferenciacon el eje real negativo nos desplazamos hacia la carga (sentido antihorario)la distancia d1min obteniendo así la impedancia de la carga
ZLN = 0, 61+ j0, 44 θLN = 0, 089λ
Para determinar la posición y longitud de un mono-stub que acople lalínea determinamos la admitancia de la carga mediante la carta de Smith
YLN = 1, 08− j0, 77 θLN = 0, 339λ
A partir de este punto nos desplazamos hacia el generador hasta inter-sectar la circunferencia de admitancias con parte real igual a la unidad
Y1 = 1+ j0, 75 θ1 = 0, 154λ
La distancia a la que hay que colocar el stub es
d = 0, 154λ+ (0, 500λ− 0, 339λ)
d = 0, 315λ
El valor de la admitancia del stub para adaptar Y1 será
123
jB1 = −j0, 75 θB1 = 0, 398λ
Luego la longitud necesaria de la sección de línea cortocircuitada se obtienedesplazándonos desde el punto C hasta el valor de esta admitancia.
l = 0, 398λ− 0, 250λ
l = 0, 148λ
Estos valores en metros son
d = 0, 96 m
l = 0, 45 m
124
CA
PROBLEMA 35
YLN
jB1
ZLN
Y1
Vmin