Metalne Hala

Univerzitet u SarajevuGrađevinski fakultetKatedra za materijale i konstrukcije

M E T A L N E K O N S T R U K C I J E I I

Industrijska jednobrodna hala

Sarajevo, 18.4.2023. god. Student

Edin Džafić

Džafić Edin

Rožnjače

Lokacija objekta: Butmir (H=518m, Vm,50,10=30m/s)Nagib krovne ravno 5%(α=2,860)

o Snijeg

o Vjetar

Analiza stalnog opterećenja

Krovni pokrivač

Rožnjače sa zategama

Instalacije

Ukupno stalno opterećenje

Napomena. Zbog malog nagiba krovne ravni od 5% (cosα=0,999; sinα=0,05) sva opterećenja djeluju po m2 osnove hale.

Opterećenje

Stalno opterećenje

Džafić Edin

Snijeg

Vjetar

S obzirom da je g<w postoji mogućnost odizanja rožnjača.

Opterećenje po m' rožnjača:

I slučaj opterećenja

a)

b)

II slučaj opterećenja

II slučaj opterećenja nije mjerodavan. Potrebno je provjeriti za kombinacije u I slučaju opterećenje pod a i b.

Rešetka će biti izrađena od hladnooblikovanih šupljih profila kvadratnog presjeka od Č0361.

Stalno opterećenje (kN)

Džafić Edin

Vjetar (kN)

Snijeg (kN)

Prikaz normalnih sila: Stalno+Vjetar (kN)

Prikaz normalnih sila: Stalno+Snijeg (kN)

Pretpostavljaju se sljedeći profili:

gornji pojas □100x100x4A=14,94cm2, ix=iy=3,89cm

dijagonale □60x60x4A=8,54cm2, ix=iy=2,26cm

donji pojas □80x80x4A=11,74cm2, ix=iy=3,07cm

S obzirom na prirodu opterećenja postavljaju se zatege, u trećinama raspona i u donjem, i u gornjem pojasu.

Džafić Edin

Provjera napona u donjem pojasu

maxNt=117,85kNminNc= -43,00kN

Dužina izvijanja donjeg pojasa jednaka je udaljenosti između pridržanih tačaka, tj. zatega postavljenih u trećinama raspona.

a) provjera za maxNt=117,85kN (g'+s')

b) provjera za minNc=-43,00kN (g'+w')

Kriva „A“ →

Provjera napona u gornjem pojasu

maxNt=42,54kNminNc= -115,47kN - mjerodavno

Dužina izvijanja gornjeg pojasa jednaka je udaljenosti između pridržanih tačaka, tj. zatega postavljenih u trećinama raspona.

a) provjera za maxNt=42,54kN (g'+w')

b) provjera za minNc= -115,47kN (g'+s')

Kriva „A“ →

Provjera napona u dijagonalama

Džafić Edin


a) provjera za maxNt=30,09kN (g'+s')

b) provjera za minNc= -11,86kN (g'+w')

Kriva „A“ →

Kontrola ugiba rožnjače4

xmax

xr

q ' l5f

384 E I

2 2 2 2 4xr gp gp dp dpI A e A e 14,94 65 9,00 64 99985cm

4 2 4

max 4xr

max dop

s ' l5 5 2,34 10 1200f 3,00cm

384 E I 384 2,1 10 99985

l 1200f 3,00cm f 6,00cm

200 200

Usvojeno:

Gornji pojas □100x100x4

Dijagonale □60x60x4

Donji pojas □80x80x4

Džafić Edin

Fasadne rigle

Usvajaju se fasadne rigle sistema proste grede i pretpostavlja se da, pored vjetra, nose i sopstvenu težinu pripadajućeg dijela fasade. Raspon fasadnih rigli i u kalkanskom i u podužnom zidu je l=6,00m.

Analiza opterećenja

Stalno opterećenje (gfo+gfr)

Vjetar

Opterećenje po m' fasadne rigle:

Odabran je toplooblikovani šuplji profil pravougaonog poprečnog presjeka: □200x120x8. Karakteristike profila su: Ix=2522cm3, Iy=1127cm3,Wx=252cm3, Wy=187cm3.

Kontrola napona

Džafić Edin

Napomena. Odluka o usvajanju I slučaja opterećenja kao mjerodavnog (iako kombinacije sa vjetrom spadaju u II slučaj opterećenja) posljedica je činjenice da je vjetar za fasadnu riglu značajno (često i dominantno) opterećenje pa, prema tome, i osnovno opterećenje.

Usvojene fasadne rigle □200x120x8

Džafić Edin

Fasadni stub

Fasadni stub u podužnom i kalkanskom zidu je kontinualna greda preko dva polja. U vertikalnom pravcu se oslanja na temelje. U horizontalnom pravcu na: temelje, spreg za prijem bočnih udara u nivou GIŠ-a (na koti +6,40m), podužni krovni spreg. Veza stuba za krov ostvaruje se "vertikalno ovalnim rupama" koje sprečavaju unos gravitacionih sila sa krova na stub (stub nije oslonac za krovne elemente).


Stalno opterećenje (gfs+gfo+gfr+gks)

Vjetar

Opterećenje po m' fasadnog stuba:

Presječne sile su sračunate pomoću M.K.E

Džafić Edin

Stalno opterećenje (g, kN/m') Vjetar-pritiskujući (maxw, kN/m') Vjetar-sišući (minw, kN/m')

Dijagram normalnih sila (kN) Dijagram momenata od maxw Dijagram momenata od minw

Džafić Edin

Dimenzioniranje

Pretpostavlja se HOP260x140x10: A=74,41cm2, Wx=497,8cm3.

S obzirom da je uticaj momenta znatno veći od normalne sile, nije potrebno raditi interakciju između momenta i normalne sile. Prema tome za fasadne stubove i u kalkanskom i u podužnom zidu usvojen profil HOP260x140x10.

Usvojeni fasadni stubovi □260x140x10

Džafić Edin

Poprečni krovni spreg

Poprečni krovni spreg je prosta greda raspona jednakog širini hale. Jedan pojas je vezač glavnog nosača u kalkanu a drugi pojas je kruta zatega između rigli prvog i drugog glavnog vezača. Vertikale sprega su rožnjače. Ovaj spreg prima gornje reakcije fasadnog stuba u kalkanskom zidu. Zanemarujemo različite dužine stubova – sve usvajamo kao srednji, najopterećeniji – što je na strani sigurnosti i numerički prihvatljivo za tehničke primene. Treba uočiti polovinu reakcije stuba u uglovima kalkana. Ovo je neophodno kako bi reakcija poprečnog krovnog sprega (koju kasnije prenosimo dalje) sadržavala i taj dio uticaja od vjetra (ova sila nema uticaja na sile u štapovima sprega već samo na njegove reakcije).

Konstrukcija je rešetkasta, raspona l=12,00m. Visina rešetke je 3,00m.

Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg kada je vjetar sišući (minw):

Prika djelovanja fasadnih stubova na spreg kada je vjetar pritiskujući (maxw):

Dijagram normalnih sila kada je vjetar pritiskujući:

Džafić Edin

Dijagram normalnih sila kada je vjetar sisuci:

Iz rezultata proračuna vidi se da su uticaji na vertikale sprega (rožnjače) zanemarivi.


donji pojas je krovni vezač


gornji pojas □100x60x4A=11,748cm2, imin=2,42cm



a) provjera za maxNt=141,35kN (maxw)

b) provjera za minNc=-74,18kN (minw)-ovaj pojas je pridržan u oba pravca rožnjačama, pa je dužina izvijanja 3,00m

Kriva „A“ →

Provjera napona u dijagonalama sprega


provjera za minNc=-60,70kN (minw)

Džafić Edin

Kriva „A“ →

Usvojeno:

Gornji pojas □100x60x4


Džafić Edin

Podužni krovni spreg

Podužni krovni spreg je rešetka sistema proste grede, raspona 12m. Pojasevi rešetke su rožnjače, dijagonale su hladnooblokovani šuplji profili kvadratnog oblika. Ovaj spreg prima opterećenje od fasadnog stuba u podužnom zidu. Reakcije fasadnog stuba koje treba da primi podužni krovni spreg su:

Proračun je izvršen pomoću M.K.E

Prikaz opterećenja kada vjetar djeluje pritiskujuće:

Prikaz opterećenja kada vjetar djeluje sišuće:

Dijagram normalnih sila kada vjetar djeluje pritiskujuće:

Džafić Edin

Dijagram normalnih sila kada vjetar djeluje sišuće:



Provjera napona u dijagonalama sprega


provjera za minNc=-13,77kN (maxw)

Kriva „A“ →

Uticaji u rožnjačama

Pošto rožnjače predstavljaju pojaseve podužnih spregova potrebno je razmotriti uticaj sprega za odgovarajuće kombinacije opterećenja u gornjem pojasu rožnjača. Maksimalne sile koje dobivamo u pojasevima podužnih spregova su:


Za već provedeno dimenzioniranje gornjeg pojasa rožnjača jedino je bilo mjerodavno optrećenje g+s (Nc=115kN, osnovno opt.). S obzirom da vjetar na krov uvijek djeluje sišuće (daje silu zatezanja u gonjem pojasu), zajednički uticaj vjetra i snijega (osnovno+dopunsko) nije mjerodavan za dimenzioniranje gornjeg pojasa rožnjača.

Usvojeno:

Džafić Edin


Džafić Edin

Horizontalni spreg do kalkana

Ovaj spreg se postavlja horizontalno do kalkana i njegova uloga je da primi pripadajuće opterećenje od fasadnih stubova. Konstrukcija je rešetka raspona 12m i visine 3m.

Opterećenje su reakcije dobivene proračunom fasadnog stuba:

Proračun je izvršen pomoću M.K.E.

Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg kada je vjetar sišući (minw):

Prika djelovanja fasadnih stubova na spreg kada je vjetar pritiskujući (maxw):

Dijagram normalnih sila kada je vjetar pritiskujući:

Džafić Edin

Dijagram normalnih sila kada je vjetar sisuci:

Rešetka će biti izrađena od hladnooblikovanih šupljih profila kvadratnog presjeka od Č0361.Također, preko ove rešetke se postavlja rebrasti lim te spreg služi i kao reviziona pješačka staza.


donji pojas □200x120x5,6 (pojas do kalkana) A=34,18cm2; ix=7,37cm; iy=4,96cm


gornji pojas □180x100x5 (pojas dalji od kalkana)A=26,67cm2; ix=6,56cm; iy=4,15cm

Provjera napona u gornjem pojasu (pojas dalji od kalkana)

maxNt=397kNminNc= -254kN

Dužina izvijanja donjeg pojasa u ravni sprega je liy=3,00m, izvan ravni sprega je lix=6,00m, tj. udaljenosti između pridržanih tačaka, tj. kosnika postavljenih na fasadne stubove.

a) Provjera za silu maxNt=327kN

b) Provjera za silu minNc= -254kN

provjera napona pri izvijanju oko x-x ose

Kriva „A“ →

provjera napona pri izvijanju oko y-y ose

Džafić Edin

x x

y

y

Kriva „A“ →

Provjera napona u donjem pojasu (pojas do kalkana)

maxNt=254kNminNc= -400kN - mjerodavno

Dužina izvijanja gornjeg pojasa jednaka je udaljenosti između pridržanih tačaka, tj. fasadnih stubova.

Provjera za silu minNc= -400kN

provjera napona pri izvijanju oko x-x ose

Kriva „A“ →

provjera napona pri izvijanju oko y-y ose

Kriva „A“ →


maxNt=187kNminNc= -170kN - mjerodavno

provjera za minNc= -170kN

Džafić Edin

x x

y

y

Kriva „A“ →

Usvojeno:

Gornji pojas (dalji od kalkana)□180x100x5


Vertikale (konstruktivno) □80x80x4

Donji pojas (do kalkana) □200x120x5,6

Kosnik (konstruktivno) □80x80x4

Džafić Edin

Vertikalni spreg u podužnom zidu

Vertikalni spreg u podužnom zidu je u statičkom smislu konzolni rešetkasti stub visine h=12,00m koji prima i prenosi na temelje reakcije od poprečnog krovnog sprega na koti +11,80m i sprega za vetar do kalkana na koti +6,00 m. Jedan pojas sprega je stub kalkanskog glavnog nosača a drugi je fasadni stub u podužnom zidu. Horizontalni štapovi sprega su fasadne rigle u podužnom zidu.

Iz priloženog se vidi da je dijagonale mjerodavno dimenzionirati na silu N= -230kN. Uticaji na fasadne rigle su zanemarivi kao i uticaji na glavne stubove.

Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg kada je vjetar sišući (kN):

Prikaz djelovanja fasadnih stubova na spreg kada je vjetar pritiskujući (kN):

Džafić Edin

Dijagram normalnih sila kada je vjetar pritiskujući (kN):

Dijagram normalnih sila kada je vjetar sisuci (kN):


dijagonale □160x160x5,6A=34,18cm2, ix=iy=6,29cm

Provjera napona za mjerodavnu silu:

Džafić Edin

Kriva „A“ →

Usvojeno:

Dijagonale □160x160x5,6

Džafić Edin

Spreg za prijem bočnih udara

Spreg za prijem bočnih udara je rešetka raspona 12,00m (između glavnih stubova), visine 1,00m. Uloga je prijem bočnih udara od krana te reakcije sa fasadnog stuba.

S obzirom da ove sile djeluju na gornjoj ivici šine a spreg se nalazi e=15cm niže, spreg će primiti i odgovarajuću silu od momenta:

Reakcija od fasadnog stuba je:

Proračun je izvršen pomoću M.K.E

Prikaz opterećenja sa fasadnog stuba (kN):

Također, definisano je i pokretno opterećenje kao dvije sile Hb1 i Hb2 koje istovremeno djeluju na razmaku 5,6m.

Dijagonale je potrebno dimenzionirati na silu pritiska N= -112kN (vjetar+bočni udari).Donji pojas na silu pritiska Nc= -152kN (samo od pritiska fasadnim stubom, pritisak vjetra) i silu zatezanja Nt=237kN (bočni udari + sišuće dejstvo vjetra).Vertikale na sile od bočnih udara Nc= -30kN.



Džafić Edin

donji pojas □100x100x4A=14,95cm2, ix=iy=3,89cm

gornji pojas – flanša kranske staze


Kriva „A“ →


maxNt=237kN (osnovno+dopunsko)minNc= -152kN (osnovno)

c) provjera za maxNt=237kN

d) provjera za minNc=-152kN

Kriva „A“ →

Provjera napona u vertikalama

e)

Kriva „A“ →

Džafić Edin

Usvojeno:


Donji pojas □100x100x4

Vertikale □60x60x4

Džafić Edin

Spreg za prijem sila kočenja

Sila kočenja:

Odabran profil □100x100x3A=14,94cm2, ix=iy=3,89cm

Dijagonale sprega □100x100x4

Džafić Edin

Kranska staza

Kranska staza je limeni nosač statičkog sistema proste grede raspona 12,00m.

Određivanje dimenzija rebra

Visina nosača h:

Usvojeno hw=120cm

Njemačke preporuke za č0361

ww

h 1200t 12mm

100 100

domaća praksa:

w wt 8 2 h m 8 2 1, 2 10, 4mm

Usvojeno tw=20mm

Određivanje dimenzija flanše

Usvojeno tf=30mm

Usvojeno bf=200mm

Džafić Edin

Usvojene dimenzije poprečnog presjeka nosača

rebro ≠1200x20mmflanša ≠200x30mm

Statički uticaji

Za usvojeni poprečni presjek izvršen je proračun momenta savijanja pomoću M.K.E.

Kontrola napona

Kontrola ugiba

Kontrola stabilnosti nosača

o Kontrola stabilnosti vertikalnog lima na izbočavanje

a=l/6=12/6=2,00m, odabrano a=2,00m

Džafić Edin

a – razmak ukrućenja vertikalnog lima

o Kontrola stabilnosti vertikalnog lima na izbočavanje u prvom polju do oslonca (polje I)

Prosječan smičući napon:

Uslov koji ploča treba zadovoljiti:

Polje I je sigurno na izbočavanje vertikalnog lima!

Džafić Edin

o Kontrola stabilnosti vertikalnog lima na izbočavanje u polju (polje do sredine nosača)

U ovom polju su dominantni normalni naponi.

USVOJENO:

Za ploču vrijedi kriterij čistog izbočavanja!

Usvojeno: 2

ux yf 24,00kN / cm

Radni napon u vertikalnom limu:

Uslov koji ploča treba zadovoljiti:

yux1x f

Polje IV je sigurno na izbočavanje vertikalnog lima!

Džafić Edin

o Kontrola stabilnosti vertikalnog lima na izbočavanje u poljima II i III

Načelno, ukoliko su polje I i polje IV zadovoljili uslov stabilnosti na izbočavanje, polja II i III zadovoljavaju uslov u pogledu stabilnosti na izbočavanje.

1.1.1. Proračun ukrućenja vertikalnog lima

1.1.1.1. Poprečno ukrućenje vertikalnog lima iznad oslonaca

Pretpostavljeno ukrućenje: 2≠60x20+2≠200x20T=446kN

Džafić Edin

Uslov koji treba zadovoljiti ukrućenje:

Usvojeno ukrućenje 2≠60x20+2≠200x20

1.1.1.2. Poprečno ukrućenje vertikalnog lima u srednjim poljima

PRETPOSTAVLJENO UKRUĆENJE: 2≠50x20

Džafić Edin

Kriva izvijanja „C“

Uslov koji treba zadovoljiti ukrućenje:

Usvojeno ukrućenje ≠50x20mm

1.2. Kontrola stabilnosti na bočno izvijanje štapa

Pritisnuti gornji pojas limenog nosača bočno je ukrućen spregom pa se dokaz sigurnosti protiv bočnog izvijanja nosača ne provodi ako je zadovoljen uslov:

Usvojeno: c=l/12

Džafić Edin

Nosač je siguran na bočno izvijanje!

Džafić Edin

Glavni vezač

Raspon glavnog vezača: L = 30,00 mRazmak glavnih vezača: l = 12,0 mNagib krovne ravni : i = 5% (cosα =0,999 sinα=0,050)

slika


Po krovu (uticajna širina λ=12m)

o stalno po krovnom vezaču (gkp+gkr+gks+gkv) λ

o snijeg

o vjetar

Po fasadi (uticajna širina λ=6m)

o stalno po glavnom stubu (gfo+gfr+gfi+ggs) λ

Po fasadi (uticajna površina λ=12m)

o vjetar

Po stubu koji nosi kransku stazu (uticajna širina λ=12m)

o stalno

o pokretno

o bočni udari

Džafić Edin

Pokretno opterećenje od dizalice:

Legenda: ST-vlastito opterećenje, VSL-vjetar s lijeve strane, SN-snijeg, DZL-dizalica lijevo, BUL-bočni udar lijevo.

Moguće kombinacije za I slučaj opterećenja (v=1,50)

ST

ST+DZL

Džafić Edin

ST+SN

ST+1/2SN

ST+2/3SN

ST+DZL+SN

ST+DZL+1/2SN

ST+DZL+2/3SN

ST+C1234+C5

ST+C1234-C5

Moguće kombinacije za II slučaj opterećenja (v=1,33)

ST+DZL+HB

ST+DZL-HB

ST +SN+C1234+C5

ST +SN+C1234-C5

ST +1/2SN+C1234-C5

ST +2/3SN+C1234-C5

ST +1/2SN+C1234+C5

ST +2/3SN+C1234+C5

ST+DZL+SN+HB

ST+DZL+1/2SN+HB

ST+DZL +2/3SN+HB

ST+DZL+1/2SN-HB

ST+DZL +2/3SN-HB

ST+DZL+SN+C1234+C5

ST+DZL+SN+C1234-C5

ST+DZL+1/2SN+C1234-C5

ST+DZL +1/2SN+C1234+C5

ST+DZL+2/3SN+C1234-C5

ST+DZL +2/3SN+C1234+C5.

Džafić Edin

ST+DZL+SN+C1234+C5+HB

ST+DZL+SN+C1234-C5-HB

Proračun je izvršen pomoću M.K.E, s tim da su kombinacije koje spadaju u drugi slučaj opterećenja pomnožene koeficijentom vII/vI.

Na osnovu razmatranja, s posebnom pažnjom su obrađene sljedeće kombinacije:

ST+ C1234-C5

ST+ C1234-C5

ST+DZL+SN

ST+DZL+SN+C1234+C5

ST+DZL+SN+C1234-C5

Legenda: ST-stalno, SN-snijeg, DZL-dizalica.

Krovni vezač


gornji pojas □180x180x6,3A=43,26cm2, ix=iy=7,07cm

dijagonale □120x120x6,3A=28,14cm2, ix=iy=4,62cm

donji pojas □180x180x6,3A=43,26cm2, ix=iy=7,07cm


maxNt=580kN (ST+SN)minNc= -148kN (ST+C1234+C5)

Dužinu izvijanja donjeg pojasa smanjuje vertikalni krovni spreg postavljen u sredini raspona.

a) provjera za maxNt=580kN

b) provjera za minNc= -148kN

Džafić Edin

Kriva „A“ →


maxNt=139kN (ST+C1234+C5)minNc= -576kN (ST+SN)- mjerodavno

Dužina izvijanja štapova gornjeg pojasa je u obje ravni je 3m.

provjera za minNc= -576kN

Kriva „A“ →


maxNt=334kN (ST+SN)minNc= -238kN (ST+SN)

Dužina mjerodavnih dijagonala je l=4,24m

a) provjera za maxNt=334kN

b) provjera za minNc= -238kN

Kriva „A“ →

Usvojeno:

Gornji pojas □180x180x6,3

Džafić Edin

Dijagonale □120x120x6,3

Donji pojas □180x180x6,3

Džafić Edin

Glavni stub

Glavni stub se nalazi na rasteru od 12m. Visina stuba je 12,00m. Sastoji se iz dva dijela. Donji dio stuba do kote +5,20m je rešetkasti, dok je gornji dio stuba presjek od HOP profila. Veza rešetkastog vezača i stuba je zglobna.

Maksimalni uticaji glavnom stubu:

Stub A-B je izrađen od profila □500x300x14 s tim da se na dijelu D-B vrši smanjenje presjeka rezanjem sa unutrašnje strane na širinu od 200mm. Rezanje počinje od kote +8.00. Otvor nastao rezanjem stuba A-B se zatvara limom.

stub A-D □500x300x14A=223cm2, i=17,2cmW3=2780cm3

stub E-F □320x320x10A=122,7cm2, i=12,63cm,W=1223cm3,

dijagonale rešetke □180x100x6,3A=33,18cm2, imin=4,12cm

vertikale rešetke stubakonstruktivno □80x80x6.

Kontrola napona u presjeku „A“

A dop2 2

N M 741 117 100 kN kN7,50 16,00

A W 213,6 2904 m m

Džafić Edin

Kontrola napona u presjeku „B“

Kontrola napona u presjeku „C“

Kontrola napona u presjeku „E“

Kontrola napona u presjeku „F“

pošto stub ima malu vitkost, vrijedi proračun kao za kratki štap.

Kontrola napona u dijagonalama

Kriva „A“ →

Kontrola stabilnosti glavnog stuba

S obzirom da je u svakom stubu dominantno naprezanje momentom savijanja a postoji znatna rezerva nosivosti može se smatrati da nije potreban detaljan dokaz stabilnosti.

Džafić Edin

Detalj čvora gornjeg pojasa glavnog vezača

Veza dijagonala sa gornjim pojasom

Veze su ostvarene pomoću ugaonih šavova. Maksimalna sila u dijagonalama je N=334kN (zatezanje).Pošto se radi o šupljim profilima: amax=tmin=6,3mm, usvojeno a=6mm

Usvojeno:

Usvojeno 2 6x12 + 2 6x16,9

Veza rožnjača i glavnog vezača

Najveća sila odizanja u osloncu rožnjače je: Nt=18kN.

Ako se veza izvede sa dva zavrtnja M16:

Usvojeno 2M16...4.6

Džafić Edin

Detalj veze glavnog stuba sa glavnim vezačem

Mjerodavni uticaji u spoju glavnog stuba sa glavnim vezačem su:

Pretpostavlja se centrir-ploča sa poluprečnikom R=200mm.

Provjera debljine centrir-ploče:

Provjera računskog napona linijskog pritiska valjkaste povši:

Šav za vezu centrir-ploče sa pločom glave stuba, pretpostavljen ugaoni šav aw=6mm,

Iz ovoga se može zaključiti da je i graničnike dovoljno zavariti ugaonim šavovima od 6mm prema skici.

Proračun vijaka za prijem sile koja odiže krovni vezač, pretpostavljeno 2M22...k.č.5.6:

Odabrano 2M22...5.6.

Provjera napona u gornjoj ploči usljed sila u zavrtnjevima

Provjera napona u donjoj ploči usljed sila u zavrtnjevima

Džafić Edin

Provjera napona u pločama usljed pritiska centrir-ploče (mjerodavna je donja ploča):

Džafić Edin

Nastavak gornjeg pojasa glavnog vezača u sljemenu

Nastavak će se izvesti pomoću čeonih ploča koje će biti ugaonim šavovima zavarene za profile gornjeg pojasa a međusobno vijcima.

Maksimalna sila zatezanja gornjem pojasu je maxNt=139kN.

Pretpostavljaju se ugaoni šavovi a=4mm. Zavarivanje će se izvršiti sa 3 strane (gornja i sa strane).

Pretpostavlja se 4M22...4.6

Usvojeno 4M22...5.6.

Veza rožnjača i glavnog vezača u sljemenu

Najveća sila odizanja u osloncu rožnjače je: Nt=18kN.

Veza će se izvesti ugaonim šavovima aw=4mm.

Usvojeno 2 4x80

Džafić Edin

Veza fasadnog stuba i fasadne rigle

Maksimalni uticaji na spoju su:

Za stalno opterećenje mjerodavno je stanje u fazi montaže rigle kada vlastitu težinu prenosi samo preko kontakta sa L profilom.

Ako je profil L60x60x6 tada je za šav a=4mm:

S obzirom da se iz konstruktivnih razloga po završetku montaže vrši zavarivanje po cijelom obimu kraja fasadne rigle ugaonim šavovima, sila od 12,87kN je zanemarivo mala.

Džafić Edin

Metalne Hala

Documents

Transcript of Metalne Hala