4 Scheibenelemente HS2018 · ffnxzchf s s s c 2 hfc nxc nzc Scheibenelemente –Fliessbedingungen...
Transcript of 4 Scheibenelemente HS2018 · ffnxzchf s s s c 2 hfc nxc nzc Scheibenelemente –Fliessbedingungen...
Scheibenelemente
18.12.2016 ETH Zürich | Prof. Dr. W. Kaufmann | Vorlesung Stahlbeton I 1
Scheiben – Gleichgewicht
18.12.2016 ETH Zürich | Prof. Dr. W. Kaufmann | Vorlesung Stahlbeton I 2
Gleichgewichtsbedingungen
Gleichgewicht in Richtungen x, z:
resp. in Membrankräften
(𝜎, τ konstant über Scheibendicke h):
mit (Momentenbedingung My = 0):
resp.
Positive Spannungen wirken an Elementen mit positiver
äusserer Normalenrichtung in positiver Achsenrichtung
Positive Membrankräfte entsprechen positiven Spannungen
Indizes: 1-Richtung, 2-Normalenrichtung
zx xz
0
0
x xzx
zx zz
qx z
qx z
0
0
x xzx
zx zz
x x z z xz xz
n nh q
x z
n nh q
x z
n h n h n h
zx xzn n
,( )zx zx xdx dz
,( )x x xdx dz
,( )xz xz zdz dx
,( )z z zdz dx
xdz
zxdz
xzdxzdx
dx
dzxq dxdz
zq dxdz
x
z
Scheiben – Spannungstransformation
18.12.2016 ETH Zürich | Prof. Dr. W. Kaufmann | Vorlesung Stahlbeton I 3
Spannungstransformation: Mohrscher Kreis
2 2
2 2
2 2
cos sin 2 sin cos
sin cos 2 sin cos
( )sin cos (cos sin )
n x z xz
t x z xz
nt z x xz
sinz
x
coszx
cosx
t
n
tn 1
z
cosz cosxz
t
1
ntsinzx sinx
n
x
t
z
n
sinxz
T
3
212
1
X
Z 1 (Pol)Q
N
( )
Scheiben – Spannungstransformation
18.12.2016 ETH Zürich | Prof. Dr. W. Kaufmann | Vorlesung Stahlbeton I 4
Spannungstransformation: Mohrscher Kreis
cos 2 sin 22 2
cos 2 sin 22 2
sin 2 cos 22
x z x zn xz
x z x zt xz
x ztn xz
2 2cos2 cos sin
sin 2 2sin cos
2 21 sin cos
T
3
212
1
X
Z 1 (Pol)Q
N
( )sinz
x
coszx
cosx
t
n
tn 1
z
cosz cosxz
t
1
ntsinzx sinx
n
x
t
z
n
sinxz
Scheiben – Spannungstransformation
18.12.2016 ETH Zürich | Prof. Dr. W. Kaufmann | Vorlesung Stahlbeton I 5
Spannungstransformation: Mohrscher Kreis
T
3
212
1
X
Z 1 (Pol)Q
N
( )
Mittelpunkt / Radius Mohrscher Kreis
cos 2 sin 22 2
cos 2 sin 22 2
sin 2 cos 22
x z x zn xz
x z x zt xz
x ztn xz
1
1
2 2
1,3
210 tan
2
4
2 2
xznt tn
x z
x z xzx z
sinz
x
coszx
cosx
t
n
tn 1
z
cosz cosxz
t
1
ntsinzx sinx
n
x
t
z
n
sinxz
a x
13
3c
nx
nzx
nxznz
a x
13
3c1
h
x
zx
xzz
z
z
Scheiben – Gleichgewicht
18.12.2016 ETH Zürich | Prof. Dr. W. Kaufmann | Vorlesung Stahlbeton I 6
Gleichgewicht («Stahlbeton = Beton + Bewehrung»)
Orthogonal bewehrtes Element (Bewehrungsrichtungen x, z):
• Beton homogen und isotrop, nimmt Druckspannungen ≤ fc in beliebige Richtung aufaber keine Zugspannungen
• Bewehrung nimmt nur Kräfte in Stabrichtung auf, bis maximal zum Betrag fs und ist so verteilt und verankert, dass mit äquivalenten Spannungen gerechnet werden kann
• Starrer Verbund zwischen Beton und Bewehrung
In Membrankräften:
In äquivalenten Spannungen:
(Bewehrungsgehalte rx asx /h, rz asz /h)
xs sx sx
zs sz s
xc xc
zc
x x z z
z
x
xc
xzc
x
z
xz xz
zs xz zcx
n n a
nn
n
n n
n n
n n
n h n h n h
a
n
xc
zc
x
x sx
z
z
sz
x
z
cxz
r
r
Spannungenim Beton
rxsx
rz sz
a
äussereBeanspruchung
a aF
aF
1 3
a x
13
3cx
zx
xzz
Gleichgewicht («Stahlbeton = Beton + Bewehrung»)
Orthogonal bewehrtes Element (Bewehrungsrichtungen x, z):
Darstellung mit Mohrschen Kreisen (bei orthogonaler Bewehrung einfach, da xzs 0):
a: Hauptdruckrichtung im Beton
Scheibenelemente – Gleichgewicht
18.12.2016 ETH Zürich | Prof. Dr. W. Kaufmann | Vorlesung Stahlbeton I 7
x, z: Richtungen der Bewehrung, Verhalten
nicht isotrop (auch nicht für asx = asz)!
2
32
3
3
cos
sin
sin cos
x sx x sx
z sz z sz
c
c
c
xc
zc
x
xz zc
z
x
r r
r r
a
a
a
a
Tresca
- Hauptspannungsebene: Sechseck
- Raum: zwei elliptische Kegel und verbindender elliptischer Zylinder
v. Mises
- Hauptspannungsebene: dem Tresca-Sechseck umschriebene Ellipse
- Raum: Der Fliessbedingung von Tresca umschriebenes Ellipsoid
Scheibenelemente– Fliessbedingungen
18.12.2016 ETH Zürich | Prof. Dr. W. Kaufmann | Vorlesung Stahlbeton I 8
Fliessbedingungen von Tresca und v. Mises für ebenen Spannungszustand(für Stahlbeton nicht geeignet, auch nicht bei «isotroper Bewehrung»!)
1 3 1 3( , , ) 0sMax f
2 2 2 23 0x x z z xz sf
Tresc
avon Mises
x
3
1
x
xz
zxz
z
sf sf
sf
sf
1
sf sf
2sf
xz
Trescasf
sf
x
z3
Einschub aus SBI – Interaktionsdiagramme (M, N)
18.12.2016 ETH Zürich | Prof. Dr. W. Kaufmann | Vorlesung Stahlbeton I 9
Rechteckquerschnitt – starr-ideal plastisch, ohne Überdeckung
(1) Beton allein
Aplastischer Bereich Yc < 0, begrenzt durch FliessgrenzeYc = 0 (besteht aus zwei Parabeln)
Plastische Verzerrungsinkremente sindorthogonal zur Fliessgrenze, nach aussen gerichtet (Fliessgesetz, allgemein )
,2 2 2
,2 2 2
02 2
2
m cc c yc c
c
m cc c yc c
c
cc yc c
c
m c c c
c c
Nh hN bf M N
bf
Nh hN bf M N
bf
NhY M N
bf
N Y Nh
bf Y
Druckzone oben:
Druckzone unten:
Fliessfunktion:
Fliessgesetz:ycM
Y grad
h/21
EO
cE
cfAB
D
C
c
c
sA
b
h
sA
Nx
yz
m 2 c
h N
bf
cf
2cbh f
0cY
0cY
m
cbhf
2 8cbh f
2 8cbh f
N
M
Einschub aus SBI – Interaktionsdiagramme (M, N)
18.12.2016 ETH Zürich | Prof. Dr. W. Kaufmann | Vorlesung Stahlbeton I 10
Rechteckquerschnitt – starr-ideal plastisch, ohne Überdeckung, As A’s
(2) Bewehrung allein
Aplastischer Bereich Ys < 0 ist ein bei zwei Bewehrungslagen ein Parallelogramm (bei symmetrischer Bewehrung As = A’sRhombus), das durch die den beiden Bewehrungslagen entsprechenden Vektoren aufgespannt wird
Kombination der beiden Bewehrungslagen grafisch durch geometrische Linearkombination
(siehe Kombination von Beton und Bewehrung)
Eckpunkte: beide Bewehrungen fliessen, Seiten: eine Bewehrung fliesst
Plastische Verzerrungsinkremente sind orthogonal zur Fliessgrenze Ys = 0, nach aussen gerichtet (Fliessgesetz)
h/2
1
,2
s s s s
hA f A f
,2
s s s s
hA f A f
s sA f h
2 s sA f2 s sA f
s sA f h
CO
yfFG
I
H s
D
sE
BA
s
yfJ
E
M
sA
b
h
sA
Nx
yz
m 2 c
h N
bf
0cY
m
M
N
0cY cf
Einschub aus SBI – Interaktionsdiagramme (M, N)
18.12.2016 ETH Zürich | Prof. Dr. W. Kaufmann | Vorlesung Stahlbeton I 11
Rechteckquerschnitt – starr-ideal plastisch, ohne Überdeckung, As A’s
(3) Stahlbeton = Beton + Bewehrung
Fliessfigur des Stahlbetons durch geometrische
Linearkombination der Fliessgrenzen Yc = 0 und Ys = 0
Vorgehen: Fliessgrenze (Yc = 0) rein translatorisch mit ihrem
Ursprung entlang Fliessgrenze (Ys = 0) bewegen
(oder umgekehrt Ys = 0 entlang Yc = 0)
Resultierender Bereich Y < 0 entspricht dem aplastischen Bereich
des Stahlbetonquerschnitts, mindestens schwach konvex,
Fliessgesetz (Orthogonalität der plastischen
Verzerrungsinkremente bezüglich Fliessgrenze) gilt weiterhin
Entlang gerader Stücke der Fliessgrenze bleibt eine Bewehrung
elastisch (starr)
Vorgehen auf beliebige Bauteile und Beanspruchungen
übertragbar
h/21
h/21
mD
C0Y
M
N
C
AO
H
G
F
E
sz sza f
sz sza fxsn
zsn
sx sxa f sx sxa f
xzsn
s s sf f 2ch f
2
xzc c xc c zcn hf n hf n
2
xzc xc zcn n n
xzcn
chf
xcn
chf
zcn
0c cf
Scheibenelemente – Fliessbedingungen
18.12.2016 ETH Zürich | Prof. Dr. W. Kaufmann | Vorlesung Stahlbeton I 12
Fliessbedingung für orthogonal bewehrte Scheiben
(«Stahlbeton = Beton + Bewehrung»):
Scheibendicke h
Beton und Stahl ideal plastisch, starrer Verbund
Bezeichnungen fc und fy (Zug) resp. fy’ (Druck) bei
Bemessung ersetzen durch fc kc fcd und fy - fy’ fsd
Fliessbedingung Bewehrung: Fliessbedingung Beton:
(nimmt nur Kräfte in Stabrichtung auf) (homogen, isotrop, mit fct = 0)
nx
nzx
nxznz
a xc
xc
z
xs
sx s
zs
sz sz
x
z c
x
xz
c
c
x
xz
nn
n na
n
nn
a
n
n
n
x
13
3c
constxzn zn
xn
xzn
sz sza f
sz sza fxsn
zsn
sx sxa f sx sxa f
xzsn
s s sf f 2ch fxzcn
chf
xcn
chf
zcn
Scheibenelemente – Fliessbedingungen
18.12.2016 ETH Zürich | Prof. Dr. W. Kaufmann | Vorlesung Stahlbeton I 13
Fliessbedingung für orthogonal bewehrte Scheiben
Geometr. Linearkombination Beton + Bewehrung
nx
nzx
nxznz
a xc
xc
z
xs
sx s
zs
sz sz
x
z c
x
xz
c
c
x
xz
nn
n na
n
nn
a
n
n
n
x
13
3c
Vorgehen:
Fliessgrenze Yc = 0 rein translatorisch
mit ihrem Ursprung entlang der
Fliessgrenze Ys = 0 bewegen
(oder umgekehrt Ys = 0 entlang Yc = 0)
1
2
5
4
7
constxzn zn
xzn
xn
zn
xn
xzn
Scheibenelemente – Fliessbedingungen
18.12.2016 ETH Zürich | Prof. Dr. W. Kaufmann | Vorlesung Stahlbeton I 14
Fliessbedingung / Fliessregimes Stahlbeton
Linearkombination der Fliessbedingungen, d.h. verschieben der Fliessbedingung
des Betons (Ursprung) entlang der Fliessbedingung der Bewehrung
«Stahlbeton = Stahl + Beton»
2
1
2
2
2
3
22
4
2
5
2
6
7
( )( ) 0
( )( ) 0
( )( ) 0
2 0
( )( ) 0
( )( ) 0
xz sx sx x sz sz z
xz c sz sz z sz sz z
xz sx sx x c sx sx x
xz c
xz sx sx x c sx sx x
xz c sz sz z sz sz z
x
Y n a f n a f n
Y n hf a f n a f n
Y n a f n hf a f n
Y n h f
Y n a f n hf a f n
Y n hf a f n a f n
Y n
2 ( )( ) 0z c sx sx x c sz sz zhf a f n hf a f n
NB: Bewehrungsflächen je Längeneinheit in x- und z-Richtung sx sx x sz sz za A s a A s
1
2
5
4
7
constxzn zn
xzn
xn
zn
xn
xzn
Scheibenelemente – Fliessbedingungen
18.12.2016 ETH Zürich | Prof. Dr. W. Kaufmann | Vorlesung Stahlbeton I 15
Fliessbedingung / Fliessregimes Stahlbeton
Y1: Beide Bewehrungen fliessen auf Zug(sx fsx, sz fsz, 0 ≥ c3 ≥ -fc)
Y2: z-Bewehrung fliesst auf Zug, Beton bricht(sz fsz, c3 -fc, -f’sx ≤ sx ≤ fsx)
Y3: x-Bewehrung fliesst auf Zug, Beton bricht(sx fsx, c3 -fc, -f’sz ≤ sz ≤ fsz)
Y4: Beton bricht(c3 -fc, -f’sx ≤ sx ≤ fsx, -f’sz ≤ sz ≤ fsz)
Y5: x-Bewehrung fliesst auf Druck, Beton bricht(sx -f’sx, c3 -fc, -f’sz ≤ sz ≤ fsz)
Y6: z-Bewehrung fliesst auf Druck, Beton bricht(sz -f’sz, c3 -fc, -f’sx ≤ sx ≤ fsx)
Y7: Beide Bewehrungen fliessen auf Druck, Beton bricht(sx -f’sx , sz -f’sz, c3 -fc)(mittlere Betonhauptspannung ebenfalls negativ)
NB: Bruchart: sehr duktil / duktil (ausser bei sehr flachen Druckfeldneigungen) / spröd
a
13
X
ZQ
2
2a2xz
2
z x
Verzerrungsinkremente und Hauptdruckrichtung
Verzerrungsinkremente sind proportional zu den Komponenten der äusseren Normalen auf die Fliessfläche (Gradient) im
jeweiligen Punkt der Fliessfigur ( ≥ 0: beliebiger Faktor):
Neigung α der Hauptdruckrichtung 3 bez. x-Achse folgt mit Mohrschem Kreis aus plastischen Dehnungsinkrementen
(Hauptverzerrungsrichtung = Hauptdruckspannungsrichtung Beton):
Scheibenelemente – Fliessbedingungen
18.12.2016 ETH Zürich | Prof. Dr. W. Kaufmann | Vorlesung Stahlbeton I 16
, ,x z xz
x z xz
Y Y Y
n n n
2 2
2
cos(2 ) 1 cos (2 ) sin (2 )cot 2 cot cot(2 )
sin(2 ) sin (2 )
z x
xz
a a aa a a
a amit 2
1
2
2
2
3
2
4
2
5
2
6
2
7
: cot ( ) ( )
: cot ( ) ( )
: cot ( ) ( )
: cot 1
: cot ( ) ( )
: cot ( ) ( )
: cot (
sx sx x sz sz z
c sz sz z sz sz z
sx sx x c sx sx x
sx sx x c sx sx x
c sz sz z sz sz z
Y a f n a f n
Y hf a f n a f n
Y a f n hf a f n
Y
Y a f n hf a f n
Y hf a f n a f n
Y hf
a
a
a
a
a
a
a ) ( )c sx sx x c sz sz za f n hf a f n
2
cot 1z x z x
xz xz
a
a
a
constxzn
chf
sz sz za f nxzn
cot 0.5a
cot 2.0a
chfsx sx xa f n
xzn
Scheibenelemente – Fliessbedingungen
18.12.2016 ETH Zürich | Prof. Dr. W. Kaufmann | Vorlesung Stahlbeton I 17
Bemessung der Bewehrung
Bemessungspraxis: in der Regel Regime 1 (duktile Bruchart; Fliessen der beiden Bewehrungen vor Betonbruch, Beton bleibt
intakt).
Fliessbedingung für Regime 1 in Parameterform ( direkte Bemessung):
Bedingung, damit Fliessregime 1 massgebend wird (kein Betonbruch):
NB:
Grösse von fc siehe Stahlbeton III. Näherung gemäss SIA 262 : fc = kc fcd (mit kc = 0.55)
Neigung des Betondruckfelds im Regime 1 folgt aus:
Wert k cota theoretisch frei wählbar, in Bemessungsnormen oft Bedingung 0.5 ≤ 𝑘 ≤ 2
Verwendung von k 1, d.h. a 45°: «linearisierte Fliessbedingungen», in vielen FE-Programmen implementiert. Sichere
Bemessung, aber nur eine von vielen Möglichkeiten (bei separater Grenzwertbildung für nx, ny, nxy u.U. stark auf sicherer
Seite)
2
1 ( )( ) 0xz sx sx x sz sz zY n a f n a f n
cotk a1
sx sx x xz
sz sz z xz
a f n k n
a f n k n
c sx sx sz sz x zhf a f a f n n
2cot ( ) ( )sx sx x sz sz za f n a f na
Scheibenelemente – Fliessbedingungen
18.12.2016 ETH Zürich | Prof. Dr. W. Kaufmann | Vorlesung Stahlbeton I 18
Stegdruckbruch (Regime 2)
Ist die Bedingung nicht eingehalten,
liegt eine Bruchart vor, bei welcher der Beton auf Druck versagt.
Praktisch relevant ist insbesondere bei Trägern das Regime 2, welches
in Fällen mit vorliegt.
Bruchart: Fliessen der z-Bewehrung mit gleichzeitigem
Betondruckbruch heisst Stegdruckbruch («web crushing»)
Schubwiderstand des Scheibenelements lässt sich als
Viertelkreisbogen darstellen
Begrenzungen für cota entsprechen im Diagramm Geraden
NB: Darstellung rechts = Projektion der Fliessfigur in die Ebene (nz, nxz),
um Betrag asz fyz verschoben
(nx= verallgemeinerte Reaktion)
a
a
c sx sx sz sz x zhf a f a f n n
sx sx x sz sz za f n a f n
Regime 2Regime 4
2chf
xzn
sz sz za f n2chf
cot 0.5a
cot 2.0a
zn
xzn
xnprojizierter Schnitt