Download - 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

Transcript
Page 1: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 115

3. MEMORIAS DE CÁLCULO.

Page 2: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 116

3.1. Memoria de cálculo de las estructuras. (Calculadas con cype y NIwin de procedimientos-uno)

3.1.1. Cálculo de la estructura de la nave Almacén.

DESCRIPCIÓN Y BASES DE CÁLCULO

Este proyecto describe una nave industrial con cercha de armadura

tipo Inglesa 8 recuadros desiguales. Las cerchas asientan sobre los pilares por medio de apoyos, que pueden considerarse como articulaciones móviles para el pandeo en el sentido transversal. Es una condición importante a la hora de construir las cerchas que los ejes de los centros de gravedad de todas las barras que inciden en un mismo nudo, tengan un único punto de intersección y coincida con éste nudo, en especial esto ha de ocurrir también con los nudos de esquina de la cercha y el eje del pilar. Se considera que el pandeo de los pilares en el sentido longitudinal de la nave está impedido debido a los muros laterales que se consideran macizados de arriostramiento ya que carecen de huecos, tienen un grosor superior a 11,5 cm excluidos los revestimientos, están enlazados en todo su perímetro a los elementos metálicos y su resistencia al esfuerzo cortante es suficiente. Las bases de cálculo adoptadas son las especificadas por las normas: 1- NBE-EA-95 Estructuras de Acero en la Edificación. 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón estructural. • DIMENSIONES Luz de las cerchas: 30,000 m. Altura de pilares: 7,000 m. Pendiente de cubierta: 10,000 grados. Distancia entre correas: 1,200 m. Distancia correa-cumbrera: 0,120 m. Distancia entre cerchas: 6,500 m.

Page 3: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 117

Número de cerchas: 11 Número de tirantillas: 1 • SITUACIÓN GEOGRÁFICA

El emplazamiento de la nave respecto a las acciones del viento corresponde a la zona eólica Zona W según NTE-Cargas de Viento, con situación topográfica Normal. A la vista de los huecos existentes en la fachada se considera que el porcentaje de huecos en la edificación es: Menos 33%. La nave está situada a una altitud de 650 metros sobre nivel del mar. • MATERIALES

Material de cubrición: Chapa aislada de peso 26,0 kg/m2. Correas tipo IPE y acero A-42 b. Pilares tipo HEB y acero A-42 b. Cordón superior tipo 2UPN y acero A-42 b. Cordón inferior tipo Tubo cuadrado y acero A-42 b. Cerchas 1 tipo Tubo cuadrado y acero A-42 b. Cerchas 2 tipo Tubo cuadrado y acero A-42 b. Cerchas 3 tipo Tubo cuadrado y acero A-42 b. Cerchas 4 tipo Tubo cuadrado y acero A-42 b. Cerchas 5 tipo Tubo cuadrado y acero A-42 b. Cerchas 6 tipo Tubo cuadrado y acero A-42 b. Entramado tipo UPN y acero A-42 b. Hormigón HA-25 en las zapatas de cimentación. • CÁLCULO DE CORREAS

Se ha elegido para las correas un perfil IPE-140 cuyas características son las siguientes: Peso por unidad de longitud: 12,90 kg/m.

Momento de inercia eje x (Ix): 541,00 cm4.

Momento de inercia eje y (Iy): 44,90 cm4.

Módulo resistente eje x (Wx): 77,30 cm3.

Módulo resistente eje y (Wy): 12,30 cm3. Las correas se han calculado suponiéndolas vigas simplemente apoyadas en las cerchas y que son continuas de al menos 4 vanos, es decir que si esto no se cumple se deben soldar los perfiles entre sí para darles

Page 4: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 118

continuidad.

- ESTIMACIÓN DE CARGAS PARA EL CÁLCULO DE CORREAS

Carga permanente debida al peso propio de la correa más el peso de la cubierta 44,10 kg/m. Sobrecargas por mantenimiento (Situada en el centro de cada correa): 100,00 kg.

Sobrecargas por nieve (NBE-AE-88) 80,0 kg/m2. en proyección horizontal. Teniendo en cuenta la inclinación de la cubierta y repartiéndola linealmente sobre la correa toma el valor de 94,54 kg/m.

Sobrecargas por viento (NTE-Cargas Viento) 0 kg/m2 y teniendo en cuenta la distancia entre correas alcanza el valor de 0,00 kg/m en la dirección perpendicular al faldón.

- ESFUERZOS RESULTANTES SOBRE LAS CORREAS

Se utiliza un sistema de referencia en el que el eje X es perpendicular a la cubierta, y el eje Y va en la dirección del faldón. Los coeficientes de ponderación son 1,33 para las cargas permanentes y 1,5 para las sobrecargas. De esta forma las acciones ponderadas resultantes son:

Qx* = 197,42 kg/m Qy* = 34,81 kg/m

Los momentos máximos ponderados resultantes son :

Mx* = 1.026,91 kg·m My* = 51,19 kg·m

De las acciones anteriores se producen unas flechas:

fx = 1,85 cm fy = 0,21 cm

Page 5: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 119

- COMPROBACIÓN DEL PERFIL ELEGIDO

La máxima tensión producida en las correas es inferior al límite de fluencia del acero:

σ* = (Mx*/Wx) + (My*/Wy) = 1.745 kg/cm2 ≤ 2.600 kg/cm2 = σf La flecha resultante es inferior a la máxima permitida (1/250 de la luz entre cerchas ):

ft = √ (fx2 + fy2) = 1,86 cm ≤ 2,60 cm. • CÁLCULO DE PILARES Y CERCHAS

Se calcula la cercha más cargada que es la que corresponde al segundo apoyo de la correa.

- CARGAS APLICADAS A LAS CERCHAS

Consideraremos 6 hipótesis de carga: HIPOTESIS 1: Cargas permanentes con dirección vertical aplicadas en los puntos del cordón superior de la cercha donde se apoyan las correas. Peso de correas: 12,90 kg/m.

Peso del material de cubrición: 26,0 kg/m2. Carga aplicada a la cercha: 286,65 kg. HIPOTESIS 2: Sobrecargas por mantenimiento y reparaciones. Se consideran cargas verticales situadas en el cordón superior de la cercha en el punto en que se apoya cada correa. Sobrecarga mantenimiento: 100 kg. HIPOTESIS 3: Sobrecargas por nieve aplicadas en los puntos del cordón superior de la cercha donde se apoyan las correas.

Sobrecargas por nieve (según NBE-AE-88): 80,0 kg/m2. Carga aplicada a la cercha: 614,52 kg. HIPOTESIS 4: Sobrecargas por viento según la primera hipótesis de la norma NTE-Cargas de viento.

Page 6: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 120

Cargas sobre las paredes. Son de dirección horizontal y sentido izquierda a derecha. Están aplicadas de forma continua en ambos pilares:

Carga de Viento (NTE-Cargas de viento): 65 kg/m2. Carga aplicada pared Barlovento: 281,67 kg/m. Carga aplicada pared Sotavento:140,83 kg/m. Cargas sobre el faldón. Se consideran perpendiculares al faldón y con sentido positivo si significan presión, y negativo para la succión. Están aplicadas en los puntos del cordón superior de la cercha donde se apoyan las correas:

Carga de Viento (NTE Hip. A Barlovento): 0 kg/m2.

Carga de Viento (NTE Hip. A Sotavento): -13 kg/m2. Carga aplicada faldón Barlovento: 0,00 kg. Carga aplicada faldón Sotavento: -101,40 kg. HIPOTESIS 5: Sobrecargas por viento según la segunda hipótesis de la norma NTE-Cargas de viento. Tanto las cargas aplicadas a las paredes como los sentidos y lugares de aplicación de las cargas sobre los faldones son idénticos a la hipótesis anterior:

Carga de Viento (NTE Hip. B Barlovento): -38 kg/m2.

Carga de Viento (NTE Hip. B Sotavento): -51 kg/m2. Carga aplicada faldón Barlovento: -296,40 kg. Carga aplicada faldón Sotavento: -397,80 kg. HIPOTESIS 6: Sobrecarga sísmica constituida por una carga puntual en dirección horizontal aplicada en el nudo de esquina izquierdo de valor Ps = 0,75 Tn.

- COMBINACION DE HIPOTESIS

Tendremos en cuenta las combinaciones de las hipótesis anteriores que se enumeran en el Anexo de cálculo número 3.

- DESPLAZAMIENTOS Y ESFUERZOS RESULTANTES

Para el cálculo matricial de la estructura se ha tomado un sistema de barras en el que los nudos coinciden con los puntos de inicio y fin de cada pilar, el vértice superior y los puntos de conexión entre montantes, diagonales y las barras de los cordones superior e inferior.

Page 7: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 121

En el Anexo número 1 se detallan las coordenadas de cada nudo, de cada correa y la definición de las barras y sus características más importantes. La numeración de los nudos se realiza de izquierda a derecha, y el origen de coordenadas se toma en la base del pilar izquierdo. En el Anexo número 2 se listan las distintas cargas que actúan sobre la estructura. El Anexo número 3 de esta memoria contiene tablas con los desplazamientos en los nudos y los esfuerzos resultantes en cada uno de los extremos de las barras.

- COMPROBACIÓN DE LOS PILARES

Se ha elegido para los pilares, un perfil tipo HEB-220, con las siguientes características: Peso por unidad de longitud: 71,50 kg/m.

Área transversal del perfil: 91,00 cm2.

Momento de inercia eje x (Ix): 8.091,00 cm4.

Módulo resistente eje x (Wx): 736,00 cm3.

- RESISTENCIA

La máxima tensión σ* a la que está sometido el material se produce a una distancia 0,0 m de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 7. Alcanza el valor de:

σ* = (P*/A) + (M*/Wx) = 1.526 kg/cm2. ≤ 2.600 kg/cm2. = σf Donde P* es el axil y M* el momento flector de la sección descrita anteriormente, ambos ponderados.

- FLEXIÓN

La máxima flexión σ*v a la que está sometido el material se produce a una distancia 0,0 m de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 7. Alcanza el valor de:

σ*v = √(σ*² + 3·τ*²) = 1.364 kg/cm2. ≤ 2.600 kg/cm2. = σf

Page 8: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 122

Donde σ* es tensión normal y τ* es la tensión tangencial de la sección descrita anteriormente en el punto de unión entre alma-ala , ambos ponderados.

- PANDEO

La longitud de pandeo en el plano transversal de la nave para la barra 1-2 toma un valor de: lk = β*h = 14,00 m. Donde se ha tomado β = 2,00 ya que los pilares se encuentran empotrados en las zapatas, y las cerchas asientan sobre ellos por medio de apoyos que puede considerarse como articulaciones móviles para el pandeo en el sentido transversal. Así la esbeltez mecánica de los pilares toma el valor λ = 148,47 y el coeficiente de pandeo (según tablas EA-95) es: ω = 3,88 La ecuación aproximada a comprobar: σ* = ω·(P*/A)+(M*/Wx)

toma el valor más desfavorable en la combinación de hipótesis 7 con un

valor de 2.148 kg/cm2, por lo que se comprueba que:

σ* = 2.148 kg/cm2 ≤ 2.600 kg/cm2 = σf

- COMPROBACIÓN DEL CORDÓN SUPERIOR

Se ha seleccionado para el cordón superior un perfil tipo 2UPN-240 con los siguientes valores estáticos: Peso por unidad de longitud: 66,40 kg/m. Área transversal del perfil: 84,60 cm2. Momento de inercia eje x (Ix): 7.200,00 cm4. Módulo resistente eje x (Wx): 600,00 cm3.

- FLECHA La flecha más desfavorable se alcanza en el nudo 15 cuando se aplica la

Page 9: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 123

combinación de hipótesis 5 y tiene un valor de: f = 7,85 cm ≤ 12,00 cm = L/250 = fmáx.

- RESISTENCIA

La máxima tensión σ* a la que está sometido el material se produce en la barra 9-11 , a una distancia 3,5 m de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 5. Alcanza el valor de:

σ* = (P*/A) + (M*/Wx) = 2.099 kg/cm2. ≤ 2.600 kg/cm2. = σf Donde P* es el axil y M* el momento flector de la sección descrita anteriormente, ambos ponderados.

- FLEXIÓN

La máxima flexión σ*v a la que está sometido el material se produce en la barra 9-11 , a una distancia 3,5 m de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 5. Alcanza el valor de:

σ*v = √(σ*² + 3·τ*²) = 1.991 kg/cm2. ≤ 2.600 kg/cm2. = σf Donde σ* es tensión normal y τ* es la tensión tangencial de la sección descrita anteriormente en el punto de unión entre alma-ala, ambos ponderados.

Page 10: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 124

- RESUMEN DE ESFUERZOS EN LAS BARRAS DE LA CERCHA Barra Tipo de perfil P*

(kp) M* (kp·m)

Tensión σ∗ (kp/cm²)

A (cm2)

Ix (cm4)

Esbeltez λ

Dst. Pres. (m)

2-10 2UPN-240 -93.319 5.976 2.209 84,6 7.200,0 45,0 -

10-12 2UPN-240 -94.408 5.226 2.032 84,6 7.200,0 30,0 -

12-14 2UPN-240 -91.203 3.654 1.795 84,6 7.200,0 45,0 - 14-16 2UPN-240 -76.623 -4.965 1.824 84,6 7.200,0 45,0 -

9-11 2UPN-240 -93.319 -5.976 2.209 84,6 7.200,0 45,0 -

11-13 2UPN-240 -94.408 -5.226 2.032 84,6 7.200,0 30,0 -

13-15 2UPN-240 -91.203 -3.654 1.795 84,6 7.200,0 45,0 -

15-16 2UPN-240 -76.623 4.965 1.824 84,6 7.200,0 45,0 -

2-3 #175.8 91.711 2.421 2.580 53,0 2.489,0 - -

3-4 #175.8 89.529 2.015 2.397 53,0 2.489,0 - - 4-5 #175.8 76.164 1.261 1.879 53,0 2.489,0 - -

5-6 #175.8 61.698 -263 1.256 53,0 2.489,0 - -

6-7 #175.8 76.164 1.261 1.879 53,0 2.489,0 - -

7-8 #175.8 89.529 2.015 2.397 53,0 2.489,0 - -

8-9 #175.8 91.711 2.421 2.580 53,0 2.489,0 - -

3-10 #110.5 -2.016 391 656 20,4 386,0 13,3 -

8-11 #110.5 -2.016 -391 656 20,4 386,0 13,3 -

3-12 #60.2 3.509 16 956 4,6 26,0 - - 8-13 #60.2 3.509 -16 956 4,6 26,0 - -

4-12 #40.3 -6.160 -33 2.399 4,4 10,1 63,6 -

7-13 #40.3 -6.160 33 2.399 4,4 10,1 63,6 -

4-14 #60.3 14.712 17 2.310 6,8 37,1 - -

7-15 #60.3 14.712 -17 2.310 6,8 37,1 - -

5-14 #80.2 -8.495 163 2.577 6,2 63,0 48,1 -

6-15 #80.2 -8.495 -163 2.577 6,2 63,0 48,1 - 5-16 #90.2 17.060 -37 2.585 7,1 91,0 - -

6-16 #90.2 17.060 37 2.585 7,1 91,0 - -

P*: Axil ponderado ( + tracción, - compresión ) M*: Momento flector ponderado σ*: Tensión máxima ponderada A: Área de la sección transversal Ix: Momento de inercia según el eje X.

Dst. Pres.: Distancia entre presillas λ: Esbeltez mecánica de la barra

Page 11: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 125

• REACCIONES EN LOS APOYOS

Los máximos esfuerzos resultantes en los apoyos sin ponderar tienen los siguientes valores: Hipótesis de carga vertical máxima: Reacción vertical: 15,171 Tn. Reacción horizontal: 0,110 Tn. Momento flector: 0,769 Tn·m. Hipótesis de máxima excentricidad de cargas: Reacción vertical: 2,725 Tn. Reacción horizontal: 1,302 Tn. Momento flector: 5,662 Tn·m. Hipótesis de momento máximo: Reacción vertical: 14,231 Tn. Reacción horizontal: 1,762 Tn. Momento flector: 8,884 Tn·m. • APARATOS DE APOYO

Para el cálculo de los aparatos de apoyo se ha tenido en cuenta la siguiente hipótesis: Las presiones de compresión sobre el hormigón se distribuyen uniformemente en una zona cuya extensión es la cuarta parte de la longitud de la placa, y que la tracción es absorbida por los pernos. Se elige una placa de asiento de dimensiones: a=600 mm., b=420 mm. y espesor t=15 mm. Se utilizarán 3,0 anclajes por lado de diámetro 20 mm. construidos con barras corrugadas de acero B-400-S y extremo curvado según planos.

- COMPROBACIÓN DEL HORMIGÓN

El hormigón utilizado en la base es de tipo HA-25, de resistencia σh

= 2,500 kg/mm2. Para la comprobación del hormigón la hipótesis más desfavorable consiste en suponer el pilar lo más cargado posible, para lo cual ha de considerarse la cubierta con sobrecarga de nieve.

Page 12: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 126

Suponemos un descentramiento grande de las cargas y admitimos una ley de repartición de empujes uniforme y próxima al borde comprimido. De esta forma la presión que soporta el hormigón puede cifrarse en:

σb* = 4·[ Ma* + Aa*·(a/2-g) ] / [a·b·(0,875·a-g)] = 0,207 kg/mm2. Donde g es la distancia de los tornillos al extremo de la placa que se ha tomado g = 90 mm. Axil máximo ponderado Aa* = 21.742 kg. Momento máximo ponderado Ma* = 1.105 kg·m.

Cumpliéndose que σb* = 0,207 kg/mm2 ≤ σh = 2,500 kg/mm2.

- COMPROBACIÓN DEL ESPESOR DE LA PLACA DE ASIENTO El espesor de la placa de asiento se evalúa tomando una rebanada de 1 cm de espesor y calculándola como una viga apoyada en las cartelas con los extremos volados.

M*vol = σb*·(b-d)2 / 8 = 875,8 kg·mm.

M*vano = σb*·d2 / 8 - M*vol = 564,9 kg·mm.

La tensión en el material será σ* = 6·Mv* / (1cm. · t2) Donde: Mv* = máximo( Mvol*, Mvano*) y d = 236 mm es la separación entre cartelas.

De donde se obtiene que σ * = 2.335,4 Kg/cm2 ≤ 2.600,0 Kg/cm2 = σf

- COMPROBACIÓN DE LOS ANCLAJES

Para los anclajes la hipótesis más desfavorable resulta ser aquella en la que el momento transmitido desde el pilar es máximo, deduciéndose para esta hipótesis, según los resultados obtenidos anteriormente el valor de la tracción: Z* = -A*t + (M* t + A* t ·(0,5·a-g)) / (0,875·a-g) = 15.572 kg.

Page 13: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 127

Axil máximo ponderado A* t = 11.271 kg. Momento máximo ponderado M*v = 4.512 kg·m. Utilizando m=3,0 anclajes por lado de diámetro d=20 mm, cuya área

resistente de la rosca es Ar = 275,0 mm2, de calidad A4t y resistencia σt

= 24 kg/mm2, se comprueba:

σ * = Z* / (m·Ar) = 18,9 kg/mm2 ≤ 0'8· σt = 19,2 kg/mm2

- COMPROBACIÓN DE LA LONGITUD DE ANCLAJE

Se calcula la longitud del anclaje mínima necesaria según el Artículo 66.5 de la instrucción EHE. La longitud de anclaje básica lb es la mayor de las dos siguientes: l1 = ta·d² l2 = fyk·d / 20 Donde: fky = 400 Nw/mm², resistencia del acero B-400-S d = Diámetro de las barras en cm. ta = 12 según la tabla 66.5.2.a de la EHE. l1 y l2 en cm. La longitud neta será: ln = lb·An/Ar Donde: An = Sección de anclajes estrictamente necesaria por cálculo. Ar = Sección total de los anclajes reales seleccionados. La mínima longitud de anclaje será: l = 0,7·ln ya que las barras están en posición vertical, sometidas a tracción y con el extremo curvado. Así la longitud mínima será l = 467,9 mm tomándose una longitud de anclaje igual a l = 500 mm.

- COMPROBACIÓN DE LA CARTELA

Las dimensiones de la cartela son Ch = 201 mm, Ch2 = 87 mm, Cb=190 mm y espesor e = 15 mm.

Page 14: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 128

El ángulo del vértice superior de la cartela será α = arco tg(Cb/Ch) y por tanto la longitud de pandeo se puede calcular como: Lk = β·7·Cb / (8·senα) Si se toma para β el valor 2/3, que corresponde a una vinculación de semiempotramiento no perfecto, se obtiene: λ = 2,02·Cb/(e·senα) = 37,2 El coeficiente de pandeo es de ω = 1,062. La resistencia límite viene expresada por:

σ * = (ω ·4·Rc*)/(4·Cb·e·cos2α) = 920,3 kg/cm2 ≤ 2.600,0 kg/cm2 = σf Donde Rc* es la reacción de la parte de la placa que actúa sobre la cartela cuando se tiene en cuenta la combinación de hipótesis de máxima compresión. Por lo tanto se cumple la condición de resistencia límite. • ARRIOSTRAMIENTO DE LA CUBIERTA Y ENTRAMADO LATERAL

En todos los tramos entre cerchas se sitúan 1 tirantes fabricados a base de redondos de 16φ. Se utilizarán arriostramientos en cruz de S. Andrés en los tramos extremos, cuyas diagonales estarán constituidas por redondos de 16 φ cada 4 correas. Se dispondrán tensores adecuados en cada diagonal.

Page 15: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 129

CALCULO DE ZAPATAS NAVE ALMACEN • CARACTERÍSTICAS GENERALES DEL PROYECTO

- COEFICIENTES DE SEGURIDAD:

Nivel de control de ejecución: Normal Situación de proyecto: Persistente o transitoria Sobre las acciones: 1,50 Sobre el acero: 1,15 Sobre el hormigón: 1,50 Específicos de Zapatas: Frente al deslizamiento: 2,00 Frente al vuelco: 1,50 - MATERIALES: Tipo de Hormigón: HA-25 / P / 25 / IIa Resistencia característica (N/mm²): 25 Tipo de consistencia: Plástica Diámetro máximo del árido (mm): 25 Ambiente: Tipo de Ambiente: IIa Ancho máximo de fisura (mm): 0,30 Recubrimiento nominal (mm): 35 Tipo de Acero: B400S Resistencia característica (N/mm²) 400

- TERRENO: ZAPATAS Terreno de Cimentación: Naturaleza: Terrenos coherentes Característic a: Arcillosos semiduros Presión admisible (N/mm²): 0,20

Coeficiente de balasto (N/mm³): 0,06 Angulo de rozamiento interno (º): 20,00 Cohesión (N/mm²): 0,01 Asiento máximo admisible (mm): 50 - CONDICIONES SÍSMICAS: Provincia: GRANADA Localidad: ATARFE

Page 16: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 130

Periodo de vida de la obra (años): 50 Aceleración sísmica básica (ab/g): 0,24 Aceleración sísmica de cálculo: (ac/g): 0,24

• DEFINICIÓN DE ZAPATAS -DESCRIPCIÓN:

Dimensiones del soporte

Zapata Descripción Tipo a1 (m) b1 (m) Tipo

Soporte

Z1 Z1 Zapata centrada 0,60 0,40 Metálico Z2 Z2 Zapata centrada 0,40 0,60 Metálico Z3 Z3 Zapata centrada 0,40 0,60 Metálico Z4 Z4 Zapata centrada 0,40 0,60 Metálico Z5 Z5 Zapata centrada 0,40 0,60 Metálico Z6 Z6 Zapata centrada 0,40 0,60 Metálico Z7 Z7 Zapata centrada 0,40 0,60 Metálico Z8 Z8 Zapata centrada 0,40 0,60 Metálico Z9 Z9 Zapata centrada 0,40 0,60 Metálico Z10 Z10 Zapata centrada 0,40 0,60 Metálico Z11 Z11 Zapata centrada 0,40 0,60 Metálico Z12 Z12 Zapata centrada 0,40 0,60 Metálico Z13 Z13 Zapata centrada 0,40 0,60 Metálico Z14 Z14 Zapata centrada 0,40 0,60 Metálico Z15 Z15 Zapata centrada 0,40 0,60 Metálico Z16 Z16 Zapata centrada 0,40 0,60 Metálico Z17 Z17 Zapata centrada 0,40 0,60 Metálico Z18 Z18 Zapata centrada 0,40 0,60 Metálico Z19 Z19 Zapata centrada 0,40 0,60 Metálico Z20 Z20 Zapata centrada 0,40 0,60 Metálico Z21 Z21 Zapata centrada 0,40 0,60 Metálico Z22 Z22 Zapata centrada 0,60 0,40 Metálico

a1 ≡ Lado del soporte perpendicular al eje local 1. b1 ≡ Lado del soporte perpendicular al eje local 2. -DIMENSIONES:

Zapata Tipo K1 (b2/a2)

a2 (m) b2 (m) Canto (m)

Exc1 (m) Exc2 (m)

Z1 Zapata

centrada 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z2 Zapata

centrada 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z3 Zapata

centrada 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z4 Zapata

centrada 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Page 17: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 131

Z5 Zapata

centrada 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z6 Zapata

centrada 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z7 Zapata

centrada 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z8 Zapata

centrada 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z9 Zapata

centrada 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z10 Zapata

centrada 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z11 Zapata

centrada 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z12 Zapata

centrada 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z13 Zapata

centrada 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z14 Zapata

centrada 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z15 Zapata

centrada 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z16 Zapata

centrada 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z17 Zapata

centrada 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z18 Zapata

centrada 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z19 Zapata

centrada 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z20 Zapata

centrada 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z21 Zapata

centrada 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

Z22 Zapata

centrada 1,00 2,35 2,35 0,50 0,00 0,00

a2 ≡ Lado de la zapata perpendicular al eje local 1. b2 ≡ Lado de la zapata perpendicular al eje local 2. Exc1 ≡ Excentricidad del pilar (según el eje local 1) medida respecto al centro de la zapata. (En zapatas tipo excéntricas).

Page 18: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 132

Exc2 ≡ Excentricidad del pilar (según el eje local 2) medida respecto al centro de la zapata. (En zapatas tipo excéntricas)

-CARGAS: N ≡ Carga vertical que transmite el soporte a la zapata. M1 ≡ Momento (alrededor del eje local 1) que transmite el soporte a la zapata. M2 ≡ Momento (alrededor del eje local 2) que transmite el soporte a la zapata. H1 ≡ Carga horizontal (en dirección del eje 1) que transmite el soporte a la zapata. H2 ≡ Carga horizontal (en dirección del eje 2) que transmite el soporte a la zapata. σmax ≡ Presión máxima que transmite la zapata al terreno. σmed ≡ Presión media que transmite la zapata al terreno.

σmin ≡ Presión mínima que transmite la zapata al terreno. - COMPROBACIÓN A DESLIZAMIENTO EN LA BASE DE LA ZAPATA:

Zapata Rbase (kN) Superficie efectiva a deslizamiento (cm2)

Rmax (kN) Relación

Rbase/Rmax Z1 22,08 19715,67 33,43 0,66 Z2 22,08 19715,67 33,43 0,66 Z3 22,08 19715,67 33,43 0,66 Z4 22,08 19715,67 33,43 0,66 Z5 22,08 19715,67 33,43 0,66 Z6 22,08 19715,67 33,43 0,66 Z7 22,08 19715,67 33,43 0,66

Zapata N (kN) M1 (kN·m) M2 (kN·m) H1(kN) H2(kN) σmax (N/mm²)

σmed

(N/mm²)

σmin (N/mm²)

Z1 60,52 -86,84 0,00 0,00 22,08 0,09 0,04 0,00 Z2 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z3 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z4 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z5 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z6 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z7 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z8 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z9 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z10 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z11 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z12 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z13 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z14 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z15 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z16 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z17 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z18 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z19 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z20 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z21 60,52 0,00 86,84 22,08 0,00 0,09 0,04 0,00 Z22 60,52 -86,84 0,00 0,00 22,08 0,09 0,04 0,00

Page 19: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 133

Z8 22,08 19715,67 33,43 0,66 Z9 22,08 19715,67 33,43 0,66 Z10 22,08 19715,67 33,43 0,66 Z11 22,08 19715,67 33,43 0,66 Z12 22,08 19715,67 33,43 0,66 Z13 22,08 19715,67 33,43 0,66 Z14 22,08 19715,67 33,43 0,66 Z15 22,08 19715,67 33,43 0,66 Z16 22,08 19715,67 33,43 0,66 Z17 22,08 19715,67 33,43 0,66 Z18 22,08 19715,67 33,43 0,66 Z19 22,08 19715,67 33,43 0,66 Z20 22,08 19715,67 33,43 0,66 Z21 22,08 19715,67 33,43 0,66 Z22 22,08 19715,67 33,43 0,66

Rbase ≡ Reacción horizontal que se produce en la base del zapata. Rmax ≡ Reacción horizontal máxima admisible por rozamiento base-terreno. - COMPROBACIÓN DE DEFORMACIÓN Y COEFICIENTES DE SEGURIDAD A VUELCO Y DESLIZAMIENTO

Zapata Asiento Máximo (mm)

Coeficiente de seguridad a vuelco

Coeficiente de seguridad a deslizamiento

Z1 11 1,56 3,03 Z2 11 1,56 3,03 Z3 11 1,56 3,03 Z4 11 1,56 3,03 Z5 11 1,56 3,03 Z6 11 1,56 3,03 Z7 11 1,56 3,03 Z8 11 1,56 3,03 Z9 11 1,56 3,03 Z10 11 1,56 3,03 Z11 11 1,56 3,03 Z12 11 1,56 3,03 Z13 11 1,56 3,03 Z14 11 1,56 3,03 Z15 11 1,56 3,03 Z16 11 1,56 3,03 Z17 11 1,56 3,03 Z18 11 1,56 3,03 Z19 11 1,56 3,03 Z20 11 1,56 3,03 Z21 11 1,56 3,03 Z22 11 1,56 3,03

Page 20: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 134

- ARMADURAS:

Zapata Tipo Posición de la Armadura Nº Red ø (mm) Sep. (cm)

Z1 Zapata

centrada Paralela al lado a2 20 12 12

Paralela al lado b2 20 12 12

Z2 Zapata

centrada Paralela al lado a2 20 12 12

Paralela al lado b2 20 12 12

Z3 Zapata

centrada Paralela al lado a2 20 12 12

Paralela al lado b2 20 12 12

Z4 Zapata

centrada Paralela al lado a2 20 12 12

Paralela al lado b2 20 12 12

Z5 Zapata

centrada Paralela al lado a2 20 12 12

Paralela al lado b2 20 12 12

Z6 Zapata

centrada Paralela al lado a2 20 12 12

Paralela al lado b2 20 12 12

Z7 Zapata

centrada Paralela al lado a2 20 12 12

Paralela al lado b2 20 12 12

Z8 Zapata

centrada Paralela al lado a2 20 12 12

Paralela al lado b2 20 12 12

Z9 Zapata

centrada Paralela al lado a2 20 12 12

Paralela al lado b2 20 12 12

Z10 Zapata

centrada Paralela al lado a2 20 12 12

Paralela al lado b2 20 12 12

Z11 Zapata

centrada Paralela al lado a2 20 12 12

Paralela al lado b2 20 12 12

Z12 Zapata

centrada Paralela al lado a2 20 12 12

Paralela al lado b2 20 12 12

Z13 Zapata

centrada Paralela al lado a2 20 12 12

Paralela al lado b2 20 12 12

Z14 Zapata

centrada Paralela al lado a2 20 12 12

Paralela al lado b2 20 12 12

Z15 Zapata

centrada Paralela al lado a2 20 12 12

Paralela al lado b2 20 12 12

Page 21: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 135

Zapata Tipo Posición de la Armadura Nº Red ø (mm) Sep. (cm)

Z16 Zapata

centrada Paralela al lado a2 20 12 12

Paralela al lado b2 20 12 12

Z17 Zapata

centrada Paralela al lado a2 20 12 12

Paralela al lado b2 20 12 12

Z18 Zapata

centrada Paralela al lado a2 20 12 12

Paralela al lado b2 20 12 12

Z19 Zapata

centrada Paralela al lado a2 20 12 12

Paralela al lado b2 20 12 12

Z20 Zapata

centrada Paralela al lado a2 20 12 12

Paralela al lado b2 20 12 12

Z21 Zapata

centrada Paralela al lado a2 20 12 12

Paralela al lado b2 20 12 12 Paralela al lado a2 20 12 12

Z22 Zapata

centrada Paralela al lado b2 20 12 12 - ANCLAJES DE LAS ARMADURAS:

Zona máxima de vuelo

Zona mínima de vuelo

Zapata Tipo Posición de la

Armadura Modo de anclaje

Long. doblado

(cm)

Modo de anclaje

Long. doblado

(cm)

Z1 Zapata

centrada Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z2 Zapata

centrada Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z3 Zapata

centrada Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z4 Zapata

centrada Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z5 Zapata

centrada Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z6 Zapata

centrada Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Page 22: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 136

Zona máxima de vuelo

Zona mínima de vuelo

Zapata Tipo Posición de la

Armadura Modo de anclaje

Long. doblado

(cm)

Modo de anclaje

Long. doblado

(cm)

Z7 Zapata

centrada Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z8 Zapata

centrada Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z9 Zapata

centrada Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z10 Zapata

centrada Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z11 Zapata

centrada Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z12 Zapata

centrada Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z13 Zapata

centrada Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z14 Zapata

centrada Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z15 Zapata

centrada Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z16 Zapata

centrada Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z17 Zapata

centrada Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z18 Zapata

centrada Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z19 Zapata

centrada Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z20 Zapata

centrada Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z21 Zapata

centrada Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Page 23: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 137

Zona máxima de vuelo

Zona mínima de vuelo

Zapata Tipo Posición de la

Armadura Modo de anclaje

Long. doblado

(cm)

Modo de anclaje

Long. doblado

(cm)

Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0 Z22 Zapata

centrada Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

-DEFINICIÓN DE VIGAS DE ATADO - DIMENSIONES Y CARGAS:

Viga de Atado

Referencia Zapata o Pozo Origen / Destino

Nd (kN) ( + / - )

Md (kN·m) q (kN/m) Mqd (kN·m) Ancho (m)

Canto (m)

Luz entre pilares (m)

V1 Z1/Z2 36,03 9,52 0,00 0,00 0,50 0,50 30,00 V2 Z21/Z22 36,03 9,52 0,00 0,00 0,50 0,50 30,00 V3 Z1/Z3 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V4 Z2/Z4 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V5 Z3/Z5 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V6 Z4/Z6 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V7 Z5/Z7 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V8 Z6/Z8 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V9 Z7/Z9 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V10 Z8/Z10 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V11 Z9/Z11 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V12 Z10/Z12 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V13 Z11/Z13 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V14 Z12/Z14 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V15 Z13/Z15 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V16 Z14/Z16 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V17 Z15/Z17 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V18 Z16/Z18 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V19 Z17/Z19 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V20 Z18/Z20 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V21 Z19/Z21 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V22 Z20/Z22 36,03 0,72 0,00 0,00 0,25 0,25 6,50 V24 Z13/Z14 36,03 9,52 0,00 0,00 0,50 0,50 30,00 V25 Z7/Z8 36,03 9,52 0,00 0,00 0,50 0,50 30,00 V23 Z17/Z18 36,03 9,52 0,00 0,00 0,50 0,50 30,00

Nd ≡ Esfuerzo axil que solicita la viga, a resistir tanto a tracción como a compresión. Md ≡ Momento flector que solicita la viga, debido a una posible excentricidad accidental del axil de compresión. q ≡ Sobrecarga distribuida que tiene que soportar la viga sin transmitirla al terreno. Mqd ≡ Momento flector que solicita la viga, provocado por la sobrecarga q. - ARMADO:

Page 24: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 138

-Armadura Longitudinal:

Viga de Atado

Referencia Zapata o Pozo Origen / Destino

Posición Nº Redondos

Øv (mm) Separación (cm)

V1 Z1/Z2 Superior 5 14 10

Inferior 5 14 10

V2 Z21/Z22 Superior 5 14 10

Inferior 5 14 10

V3 Z1/Z3 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V4 Z2/Z4 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V5 Z3/Z5 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V6 Z4/Z6 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V7 Z5/Z7 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V8 Z6/Z8 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V9 Z7/Z9 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V10 Z8/Z10 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V11 Z9/Z11 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V12 Z10/Z12 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V13 Z11/Z13 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V14 Z12/Z14 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V15 Z13/Z15 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V16 Z14/Z16 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V17 Z15/Z17 Superior 2 14 15

Page 25: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 139

Viga de Atado

Referencia Zapata o Pozo Origen / Destino

Posición Nº Redondos

Øv (mm) Separación (cm)

Inferior 2 14 15

V18 Z16/Z18 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V19 Z17/Z19 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V20 Z18/Z20 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V21 Z19/Z21 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V22 Z20/Z22 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V24 Z13/Z14 Superior 5 14 10

Inferior 5 14 10

V25 Z7/Z8 Superior 5 14 10

Inferior 5 14 10

Superior 5 14 10 V23 Z17/Z18

Inferior 5 14 10

-Modo de anclaje de la armadura longitudinal:

Viga de Atado

Referencia Zapata o Pozo Origen / Destino

Posición de la armadura

Anclaje en LongRect (cm)

LongDoblado (cm)

Zapata o Pozo Origen

36 0 Superior

Zapata o Pozo Destino

36 0 V1 Z1/Z2

Inferior Zapata o Pozo Origen

28 0

Zapata o Pozo Destino

28 0

Zapata o Pozo Origen

36 0 Superior

Zapata o Pozo Destino

36 0 V2 Z21/Z22

Inferior Zapata o Pozo Origen

28 0

Zapata o Pozo Destino

28 0

V3 Z1/Z3 Superior Zapata o Pozo Origen

36 0

Page 26: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 140

Viga de Atado

Referencia Zapata o Pozo Origen / Destino

Posición de la armadura

Anclaje en LongRect (cm)

LongDoblado (cm)

Zapata o Pozo Destino

36 0

Inferior Zapata o Pozo Origen

36 0

Zapata o Pozo Destino

36 0

Zapata o Pozo Origen

36 0 Superior

Zapata o Pozo Destino

36 0 V4 Z2/Z4

Inferior Zapata o Pozo Origen

36 0

Zapata o Pozo Destino

36 0

Zapata o Pozo Origen

36 0 Superior

Zapata o Pozo Destino

36 0 V5 Z3/Z5

Inferior Zapata o Pozo Origen

36 0

Zapata o Pozo Destino

36 0

Zapata o Pozo Origen

36 0 Superior

Zapata o Pozo Destino

36 0 V6 Z4/Z6

Inferior Zapata o Pozo Origen

36 0

Zapata o Pozo Destino

36 0

Zapata o Pozo Origen

36 0 Superior

Zapata o Pozo Destino

36 0 V7 Z5/Z7

Inferior Zapata o Pozo Origen

36 0

Zapata o Pozo Destino

36 0

Zapata o Pozo Origen

36 0 Superior

Zapata o Pozo Destino

36 0 V8 Z6/Z8

Inferior Zapata o Pozo Origen

36 0

Zapata o Pozo Destino

36 0

V9 Z7/Z9 Superior Zapata o Pozo Origen

36 0

Page 27: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 141

Viga de Atado

Referencia Zapata o Pozo Origen / Destino

Posición de la armadura

Anclaje en LongRect (cm)

LongDoblado (cm)

Zapata o Pozo Destino

36 0

Inferior Zapata o Pozo Origen

36 0

Zapata o Pozo Destino

36 0

Zapata o Pozo Origen

36 0 Superior

Zapata o Pozo Destino

36 0 V10 Z8/Z10

Inferior Zapata o Pozo Origen

36 0

Zapata o Pozo Destino

36 0

Zapata o Pozo Origen

36 0 Superior

Zapata o Pozo Destino

36 0 V11 Z9/Z11

Inferior Zapata o Pozo Origen

36 0

Zapata o Pozo Destino

36 0

Zapata o Pozo Origen

36 0 Superior

Zapata o Pozo Destino

36 0 V12 Z10/Z12

Inferior Zapata o Pozo Origen

36 0

Zapata o Pozo Destino

36 0

Zapata o Pozo Origen

36 0 Superior

Zapata o Pozo Destino

36 0 V13 Z11/Z13

Inferior Zapata o Pozo Origen

36 0

Zapata o Pozo Destino

36 0

Zapata o Pozo Origen

36 0 Superior

Zapata o Pozo Destino

36 0 V14 Z12/Z14

Inferior Zapata o Pozo Origen

36 0

Zapata o Pozo Destino

36 0

V15 Z13/Z15 Superior Zapata o Pozo Origen

36 0

Page 28: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 142

Viga de Atado

Referencia Zapata o Pozo Origen / Destino

Posición de la armadura

Anclaje en LongRect (cm)

LongDoblado (cm)

Zapata o Pozo Destino

36 0

Inferior Zapata o Pozo Origen

36 0

Zapata o Pozo Destino

36 0

Zapata o Pozo Origen

36 0 Superior

Zapata o Pozo Destino

36 0 V16 Z14/Z16

Inferior Zapata o Pozo Origen

36 0

Zapata o Pozo Destino

36 0

Zapata o Pozo Origen

36 0 Superior

Zapata o Pozo Destino

36 0 V17 Z15/Z17

Inferior Zapata o Pozo Origen

36 0

Zapata o Pozo Destino

36 0

Zapata o Pozo Origen

36 0 Superior

Zapata o Pozo Destino

36 0 V18 Z16/Z18

Inferior Zapata o Pozo Origen

36 0

Zapata o Pozo Destino

36 0

Zapata o Pozo Origen

36 0 Superior

Zapata o Pozo Destino

36 0 V19 Z17/Z19

Inferior Zapata o Pozo Origen

36 0

Zapata o Pozo Destino

36 0

Zapata o Pozo Origen

36 0 Superior

Zapata o Pozo Destino

36 0 V20 Z18/Z20

Inferior Zapata o Pozo Origen

36 0

Zapata o Pozo Destino

36 0

V21 Z19/Z21 Superior Zapata o Pozo Origen

36 0

Page 29: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 143

Viga de Atado

Referencia Zapata o Pozo Origen / Destino

Posición de la armadura

Anclaje en LongRect (cm)

LongDoblado (cm)

Zapata o Pozo Destino

36 0

Inferior Zapata o Pozo Origen

36 0

Zapata o Pozo Destino

36 0

Zapata o Pozo Origen

36 0 Superior

Zapata o Pozo Destino

36 0 V22 Z20/Z22

Inferior Zapata o Pozo Origen

36 0

Zapata o Pozo Destino

36 0

Zapata o Pozo Origen

36 0 Superior

Zapata o Pozo Destino

36 0 V24 Z13/Z14

Inferior Zapata o Pozo Origen

28 0

Zapata o Pozo Destino

28 0

Zapata o Pozo Origen

36 0 Superior

Zapata o Pozo Destino

36 0 V25 Z7/Z8

Inferior Zapata o Pozo Origen

28 0

Zapata o Pozo Destino

28 0

Zapata o Pozo Origen

36 0 Superior

Zapata o Pozo Destino

36 0

Zapata o Pozo Origen

28 0 V23 Z17/Z18

Inferior Zapata o Pozo Destino

28 0

LongRect ≡ Prolongación recta de la armadura longitudinal de la viga en la zapata o pozo, medida desde el eje del pilar de la zapata/pozo. (no incluye longitud de doblado) LongDoblado ≡ Longitud de doblado necesaria para el anclaje de la armadura longitudinal de la viga de atado. +

Page 30: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 144

-Armadura de piel o en caras laterales de viga:

Viga de Atado

Referencia Zapata o Pozo

Origen / Destino

Nº Redondos por cara

Øv (mm)

Separación (cm) Anclaje en

LongRect (cm)

LonDoblado (cm)

V1 Z1/Z2 5 14 10 Zapata o Pozo

Origen 36 0

Zapata o Pozo

Destino 36 0

V2 Z21/Z22 5 14 10 Zapata o Pozo

Origen 36 0

Zapata o Pozo

Destino 36 0

V3 Z1/Z3 2 14 15 Zapata o Pozo

Origen 36 0

Zapata o Pozo

Destino 36 0

V4 Z2/Z4 2 14 15 Zapata o Pozo

Origen 36 0

Zapata o Pozo

Destino 36 0

V5 Z3/Z5 2 14 15 Zapata o Pozo

Origen 36 0

Zapata o Pozo

Destino 36 0

V6 Z4/Z6 2 14 15 Zapata o Pozo

Origen 36 0

Zapata o Pozo

Destino 36 0

V7 Z5/Z7 2 14 15 Zapata o Pozo

Origen 36 0

Zapata o Pozo

Destino 36 0

V8 Z6/Z8 2 14 15 Zapata o Pozo

Origen 36 0

Zapata o Pozo

Destino 36 0

V9 Z7/Z9 2 14 15 Zapata o Pozo

Origen 36 0

Zapata o Pozo

Destino 36 0

V10 Z8/Z10 2 14 15 Zapata o Pozo

Origen 36 0

Zapata o Pozo

Destino 36 0

V11 Z9/Z11 2 14 15 Zapata o Pozo

Origen 36 0

Zapata o Pozo

Destino 36 0

V12 Z10/Z12 2 14 15 Zapata o Pozo

Origen 36 0

Page 31: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 145

Viga de Atado

Referencia Zapata o Pozo

Origen / Destino

Nº Redondos por cara

Øv (mm)

Separación (cm) Anclaje en

LongRect (cm)

LonDoblado (cm)

Zapata o Pozo

Destino 36 0

V13 Z11/Z13 2 14 15 Zapata o Pozo

Origen 36 0

Zapata o Pozo

Destino 36 0

V14 Z12/Z14 2 14 15 Zapata o Pozo

Origen 36 0

Zapata o Pozo

Destino 36 0

V15 Z13/Z15 2 14 15 Zapata o Pozo

Origen 36 0

Zapata o Pozo

Destino 36 0

V16 Z14/Z16 2 14 15 Zapata o Pozo

Origen 36 0

Zapata o Pozo

Destino 36 0

V17 Z15/Z17 2 14 15 Zapata o Pozo

Origen 36 0

Zapata o Pozo

Destino 36 0

V18 Z16/Z18 2 14 15 Zapata o Pozo

Origen 36 0

Zapata o Pozo

Destino 36 0

V19 Z17/Z19 2 14 15 Zapata o Pozo

Origen 36 0

Zapata o Pozo

Destino 36 0

V20 Z18/Z20 2 14 15 Zapata o Pozo

Origen 36 0

Zapata o Pozo

Destino 36 0

V21 Z19/Z21 2 14 15 Zapata o Pozo

Origen 36 0

Zapata o Pozo

Destino 36 0

V22 Z20/Z22 2 14 15 Zapata o Pozo

Origen 36 0

Zapata o Pozo

Destino 36 0

V24 Z13/Z14 5 14 10 Zapata o Pozo

Origen 36 0

Zapata o Pozo

Destino 36 0

V25 Z7/Z8 5 14 10 Zapata o Pozo

Origen 36 0

Page 32: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 146

Viga de Atado

Referencia Zapata o Pozo

Origen / Destino

Nº Redondos por cara

Øv (mm)

Separación (cm) Anclaje en

LongRect (cm)

LonDoblado (cm)

Zapata o Pozo

Destino 36 0

Zapata o Pozo Origen

36 0 V23 Z17/Z18 5 14 10

Zapata o Pozo Destino

36 0

LongRect ≡ Prolongación recta de la armadura de piel, o cara lateral de la viga, en la zapata o pozo medida desde el eje del pilar de la zapata/pozo. (no incluye longitud de doblado) LongDoblado ≡ Longitud de doblado necesaria para el anclaje de la armadura lateral de la viga de atado. -Armadura transversal:

Viga de Atado

Referencia Zapata o Pozo Origen / Destino Nº Cercos Øtv (mm) Separación

(cm) ProlongOrig

(cm) ProlongDest

(cm) V1 Z1/Z2 136 8 21 35 35 V2 Z21/Z22 136 8 21 35 35 V3 Z1/Z3 22 8 21 13 13 V4 Z2/Z4 22 8 21 13 13 V5 Z3/Z5 22 8 21 13 13 V6 Z4/Z6 22 8 21 13 13 V7 Z5/Z7 22 8 21 13 13 V8 Z6/Z8 22 8 21 13 13 V9 Z7/Z9 22 8 21 13 13 V10 Z8/Z10 22 8 21 13 13 V11 Z9/Z11 22 8 21 13 13 V12 Z10/Z12 22 8 21 13 13 V13 Z11/Z13 22 8 21 13 13 V14 Z12/Z14 22 8 21 13 13 V15 Z13/Z15 22 8 21 13 13 V16 Z14/Z16 22 8 21 13 13 V17 Z15/Z17 22 8 21 13 13 V18 Z16/Z18 22 8 21 13 13 V19 Z17/Z19 22 8 21 13 13 V20 Z18/Z20 22 8 21 13 13 V21 Z19/Z21 22 8 21 13 13 V22 Z20/Z22 22 8 21 13 13 V24 Z13/Z14 136 8 21 35 35 V25 Z7/Z8 136 8 21 35 35 V23 Z17/Z18 136 8 21 35 35

ProlongOrig ≡ Prolongación de los cercos dentro de la zapata o pozo origen, medida desde la unión zapata/pozo-viga. ProlongDest ≡ Prolongación de los cercos dentro de la zapata o pozo destino, medida desde la unión zapata/pozo-viga.

Page 33: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 147

3.1.2. Cálculo de la estructura de las Naves de

Descontaminación.

• PROYECTO DE NAVES DE DESCONTAMINACIÓN

- CARACTERÍSTICAS

Este proyecto describe cuatro naves industriales aporticadas con cubierta a dos aguas cada una y adosadas con un pilar común. Se proyectan acartelamientos en sus nudos de esquina construidos a base de perfiles del mismo tipo que los empleados en el pórtico. Se considera para los pilares extremos y para los pilares centrales que el pandeo en el sentido longitudinal de la nave está impedido, ya sea por medio de un cerramiento resistente, o bien por un entramado lateral. A efectos de la norma NTE-ECV, el porcentaje de huecos en la edificación es: Menos 33%.

- DIMENSIONES Luz de los pórticos: 12,000 m. Altura de pilares: 7,000 m. Pendiente de cubierta: 15,000 grados. Distancia entre correas: 1,370 m. Distancia correa-cumbrera: 0,120 m. Distancia entre pórticos: 5,000 m. Número de pórticos: 5 Número de tirantillas: 1 SITUACIÓN GEOGRÁFICA La nave está situada en la Zona W según NTE-Cargas de Viento, a una altitud de 600 metros sobre nivel del mar. Su situación topográfica a efectos del viento es Normal. MATERIALES Material de cubrición: Chapa aislada de peso 26,0 kg/m2. Correas tipo IPE y acero A-42 b. Pilares tipo HEB y acero A-42 b. Pilares centrales tipo HEB y acero A-42 b. Dintel tipo IPE y acero A-42 b. Entramado tipo IPE y acero A-42 b. Hormigón HA-25 en las zapatas de cimentación.

Page 34: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 148

CÁLCULO DE CORREAS Se ha elegido para las correas un perfil IPE-120 cuyas características son las siguientes: Peso por unidad de longitud: 10,40 kg/m. Momento de inercia eje x (Ix): 318,00 cm4. Momento de inercia eje y (Iy): 27,70 cm4. Módulo resistente eje x (Wx): 53,00 cm3. Módulo resistente eje y (Wy): 8,65 cm3. Las correas se han calculado suponiéndolas vigas simplemente apoyadas en los pórticos y que son continuas de al menos 4 vanos, es decir que si esto no se cumple se deben soldar los perfiles entre sí para darles continuidad. ESTIMACIÓN DE CARGAS PARA EL CÁLCULO DE CORREAS Carga permanente debida al peso propio de la correa más el peso de la cubierta 46,02 kg/m. Sobrecargas por mantenimiento (Situada en el centro de cada correa): 100,00 kg. Sobrecargas por nieve (NBE-AE-88) 60,0 kg/m2. en proyección horizontal. Teniendo en cuenta la inclinación de la cubierta y repartiéndola linealmente sobre la correa toma el valor de 76,69 kg/m. Sobrecargas por viento (NTE-Cargas Viento) 13 kg/m2 y teniendo en cuenta la distancia entre correas alcanza el valor de 17,81 kg/m en la dirección perpendicular al faldón. ESFUERZOS RESULTANTES SOBRE LAS CORREAS Se utiliza un sistema de referencia en el que el eje X es perpendicular a la cubierta, y el eje Y va en la dirección del faldón. Los coeficientes de ponderación son 1,33 para las cargas permanentes y 1,5 para las sobrecargas. De esta forma las acciones ponderadas resultantes son:

Qx* = 188,05 kg/m Qy* = 45,62 kg/m

Los momentos máximos ponderados resultantes son :

Mx* = 604,46 kg·m My* = 44,09 kg·m

De las acciones anteriores se producen una flechas:

fx = 1,18 cm fy = 0,17 cm

COMPROBACIÓN DEL PERFIL ELEGIDO La máxima tensión producida en las correas es inferior al límite de fluencia del acero:

Page 35: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 149

σ* = (Mx*/Wx) + (My*/Wy) = 1.650 kg/cm2 ≤ 2.600 kg/cm2 = σf La flecha resultante es inferior a la máxima permitida (1/250 de la luz entre pórticos ):

ft = √ (fx2 + fy2) = 1,20 cm ≤ 2,00 cm.

CÁLCULO DE PÓRTICOS Se ha elegido para los pilares un perfil tipo HEB-240 con la siguientes características: Peso por unidad de longitud: 83,20 kg/m. Area transversal del perfil: 106,00 cm2. Momento de inercia eje x (Ix): 11.259,00 cm4. Módulo resistente eje x (Wx): 938,00 cm3. Se ha seleccionado para el dintel un perfil tipo IPE-240 con los siguientes valores estáticos: Peso por unidad de longitud: 30,70 kg/m. Area transversal del perfil: 39,10 cm2. Momento de inercia eje x (Ix): 3.890,00 cm4. Módulo resistente eje x (Wx): 324,00 cm3. CARGAS APLICADAS A LOS PÓRTICOS Consideraremos 6 hipótesis de carga: HIPOTESIS 1: Cargas permanentes con dirección vertical aplicadas en los puntos del dintel donde se apoyan las correas. Peso de correas: 10,40 kg/m. Peso del material de cubrición: 26,0 kg/m2. Carga aplicada al pórtico: 230,10 kg. HIPOTESIS 2: Sobrecargas por mantenimiento y reparaciones. Se consideran cargas verticales situadas en el dintel en el punto en que se apoya cada correa. Sobrecarga mantenimiento: 100 kg. También se considera la acción de un puente grúa situado a una altura de 6,00 m, con reacciones verticales Pa = 5,00 Tn y Pb = 5,00 Tn en cada uno de los pilares, y reacciones de frenado de la carretilla de Ra = 0,50 Tn y Rb = 0,50 Tn. HIPOTESIS 3: Sobrecargas por nieve aplicadas en los puntos del dintel donde se apoyan las correas. Sobrecargas por nieve (según NBE-AE-88): 60,0 kg/m2. Carga aplicada al pórtico: 383,47 kg. HIPOTESIS 4: Sobrecargas por viento según la primera hipótesis de la norma NTE-Cargas de viento.

Page 36: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 150

Cargas sobre las paredes. Son de dirección horizontal y sentido izquierda a derecha. Están aplicadas de forma continua en ambos pilares: Carga de Viento (NTE-Cargas de viento): 65 kg/m2. Carga aplicada pared Barlovento: 216,67 kg/m. Carga aplicada pared Sotavento: 108,33 kg/m. Cargas sobre el faldón. Se consideran perpendiculares al faldón y con sentido positivo si significan presión, y negativo para la succión. Están aplicadas en los puntos del dintel donde se apoyan las correas: Carga de Viento (NTE Hip. A Barlovento): 13 kg/m2. Carga de Viento (NTE Hip. A Sotavento): -13 kg/m2. Carga aplicada faldón Barlovento: 89,05 kg. Carga aplicada faldón Sotavento: -89,05 kg. HIPOTESIS 5: Sobrecargas por viento según la segunda hipótesis de la norma NTE-Cargas de viento. Tanto las cargas aplicadas a las paredes como los sentidos y lugares de aplicación de las cargas sobre los faldones son idénticos a la hipótesis anterior: Carga de Viento (NTE Hip. B Barlovento): -26 kg/m2. Carga de Viento (NTE Hip. B Sotavento): -51 kg/m2. Carga aplicada faldón Barlovento: -178,10 kg. Carga aplicada faldón Sotavento: -349,35 kg. HIPOTESIS 6: No se considera la hipótesis sísmica. COMBINACION DE HIPOTESIS Tendremos en cuenta las combinaciones de las hipótesis anteriores que se enumeran en el Anexo de cálculo número 3. DESPLAZAMIENTOS Y ESFUERZOS RESULTANTES EN EL PÓRTICO Para el cálculo matricial del pórtico se ha tomado un sistema de barras en el que los nudos coinciden con los puntos de inicio y fin de cada pilar, el vértice superior y los puntos de cambio de perfil. Las cartelas se calculan como barras de sección variable simuladas cada una por cuatro tramos de sección constante. En el Anexo número 1 se detallan las coordenadas de cada nudo, de cada correa y la definición de las barras y sus características más importantes. La numeración de los nudos se realiza de izquierda a derecha, y el origen de coordenadas se toma en la base del pilar izquierdo. En el Anexo número 2 se listan las distintas cargas que actúan sobre el pórtico. El Anexo número 3 de esta memoria contiene tablas con los desplazamientos en los nudos y los esfuerzos resultantes en cada uno de los extremos de las barras.

Page 37: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 151

COMPROBACIÓN DEL DINTEL FLECHA La flecha más desfavorable se alcanza en el nudo 7 cuando se aplica la combinación de hipótesis 5 y tiene un valor de: f = 1,76 cm ≤ 4,80 cm = L/250 = fmáx. RESISTENCIA La máxima tensión σ* a la que está sometido el material se produce en la barra 15-16 , a una distancia 4,3 de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 8. Alcanza el valor de: σ* = (P*/A) + (M*/Wx) = 2.262 kg/cm2. ≤ 2.600 kg/cm2. = σf Donde P* es el axil y M* el momento flector de la sección descrita anteriormente, ambos ponderados. FLEXIÓN La máxima flexión σ*v a la que está sometido el material se produce en la barra 15-16 , a una distancia 4,3 de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 8. Alcanza el valor de: σ*v = √(σ*² + 3·τ*²) = 2.143 kg/cm2. ≤ 2.600 kg/cm2. = σf Donde σ* es tensión normal y τ* es la tensión tangencial de la sección descrita anteriormente en el punto de unión entre alma-ala , ambos ponderados. COMPROBACIÓN DE LOS PILARES RESISTENCIA La máxima tensión σ* a la que está sometido el material se produce en la barra 39-40 , a una distancia 7,0 de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 8. Alcanza el valor de: σ* = (P*/A) + (M*/Wx) = 1.485 kg/cm2. ≤ 2.600 kg/cm2. = σf Donde P* es el axil y M* el momento flector de la sección descrita anteriormente, ambos ponderados. FLEXIÓN La máxima flexión σ*v a la que está sometido el material se produce en la barra 39-40 , a una distancia 7,0 de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 8. Alcanza el valor de: σ*v = √(σ*² + 3·τ*²) = 1.335 kg/cm2. ≤ 2.600 kg/cm2. = σf

Page 38: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 152

Donde σ* es tensión normal y τ* es la tensión tangencial de la sección descrita anteriormente en el punto de unión entre alma-ala , ambos ponderados. PANDEO La longitud de pandeo en el plano del pórtico de la barra 39-40 toma un valor de: lk = β*h = 12,11 m. Donde se ha tomado β = 1,73. Así la esbeltez mecánica de los pilares toma el valor λ = 117,49 y el coeficiente de pandeo (según tablas EA-95) es: ω = 2,58 La ecuación aproximada a comprobar: σ* = ω·(P*/A)+(M*/Wx) toma el valor más desfavorable en la combinación de hipótesis 8 con un valor de 1.667 kg/cm2, por lo que se comprueba que: σ* = 1.667 kg/cm2 ≤ 2.600 kg/cm2 = σf

COMPROBACIÓN DE LOS PILARES CENTRALES RESISTENCIA La máxima tensión σ* a la que está sometido el material se produce en la barra 20-21 , a una distancia 7,0 de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 3. Alcanza el valor de: σ* = (P*/A) + (M*/Wx) = 1.034 kg/cm2. ≤ 2.600 kg/cm2. = σf Donde P* es el axil y M* el momento flector de la sección descrita anteriormente, ambos ponderados. FLEXIÓN La máxima flexión σ*v a la que está sometido el material se produce en la barra 20-21 , a una distancia 7,0 de su origen, y en las condiciones de la combinación de hipótesis 3. Alcanza el valor de: σ∗ϖ = √(σ∗″ + 3•τ∗″) = 930 kg/cm2. ≤ 2.600 kg/cm2. = σf Donde σ* es tensión normal y τ* es la tensión tangencial de la sección descrita anteriormente en el punto de unión entre alma-ala , ambos ponderados. PANDEO La longitud de pandeo en el plano del pórtico de la barra 20-21 toma un valor de:

Page 39: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 153

lk = β*h = 8,56 m. Donde se ha tomado β = 1,22. Así la esbeltez mecánica de los pilares toma el valor λ = 83,08 y el coeficiente de pandeo (según tablas EA-95) es: ω = 1,57 La ecuación aproximada a comprobar: σ* = ω·(P*/A)+(M*/Wx) toma el valor más desfavorable en la combinación de hipótesis 3 con un valor de 1.149 kg/cm2, por lo que se comprueba que: σ* = 1.149 kg/cm2 ≤ 2.600 kg/cm2 = σf

REACCIONES EN LOS APOYOS Los máximos esfuerzos resultantes en los apoyos sin ponderar tienen los siguientes valores: Hipótesis de carga vertical máxima: Reacción vertical: 9,202 Tn. Reacción horizontal: 2,216 Tn. Momento flector: 7,014 Tn·m. Hipótesis de máxima excentricidad de cargas: Reacción vertical: 2,333 Tn. Reacción horizontal: 1,584 Tn. Momento flector: 4,706 Tn·m. Hipótesis de momento máximo: Reacción vertical: 9,140 Tn. Reacción horizontal: 3,075 Tn. Momento flector: 9,656 Tn·m. En el pilar central y con la hipótesis de carga vertical máxima: Reacción vertical: 18,254 Tn. Reacción horizontal: 0,875 Tn. Momento flector: 3,275 Tn·m. APARATOS DE APOYO Para el cálculo de los aparatos de apoyo se ha tenido en cuenta la siguiente hipótesis: Las

Page 40: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 154

presiones de compresión sobre el hormigón se distribuyen uniformemente en una zona cuya extensión es la cuarta parte de la longitud de la placa, y que la tracción es absorbida por los pernos. Se elige una placa de asiento de dimensiones: a=650 mm., b=440 mm. y espesor t=20 mm. Se utilizarán 3,0 anclajes por lado de diámetro 20 mm. construidos con barras corrugadas de acero B-400-S y extremo curvado según planos. COMPROBACIÓN DEL HORMIGÓN El hormigón utilizado en la base es de tipo HA-25, de resistencia σh = 2,500 kg/mm2. Para la comprobación del hormigón la hipótesis más desfavorable consiste en suponer el pilar lo más cargado posible, para lo cual ha de considerarse la cubierta con sobrecarga de nieve. Suponemos un descentramiento grande de las cargas y admitimos una ley de repartición de empujes uniforme y próxima al borde comprimido. De esta forma la presión que soporta el hormigón puede cifrarse en: σb* = 4·[ Ma* + Aa*·(a/2-g) ] / [a·b·(0,875·a-g)] = 0,393 kg/mm2. Donde g es la distancia de los tornillos al extremo de la placa que se ha tomado g = 90 mm. Axil máximo ponderado Aa* = 13.491 kg. Momento máximo ponderado Ma* = 10.282 kg·m. Cumpliéndose que σb* = 0,393 kg/mm2 ≤ σh = 2,500 kg/mm2. COMPROBACIÓN DEL ESPESOR DE LA PLACA DE ASIENTO El espesor de la placa de asiento se evalúa tomando una rebanada de 1 cm de espesor y calculándola como una viga apoyada en las cartelas con los extremos volados. M*vol = σb*·(b-d)2 / 8 = 1.645,1 kg·mm. M*vano = σb*·d2 / 8 - M*vol = 1.599,4 kg·mm. La tensión en el material será σ* = 6·Mv* / (1cm. · t2) Donde: Mv* = máximo( Mvol*, Mvano*) y d = 257 mm es la separación entre cartelas. De donde se obtiene que σ * = 2.467,6 Kg/cm2 ≤ 2.600,0 Kg/cm2 = σf

Page 41: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 155

COMPROBACIÓN DE LOS ANCLAJES Para los anclajes la hipótesis más desfavorable resulta ser aquella en la que el momento transmitido desde el pilar es máximo, deduciéndose para esta hipótesis, según los resultados obtenidos anteriormente el valor de la tracción: Z* = -A*t + (M* t + A* t ·(0,5·a-g)) / (0,875·a-g) = 14.607 kg. Axil máximo ponderado A* t = 13.491 kg. Momento máximo ponderado M*v = 10.282 kg·m. Utilizando m=3,0 anclajes por lado de diámetro d=20 mm, cuya área resistente de la rosca es Ar = 275,0 mm2, de calidad A4t y resistencia σt = 24 kg/mm2, se comprueba: σ * = Z* / (m·Ar) = 17,7 kg/mm2 ≤ 0'8· σt = 19,2 kg/mm2 COMPROBACIÓN DE LA LONGITUD DE ANCLAJE Se calcula la longitud del anclaje mínima necesaria según el Artículo 66.5 de la instrucción EHE. La longitud de anclaje básica lb es la mayor de las dos siguientes: l1 = ta·d² l2 = fyk·d / 20 Donde: fky = 400 Nw/mm², resistencia del acero B-400-S d = Diámetro de las barras en cm. ta = 12 según la tabla 66.5.2.a de la EHE. l1 y l2 en cm. La mínima longitud de anclaje será: l = 0,7·lb ya que las barras están en posición vertical, sometidas a tracción y con el extremo curvado. Debido a las posibles cargas dinámicas se aumenta la longitud de anclaje en 10 veces el diámetro de las barras. Así la longitud mínima será l = 536,0 mm tomándose una longitud de anclaje igual a l = 550 mm. COMPROBACIÓN DE LA CARTELA Las dimensiones de la cartela son Ch = 217 mm, Ch2 = 94 mm, Cb=205 mm y espesor e = 15 mm. El ángulo del vértice superior de la cartela será α = arco tg(Cb/Ch) y por tanto la longitud de pandeo se puede calcular como: Lk = β·7·Cb / (8·senα) Si se toma para β el valor 2/3, que corresponde a una vinculación de semiempotramiento no perfecto, se obtiene:

Page 42: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 156

λ = 2,02·Cb/(e·senα) = 40,2 El coeficiente de pandeo es de ω = 1,072. La resistencia límite viene expresada por: σ * = (ω ·4·Rc*)/(4·Cb·e·cos2α) = 1.853,8 kg/cm2 ≤ 2.600,0 kg/cm2 = σf Donde Rc* es la reacción de la parte de la placa que actúa sobre la cartela cuando se tiene en cuenta la combinación de hipótesis de máxima compresión. Por lo tanto se cumple la condición de resistencia límite. APARATO DE APOYO PARA EL PILAR CENTAL Se elige una base para el apoyo con una placa de asiento de dimensiones 650 x 440 x 20 mm. Son necesarios 2 anclajes por lado de diámetro 10 mm y longitud 200 mm. Para repartir los esfuerzos se proyectan cartelas de alturas Ch = 217 mm, Ch2 = 94 mm, anchura Cb = 205 mm y espesor 15 mm.

NUDOS DE ESQUINA Las fuerzas de sección ponderadas actuantes en el nudo de esquina para máxima carga y sin acción del viento son: Cabeza del pilar: Ap = 4.744,6 kg. Qp = 2.301,4 kg. Mp = 6.137,6 kg·m. Extremos del dintel: Ad = 3.772,4 kg. Qd = 4.460,8 kg. Md = 9.461,3 kg·m. Si llamamos hd a la altura del perfil del dintel y hp a la del pilar, los esfuerzos tangenciales que tienden a comprimir el alma de los perfiles que componen el nudo de esquina son: T1 = ( Md/hd-Ad/2 ) + tgα·Qd/2 = 17.795,2 kg. T2 = ( Md/hd+Ad/2 ) - (Qp/cosα + tgα·Qd/2) = 17.989,8 kg. T3 = ( Mp/hp-Ap/2 ) + tgα·Qp/2 = 23.509,3 kg. T4 = ( Mp/hp+Ap/2 ) - (Qd/cosα + tgα·Qp/2) = 23.019,2 kg. Disponiendo un rigidizador del mismo espesor al de las alas de cada perfil, la sección resistente será: En el pilar Srp = hp·ep + bd·e1d = 35,8 cm2. En el dintel Srd = hd·ed + bp·e1p = 71,5 cm2. Por tanto se deberá cumplir:

Page 43: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 157

T1/Srd = 248,8 kg/cm2 ≤ 1.501,1 kg/cm2 = σf / √3 T2/Srd = 251,5 kg/cm2 ≤ 1.501,1 kg/cm2 = σf / √ 3 T3/Srp = 657,4 kg/cm2 ≤ 1.501,1 kg/cm2 = σf / √ 3 T4/Srp = 643,7 kg/cm2 ≤ 1.501,1 kg/cm2 = σf / √ 3 11.- ARRIOSTRAMIENTO DE LA CUBIERTA Y ENTRAMADO LATERAL En todos los tramos entre pórticos se sitúan 1 tirantes de redondos de 16φ. Se utilizarán arriostramientos en cruz de S. Andrés en los tramos extremos, cuyas diagonales estarán constituidas por redondos de 16 φ cada 3 correas. Se dispondrán tensores adecuados en cada diagonal. La nave va arriostrada en sus laterales por un entramado de vigas longitudinales de perfil IPE-120 y en los tramos extremos se utilizan arriostramientos en K usando perfiles IPE-80.

ANEXO 1. DEFINICION DE NUDOS, CORREAS Y BARRAS LISTADO DE NUDOS Nudo Tipo Coord.X (m) Coord.Y (m) 1 B 0,000 0,000 2 E 0,000 7,000 3 U 0,300 7,080 4 U 0,600 7,161 5 U 0,900 7,241 6 U 1,200 7,322 7 U 5,328 8,428 8 U 5,496 8,473 9 U 5,664 8,518 10 U 5,832 8,563 11 V 6,000 8,608 12 U 6,168 8,563 13 U 6,336 8,518 14 U 6,504 8,473 15 U 6,672 8,428 16 U 10,800 7,322 17 U 11,100 7,241 18 U 11,400 7,161 19 U 11,700 7,080 20 E 12,000 7,000 21 B 12,000 0,000 22 U 12,300 7,080 23 U 12,600 7,161 24 U 12,900 7,241 25 U 13,200 7,322

Page 44: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 158

26 U 17,328 8,428 27 U 17,496 8,473 28 U 17,664 8,518 29 U 17,832 8,563 30 V 18,000 8,608 31 U 18,168 8,563 32 U 18,336 8,518 33 U 18,504 8,473 34 U 18,672 8,428 35 U 22,800 7,322 36 U 23,100 7,241 37 U 23,400 7,161 38 U 23,700 7,080 39 E 24,000 7,000 40 B 24,000 0,000 B: Base de pilares E: Nudo de esquina U: Unión de perfiles de sección variable V: Nudo vértice

LISTADO DE CORREAS Nudo Coord.X (m) Coord.Y (m) 1 0,000 7,000 2 1,323 7,355 3 2,647 7,709 4 3,970 8,064 5 5,293 8,418 6 5,884 8,577 7 6,116 8,577 8 6,707 8,418 9 8,030 8,064 10 9,353 7,709 11 10,677 7,355 12 11,900 7,027 13 12,100 7,027 14 13,323 7,355 15 14,647 7,709 16 15,970 8,064 17 17,293 8,418 18 17,884 8,577 19 18,116 8,577 20 18,707 8,418 21 20,030 8,064 22 21,353 7,709 23 22,677 7,355 24 24,000 7,000

Page 45: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 159

LISTADO DE BARRAS Barra Tipo Longitud (m) Perfil Ix (cm4) Wx (cm3) A (cm2) P (kg) 1-2 P-C 7,000 HEB-240 11.259 938 106,0 83,2 2-3 D-V 0,311 IPE-2401.700.735 723 64,1 50,4 3-4 D-V 0,311 IPE-2401.162.985 577 60,2 47,2 4-5 D-V 0,311 IPE-240 805.694 495 56,2 44,1 5-6 D-V 0,311 IPE-240 584.711 495 52,2 41,0 6-7 D-C 4,274 IPE-240 3.890 324 39,1 30,7 7-8 D-V 0,174 IPE-240 549.098 512 51,4 40,3 8-9 D-V 0,174 IPE-240 647.675 484 53,6 42,1 9-10 D-V 0,174 IPE-240 778.151 491 55,8 43,8 10-11 D-V 0,174 IPE-240 949.985 525 58,0 45,6 11-12 D-V 0,174 IPE-240 949.985 525 58,0 45,6 12-13 D-V 0,174 IPE-240 778.151 491 55,8 43,8 13-14 D-V 0,174 IPE-240 647.675 484 53,6 42,1 14-15 D-V 0,174 IPE-240 549.098 512 51,4 40,3 15-16 D-C 4,274 IPE-240 3.890 324 39,1 30,7 16-17 D-V 0,311 IPE-240 584.711 495 52,2 41,0 17-18 D-V 0,311 IPE-240 805.694 495 56,2 44,1 18-19 D-V 0,311 IPE-2401.162.985 577 60,2 47,2 19-20 D-V 0,311 IPE-2401.700.735 723 64,1 50,4 20-21 A-C 7,000 HEB-240 11.259 938 106,0 83,2 20-22 D-V 0,311 IPE-2401.700.735 723 64,1 50,4 22-23 D-V 0,311 IPE-2401.162.985 577 60,2 47,2 23-24 D-V 0,311 IPE-240 805.694 495 56,2 44,1 24-25 D-V 0,311 IPE-240 584.711 495 52,2 41,0 25-26 D-C 4,274 IPE-240 3.890 324 39,1 30,7 26-27 D-V 0,174 IPE-240 549.098 512 51,4 40,3 27-28 D-V 0,174 IPE-240 647.675 484 53,6 42,1 28-29 D-V 0,174 IPE-240 778.151 491 55,8 43,8 29-30 D-V 0,174 IPE-240 949.985 525 58,0 45,6 30-31 D-V 0,174 IPE-240 949.985 525 58,0 45,6 31-32 D-V 0,174 IPE-240 778.151 491 55,8 43,8 32-33 D-V 0,174 IPE-240 647.675 484 53,6 42,1 33-34 D-V 0,174 IPE-240 549.098 512 51,4 40,3 34-35 D-C 4,274 IPE-240 3.890 324 39,1 30,7 35-36 D-V 0,311 IPE-240 584.711 495 52,2 41,0 36-37 D-V 0,311 IPE-240 805.694 495 56,2 44,1 37-38 D-V 0,311 IPE-2401.162.985 577 60,2 47,2 38-39 D-V 0,311 IPE-2401.700.735 723 64,1 50,4 39-40 P-C 7,000 HEB-240 11.259 938 106,0 83,2 P: Pilar D: Dintel A: Pilar central de naves adosadas C: Barra de sección constante V: Barra de sección variable

Page 46: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 160

3.1.2.2. MEMORIA DE CÁLCULO: Cálculo de Zapatas Naves de Descontaminación. - CARACTERÍSTICAS GENERALES DEL PROYECTO - COEFICIENTES DE SEGURIDAD: Nivel de control de ejecución: Normal Situación de proyecto: Persistente o transitoria Sobre las acciones: 1,50 Sobre el acero: 1,15 Sobre el hormigón: 1,50 Específicos de Zapatas: Frente al deslizamiento: 1,50 Frente al vuelco: 1,50 - MATERIALES: Tipo de Hormigón: HA-25 / P / 25 / IIa Resistencia característica (N/mm²): 25 Tipo de consistencia: Plástica Diámetro máximo del árido (mm): 25 Ambiente: Tipo de Ambiente: IIa Ancho máximo de fisura (mm): 0,30 Recubrimiento nominal (mm): 35 Tipo de Acero: B400S Resistencia característica (N/mm²) 400 - TERRENO: ZAPATAS Terreno de Cimentación: Naturaleza: Terrenos coherentes Característica: Arcillosos semiduros Presión admisible (N/mm²): 0,20 Coeficiente de balasto (N/mm³): 0,06 Angulo de rozamiento interno (º): 20,00

Cohesión (N/mm²): 0,01 Asiento máximo admisible (mm): 50

Page 47: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 161

- DEFINICIÓN DE ZAPATAS - DESCRIPCIÓN:

Dimensiones del soporte

Zapata Descripción Tipo a1 (m) b1 (m) Tipo Soporte

Z1 Z1 Zapata centrada 0,65 0,44 Metálico Z2 Z2 Zapata centrada 0,65 0,44 Metálico Z3 Z3 Zapata centrada 0,44 0,65 Metálico Z4 Z4 Zapata centrada 0,44 0,65 Metálico Z5 Z5 Zapata centrada 0,65 0,44 Metálico Z6 Z6 Zapata centrada 0,44 0,65 Metálico Z7 Z7 Zapata centrada 0,44 0,65 Metálico Z8 Z8 Zapata centrada 0,65 0,44 Metálico Z9 Z9 Zapata centrada 0,44 0,65 Metálico Z10 Z10 Zapata centrada 0,44 0,65 Metálico Z11 Z11 Zapata centrada 0,65 0,44 Metálico Z12 Z12 Zapata centrada 0,44 0,65 Metálico Z13 Z13 Zapata centrada 0,44 0,65 Metálico Z14 Z14 Zapata centrada 0,65 0,44 Metálico Z15 Z15 Zapata centrada 0,65 0,44 Metálico Z16 Zapata centrada: Z16 Zapata centrada 0,65 0,44 Metálico Z17 Zapata centrada: Z17 Zapata centrada 0,65 0,44 Metálico Z18 Zapata centrada: Z18 Zapata centrada 0,65 0,44 Metálico Z19 Zapata centrada: Z19 Zapata centrada 0,65 0,44 Metálico Z20 Zapata centrada: Z20 Zapata centrada 0,65 0,44 Metálico Z21 Zapata centrada: Z21 Zapata centrada 0,65 0,44 Metálico Z22 Zapata centrada: Z22 Zapata centrada 0,65 0,44 Metálico Z23 Zapata centrada: Z23 Zapata centrada 0,65 0,44 Metálico Z24 Zapata centrada: Z24 Zapata centrada 0,65 0,44 Metálico Z25 Zapata centrada: Z25 Zapata centrada 0,65 0,44 Metálico Z26 Zapata centrada: Z26 Zapata centrada 0,65 0,44 Metálico Z27 Zapata centrada: Z27 Zapata centrada 0,65 0,44 Metálico Z28 Zapata centrada: Z28 Zapata centrada 0,65 0,44 Metálico Z29 Zapata centrada: Z29 Zapata centrada 0,65 0,44 Metálico Z30 Zapata centrada: Z30 Zapata centrada 0,65 0,44 Metálico

a1 ≡ Lado del soporte perpendicular al eje local 1. b1 ≡ Lado del soporte perpendicular al eje local 2. - DIMENSIONES:

Zapata Tipo K1 (b2/a2)

a2 (m) b2 (m) Canto (m) Exc1 (m) Exc2 (m)

Z1 Zapata

centrada 1,00 2,20 2,20 0,50 0,00 0,00

Z2 Zapata

centrada 1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Page 48: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 162

Z3 Zapata

centrada 1,00 2,20 2,20 0,50 0,00 0,00

Z4 Zapata

centrada 1,00 2,20 2,20 0,50 0,00 0,00

Z5 Zapata

centrada 1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z6 Zapata

centrada 1,00 2,20 2,20 0,50 0,00 0,00

Z7 Zapata

centrada 1,00 2,20 2,20 0,50 0,00 0,00

Z8 Zapata

centrada 1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z9 Zapata

centrada 1,00 2,20 2,20 0,50 0,00 0,00

Z10 Zapata

centrada 1,00 2,20 2,20 0,50 0,00 0,00

Z11 Zapata

centrada 1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z12 Zapata

centrada 1,00 2,20 2,20 0,50 0,00 0,00

Z13 Zapata

centrada 1,00 2,20 2,20 0,50 0,00 0,00

Z14 Zapata

centrada 1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z15 Zapata

centrada 1,00 2,20 2,20 0,50 0,00 0,00

Z16 Zapata

centrada 1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z17 Zapata

centrada 1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z18 Zapata

centrada 1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z19 Zapata

centrada 1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z20 Zapata

centrada 1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z21 Zapata

centrada 1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z22 Zapata

centrada 1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z23 Zapata

centrada 1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z24 Zapata

centrada 1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z25 Zapata

centrada 1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z26 Zapata

centrada 1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z27 Zapata

centrada 1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z28 Zapata

centrada 1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Page 49: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 163

Z29 Zapata

centrada 1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

Z30 Zapata

centrada 1,00 1,50 1,50 0,40 0,00 0,00

a2 ≡ Lado de la zapata perpendicular al eje local 1. b2 ≡ Lado de la zapata perpendicular al eje local 2. Exc1 ≡ Excentricidad del pilar (según el eje local 1) medida respecto al centro de la zapata. (En zapatas tipo excéntricas). Exc2 ≡ Excentricidad del pilar (según el eje local 2) medida respecto al centro de la zapata. (En zapatas tipo excéntricas) - CARGAS:

Zapata N (kN) M1 (kN·m) M2 (kN·m) H1(kN) H2(kN)

σmax (N/mm²)

σmed

(N/mm²)

σmin (N/mm²)

Z1 89,66 -94,73 0,00 0,00 30,16 0,12 0,06 0,00 Z2 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00 Z3 89,66 0,00 94,73 30,16 0,00 0,12 0,06 0,00 Z4 89,66 0,00 94,73 30,16 0,00 0,12 0,06 0,00 Z5 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00 Z6 89,66 0,00 94,73 30,16 0,00 0,12 0,06 0,00 Z7 89,66 0,00 94,73 30,16 0,00 0,12 0,06 0,00 Z8 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00 Z9 89,66 0,00 94,73 30,16 0,00 0,12 0,06 0,00 Z10 89,66 0,00 94,73 30,16 0,00 0,12 0,06 0,00 Z11 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00 Z12 89,66 0,00 94,73 30,16 0,00 0,12 0,06 0,00 Z13 89,66 0,00 94,73 30,16 0,00 0,12 0,06 0,00 Z14 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00 Z15 89,66 -94,73 0,00 0,00 30,16 0,12 0,06 0,00 Z16 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00 Z17 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00 Z18 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00 Z19 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00 Z20 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00 Z21 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00 Z22 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00 Z23 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00 Z24 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00 Z25 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00 Z26 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00 Z27 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00 Z28 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00 Z29 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00 Z30 143,21 -53,50 0,00 0,00 13,21 0,19 0,09 0,00

N ≡ Carga vertical que transmite el soporte a la zapata. M1 ≡ Momento (alrededor del eje local 1) que transmite el soporte a la zapata. M2 ≡ Momento (alrededor del eje local 2) que transmite el soporte a la zapata.

Page 50: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 164

H1 ≡ Carga horizontal (en dirección del eje 1) que transmite el soporte a la zapata. H2 ≡ Carga horizontal (en dirección del eje 2) que transmite el soporte a la zapata. σmax ≡ Presión máxima que transmite la zapata al terreno.

σmed ≡ Presión media que transmite la zapata al terreno. σmin ≡ Presión mínima que transmite la zapata al terreno. - COMPROBACIÓN A DESLIZAMIENTO EN LA BASE DE LA ZAPATA:

Zapata Rbase (kN) Superficie efectiva a deslizamiento (cm2)

Rmax (kN) Relación

Rbase/Rmax Z1 30,16 16224,35 47,25 0,64 Z2 13,21 11858,24 48,12 0,27 Z3 30,16 16224,35 47,25 0,64 Z4 30,16 16224,35 47,25 0,64 Z5 13,21 11858,24 48,12 0,27 Z6 30,16 16224,35 47,25 0,64 Z7 30,16 16224,35 47,25 0,64 Z8 13,21 11858,24 48,12 0,27 Z9 30,16 16224,35 47,25 0,64 Z10 30,16 16224,35 47,25 0,64 Z11 13,21 11858,24 48,12 0,27 Z12 30,16 16224,35 47,25 0,64 Z13 30,16 16224,35 47,25 0,64 Z14 13,21 11858,24 48,12 0,27 Z15 30,16 16224,35 47,25 0,64 Z16 13,21 11858,24 48,12 0,27 Z17 13,21 11858,24 48,12 0,27 Z18 13,21 11858,24 48,12 0,27 Z19 13,21 11858,24 48,12 0,27 Z20 13,21 11858,24 48,12 0,27 Z21 13,21 11858,24 48,12 0,27 Z22 13,21 11858,24 48,12 0,27 Z23 13,21 11858,24 48,12 0,27 Z24 13,21 11858,24 48,12 0,27 Z25 13,21 11858,24 48,12 0,27 Z26 13,21 11858,24 48,12 0,27 Z27 13,21 11858,24 48,12 0,27 Z28 13,21 11858,24 48,12 0,27 Z29 13,21 11858,24 48,12 0,27 Z30 13,21 11858,24 48,12 0,27 Rbase ≡ Reacción horizontal que se produce en la base del zapata. Rmax ≡ Reacción horizontal máxima admisible por rozamiento base-terreno.

Page 51: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 165

- COMPROBACIÓN DE DEFORMACIÓN Y COEFICIENTES DE SEGURIDAD A VUELCO Y DESLIZAMIENTO

Zapata Asiento Máximo (mm)

Coeficiente de seguridad a vuelco

Coeficiente de seguridad a deslizamiento

Z1 15 1,50 2,35 Z2 15 2,11 5,46 Z3 15 1,50 2,35 Z4 15 1,50 2,35 Z5 15 2,11 5,46 Z6 15 1,50 2,35 Z7 15 1,50 2,35 Z8 15 2,11 5,46 Z9 15 1,50 2,35 Z10 15 1,50 2,35 Z11 15 2,11 5,46 Z12 15 1,50 2,35 Z13 15 1,50 2,35 Z14 15 2,11 5,46 Z15 15 1,50 2,35 Z16 15 2,11 5,46 Z17 15 2,11 5,46 Z18 15 2,11 5,46 Z19 15 2,11 5,46 Z20 15 2,11 5,46 Z21 15 2,11 5,46 Z22 15 2,11 5,46 Z23 15 2,11 5,46 Z24 15 2,11 5,46 Z25 15 2,11 5,46 Z26 15 2,11 5,46 Z27 15 2,11 5,46 Z28 15 2,11 5,46 Z29 15 2,11 5,46 Z30 15 2,11 5,46

- ARMADURAS:

Zapata Tipo Posición de la Armadura Nº Red ø (mm) Sep. (cm) Z1 Zapata centrada Paralela al lado a2 19 12 12

Paralela al lado b2 19 12 12 Z2 Zapata centrada Paralela al lado a2 11 12 14

Paralela al lado b2 11 12 14 Z3 Zapata centrada Paralela al lado a2 19 12 12

Paralela al lado b2 19 12 12 Z4 Zapata centrada Paralela al lado a2 19 12 12

Paralela al lado b2 19 12 12 Z5 Zapata centrada Paralela al lado a2 11 12 14

Paralela al lado b2 11 12 14 Z6 Zapata centrada Paralela al lado a2 19 12 12

Page 52: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 166

Zapata Tipo Posición de la Armadura Nº Red ø (mm) Sep. (cm) Paralela al lado b2 19 12 12

Z7 Zapata centrada Paralela al lado a2 19 12 12 Paralela al lado b2 19 12 12

Z8 Zapata centrada Paralela al lado a2 11 12 14 Paralela al lado b2 11 12 14

Z9 Zapata centrada Paralela al lado a2 19 12 12 Paralela al lado b2 19 12 12

Z10 Zapata centrada Paralela al lado a2 19 12 12 Paralela al lado b2 19 12 12

Z11 Zapata centrada Paralela al lado a2 11 12 14 Paralela al lado b2 11 12 14

Z12 Zapata centrada Paralela al lado a2 19 12 12 Paralela al lado b2 19 12 12

Z13 Zapata centrada Paralela al lado a2 19 12 12 Paralela al lado b2 19 12 12

Z14 Zapata centrada Paralela al lado a2 11 12 14 Paralela al lado b2 11 12 14

Z15 Zapata centrada Paralela al lado a2 19 12 12 Paralela al lado b2 19 12 12

Z16 Zapata centrada Paralela al lado a2 11 12 14 Paralela al lado b2 11 12 14

Z17 Zapata centrada Paralela al lado a2 11 12 14 Paralela al lado b2 11 12 14

Z18 Zapata centrada Paralela al lado a2 11 12 14 Paralela al lado b2 11 12 14

Z19 Zapata centrada Paralela al lado a2 11 12 14 Paralela al lado b2 11 12 14

Z20 Zapata centrada Paralela al lado a2 11 12 14 Paralela al lado b2 11 12 14

Z21 Zapata centrada Paralela al lado a2 11 12 14 Paralela al lado b2 11 12 14

Z22 Zapata centrada Paralela al lado a2 11 12 14 Paralela al lado b2 11 12 14

Z23 Zapata centrada Paralela al lado a2 11 12 14 Paralela al lado b2 11 12 14

Z24 Zapata centrada Paralela al lado a2 11 12 14 Paralela al lado b2 11 12 14

Z25 Zapata centrada Paralela al lado a2 11 12 14 Paralela al lado b2 11 12 14

Z26 Zapata centrada Paralela al lado a2 11 12 14 Paralela al lado b2 11 12 14

Z27 Zapata centrada Paralela al lado a2 11 12 14 Paralela al lado b2 11 12 14

Z28 Zapata centrada Paralela al lado a2 11 12 14 Paralela al lado b2 11 12 14

Z29 Zapata centrada Paralela al lado a2 11 12 14 Paralela al lado b2 11 12 14

Z30 Zapata centrada Paralela al lado a2 11 12 14

Page 53: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 167

Zapata Tipo Posición de la Armadura Nº Red ø (mm) Sep. (cm) Paralela al lado b2 11 12 14

- ANCLAJES DE LAS ARMADURAS:

Zona máxima de vuelo Zona mínima de vuelo

Zapata Tipo Posición de la Armadura

Modo de anclaje

Long. doblado (cm)

Modo de anclaje

Long. doblado (cm)

Z1 Zapata centrada

Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z2 Zapata centrada

Paralela al lado a2 Doblado 6 Doblado 6

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z3 Zapata centrada

Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z4 Zapata centrada

Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z5 Zapata centrada

Paralela al lado a2 Doblado 6 Doblado 6

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z6 Zapata centrada

Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z7 Zapata centrada

Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z8 Zapata centrada

Paralela al lado a2 Doblado 6 Doblado 6

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z9 Zapata centrada

Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z10 Zapata centrada

Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z11 Zapata centrada

Paralela al lado a2 Doblado 6 Doblado 6

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z12 Zapata centrada

Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z13 Zapata centrada

Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z14 Zapata centrada

Paralela al lado a2 Doblado 6 Doblado 6

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Page 54: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 168

Zona máxima de vuelo Zona mínima de vuelo

Zapata Tipo Posición de la Armadura

Modo de anclaje

Long. doblado (cm)

Modo de anclaje

Long. doblado (cm)

Z15 Zapata centrada

Paralela al lado a2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z16 Zapata centrada

Paralela al lado a2 Doblado 6 Doblado 6

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z17 Zapata centrada

Paralela al lado a2 Doblado 6 Doblado 6

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z18 Zapata centrada

Parale la al lado a2 Doblado 6 Doblado 6

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z19 Zapata centrada

Paralela al lado a2 Doblado 6 Doblado 6

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z20 Zapata centrada

Paralela al lado a2 Doblado 6 Doblado 6

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z21 Zapata centrada

Paralela al lado a2 Doblado 6 Doblado 6

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z22 Zapata centrada

Paralela al lado a2 Doblado 6 Doblado 6

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z23 Zapata centrada

Paralela al lado a2 Doblado 6 Doblado 6

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z24 Zapata centrada

Paralela al lado a2 Doblado 6 Doblado 6

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z25 Zapata centrada

Paralela al lado a2 Doblado 6 Doblado 6

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z26 Zapata centrada

Paralela al lado a2 Doblado 6 Doblado 6

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z27 Zapata centrada

Paralela al lado a2 Doblado 6 Doblado 6

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z28 Zapata centrada

Paralela al lado a2 Doblado 6 Doblado 6

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Z29 Zapata centrada

Paralela al lado a2 Doblado 6 Doblado 6

Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Paralela al lado a2 Doblado 6 Doblado 6 Z30 Zapata

centrada Paralela al lado b2 Recta 0 Recta 0

Page 55: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 169

- DEFINICIÓN DE VIGAS DE ATADO - DIMENSIONES Y CARGAS:

Viga de Atado

Referencia Zapata o Pozo Origen / Destino

Nd (kN) ( + / - )

Md (kN·m) q (kN/m) Mqd (kN·m) Ancho (m)

Canto (m)

Luz entre pilares (m)

V1 Z1/Z2 13,43 1,21 0,00 0,00 0,25 0,25 12,00 V2 Z2/Z20 13,43 1,27 0,00 0,00 0,25 0,25 12,00 V3 Z13/Z14 13,43 1,21 0,00 0,00 0,25 0,25 12,00 V4 Z14/Z16 13,43 1,27 0,00 0,00 0,25 0,25 12,00 V5 Z1/Z4 6,77 0,14 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00 V6 Z3/Z6 6,77 0,14 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00 V7 Z4/Z7 6,77 0,14 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00 V8 Z6/Z9 6,77 0,14 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00 V9 Z7/Z10 6,77 0,14 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00 V10 Z9/Z12 6,77 0,14 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00 V11 Z10/Z13 6,77 0,14 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00 V12 Z12/Z15 6,77 0,14 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00 V13 Z16/Z21 10,74 1,02 0,00 0,00 0,25 0,25 12,00 V14 Z21/Z15 10,74 0,96 0,00 0,00 0,25 0,25 12,00 V15 Z20/Z25 10,74 1,02 0,00 0,00 0,25 0,25 12,00 V16 Z25/Z3 10,74 0,96 0,00 0,00 0,25 0,25 12,00 V17 Z3/Z30 10,74 0,21 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00 V18 Z15/Z26 10,74 0,21 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00 V19 Z26/Z27 10,74 0,21 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00 V20 Z27/Z28 10,74 0,21 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00 V21 Z28/Z29 10,74 0,21 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00 V22 Z29/Z30 10,74 0,21 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00 V23 Z28/Z9 10,74 0,21 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00 V24 Z9/Z23 10,74 0,96 0,00 0,00 0,25 0,25 12,00 V25 Z23/Z18 10,74 1,02 0,00 0,00 0,25 0,25 12,00 V26 Z18/Z8 13,43 1,27 0,00 0,00 0,25 0,25 12,00 V27 Z8/Z7 13,43 1,21 0,00 0,00 0,25 0,25 12,00 V28 Z14/Z11 13,43 0,27 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00 V29 Z11/Z8 13,43 0,27 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00 V30 Z8/Z5 13,43 0,27 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00 V31 Z5/Z2 13,43 0,27 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00 V32 Z16/Z17 10,74 0,21 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00 V33 Z17/Z18 10,74 0,21 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00 V34 Z18/Z19 10,74 0,21 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00 V35 Z19/Z20 10,74 0,21 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00 V36 Z21/Z22 10,74 0,21 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00 V37 Z22/Z23 10,74 0,21 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00 V38 Z23/Z24 10,74 0,21 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00 V39 Z24/Z25 10,74 0,21 0,00 0,00 0,25 0,25 5,00

Nd ≡ Esfuerzo axil que solicita la viga, a resistir tanto a tracción como a compresión. Md ≡ Momento flector que solicita la viga, debido a una posible excentricidad accidental del axil de compresión. q ≡ Sobrecarga distribuida que tiene que soportar la viga sin transmitirla al terreno. Mqd ≡ Momento flector que solicita la viga, provocado por la sobrecarga q.

Page 56: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 170

- ARMADO: -Armadura Longitudinal:

Viga de Atado

Referencia Zapata o Pozo Origen / Destino

Posición Nº Redondos

Øv (mm) Separación (cm)

V1 Z1/Z2 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V2 Z2/Z20 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V3 Z13/Z14 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V4 Z14/Z16 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V5 Z1/Z4 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V6 Z3/Z6 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V7 Z4/Z7 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V8 Z6/Z9 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V9 Z7/Z10 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V10 Z9/Z12 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V11 Z10/Z13 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V12 Z12/Z15 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V13 Z16/Z21 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V14 Z21/Z15 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V15 Z20/Z25 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V16 Z25/Z3 Superior 2 14 15

Page 57: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 171

Viga de Atado

Referencia Zapata o Pozo Origen / Destino

Posición Nº Redondos

Øv (mm) Separación (cm)

Inferior 2 14 15

V17 Z3/Z30 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V18 Z15/Z26 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V19 Z26/Z27 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V20 Z27/Z28 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V21 Z28/Z29 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V22 Z29/Z30 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V23 Z28/Z9 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V24 Z9/Z23 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V25 Z23/Z18 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V26 Z18/Z8 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V27 Z8/Z7 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V28 Z14/Z11 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V29 Z11/Z8 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V30 Z8/Z5 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V31 Z5/Z2 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V32 Z16/Z17 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V33 Z17/Z18 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

Page 58: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 172

Viga de Atado

Referencia Zapata o Pozo Origen / Destino

Posición Nº Redondos

Øv (mm) Separación (cm)

V34 Z18/Z19 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V35 Z19/Z20 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V36 Z21/Z22 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V37 Z22/Z23 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

V38 Z23/Z24 Superior 2 14 15

Inferior 2 14 15

Superior 2 14 15 V39 Z24/Z25

Inferior 2 14 15

3.2.2.2.-Modo de anclaje de la armadura longitudinal: Viga de Atado

Referencia Zapata o Pozo Origen / Destino

Posición de la armadura

Anclaje en LongRect (cm)

LongDoblado (cm)

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V1 Z1/Z2

Inferior Zapata o Pozo Origen 36 0 Zapata o Pozo Destino 28 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V2 Z2/Z20

Inferior Zapata o Pozo Origen 28 0 Zapata o Pozo Destino 28 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V3 Z13/Z14

Inferior Zapata o Pozo Origen 36 0 Zapata o Pozo Destino 28 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V4 Z14/Z16

Inferior Zapata o Pozo Origen 28 0 Zapata o Pozo Destino 28 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V5 Z1/Z4

Inferior Zapata o Pozo Origen 36 0 Zapata o Pozo Destino 36 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V6 Z3/Z6

Inferior Zapata o Pozo Origen 36 0 Zapata o Pozo Destino 36 0

V7 Z4/Z7 Superior Zapata o Pozo Origen 36 0

Page 59: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 173

Viga de Atado

Referencia Zapata o Pozo Origen / Destino

Posición de la armadura

Anclaje en LongRect (cm)

LongDoblado (cm)

Zapata o Pozo Destino 36 0 Inferior Zapata o Pozo Origen 36 0

Zapata o Pozo Destino 36 0 Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V8 Z6/Z9

Inferior Zapata o Pozo Origen 36 0 Zapata o Pozo Destino 36 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V9 Z7/Z10

Inferior Zapata o Pozo Origen 36 0 Zapata o Pozo Destino 36 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V10 Z9/Z12

Inferior Zapata o Pozo Origen 36 0 Zapata o Pozo Destino 36 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V11 Z10/Z13

Inferior Zapata o Pozo Origen 36 0 Zapata o Pozo Destino 36 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V12 Z12/Z15

Inferior Zapata o Pozo Origen 36 0 Zapata o Pozo Destino 36 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V13 Z16/Z21

Inferior Zapata o Pozo Origen 28 0 Zapata o Pozo Destino 28 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V14 Z21/Z15

Inferior Zapata o Pozo Origen 28 0 Zapata o Pozo Destino 36 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V15 Z20/Z25

Inferior Zapata o Pozo Origen 28 0 Zapata o Pozo Destino 28 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V16 Z25/Z3

Inferior Zapata o Pozo Origen 28 0 Zapata o Pozo Destino 36 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V17 Z3/Z30

Inferior Zapata o Pozo Origen 36 0 Zapata o Pozo Destino 28 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V18 Z15/Z26

Inferior Zapata o Pozo Origen 36 0 Zapata o Pozo Destino 28 0

Page 60: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 174

Viga de Atado

Referencia Zapata o Pozo Origen / Destino

Posición de la armadura

Anclaje en LongRect (cm)

LongDoblado (cm)

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V19 Z26/Z27

Inferior Zapata o Pozo Origen 28 0 Zapata o Pozo Destino 28 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V20 Z27/Z28

Inferior Zapata o Pozo Origen 28 0 Zapata o Pozo Destino 28 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V21 Z28/Z29

Inferior Zapata o Pozo Origen 28 0 Zapata o Pozo Destino 28 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V22 Z29/Z30

Inferior Zapata o Pozo Origen 28 0 Zapata o Pozo Destino 28 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V23 Z28/Z9

Inferior Zapata o Pozo Origen 28 0 Zapata o Pozo Destino 36 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V24 Z9/Z23

Inferior Zapata o Pozo Origen 36 0 Zapata o Pozo Destino 28 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V25 Z23/Z18

Inferior Zapata o Pozo Origen 28 0 Zapata o Pozo Destino 28 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V26 Z18/Z8

Inferior Zapata o Pozo Origen 28 0 Zapata o Pozo Destino 28 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V27 Z8/Z7

Inferior Zapata o Pozo Origen 28 0 Zapata o Pozo Destino 36 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V28 Z14/Z11

Inferior Zapata o Pozo Origen 28 0 Zapata o Pozo Destino 28 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V29 Z11/Z8

Inferior Zapata o Pozo Origen 28 0 Zapata o Pozo Destino 28 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V30 Z8/Z5

Inferior Zapata o Pozo Origen 28 0

Page 61: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 175

Viga de Atado

Referencia Zapata o Pozo Origen / Destino

Posición de la armadura

Anclaje en LongRect (cm)

LongDoblado (cm)

Zapata o Pozo Destino 28 0 Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V31 Z5/Z2

Inferior Zapata o Pozo Origen 28 0 Zapata o Pozo Destino 28 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V32 Z16/Z17

Inferior Zapata o Pozo Origen 28 0 Zapata o Pozo Destino 28 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V33 Z17/Z18

Inferior Zapata o Pozo Origen 28 0 Zapata o Pozo Destino 28 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V34 Z18/Z19

Inferior Zapata o Pozo Origen 28 0 Zapata o Pozo Destino 28 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V35 Z19/Z20

Inferior Zapata o Pozo Origen 28 0 Zapata o Pozo Destino 28 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V36 Z21/Z22

Inferior Zapata o Pozo Origen 28 0 Zapata o Pozo Destino 28 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V37 Z22/Z23

Inferior Zapata o Pozo Origen 28 0 Zapata o Pozo Destino 28 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 V38 Z23/Z24

Inferior Zapata o Pozo Origen 28 0 Zapata o Pozo Destino 28 0

Zapata o Pozo Origen 36 0 Superior Zapata o Pozo Destino 36 0 Zapata o Pozo Origen 28 0

V39 Z24/Z25 Inferior

Zapata o Pozo Destino 28 0 LongRect ≡ Prolongación recta de la armadura longitudinal de la viga en la zapata o pozo, medida desde el eje del pilar de la zapata/pozo. (no incluye longitud de doblado) LongDoblado ≡ Longitud de doblado necesaria para el anclaje de la armadura longitudinal de la viga de atado.

Page 62: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 176

-Armadura de piel o en caras laterales de viga:

Viga de Atado

Referencia Zapata o Pozo Origen / Destino

Nº Redondos por cara

Øv (mm)

Separación (cm)

Anclaje en LongRect (cm)

LongDoblado (cm)

V1 Z1/Z2 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V2 Z2/Z20 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V3 Z13/Z14 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V4 Z14/Z16 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V5 Z1/Z4 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V6 Z3/Z6 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V7 Z4/Z7 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V8 Z6/Z9 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V9 Z7/Z10 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V10 Z9/Z12 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Page 63: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 177

Viga de Atado

Referencia Zapata o Pozo Origen / Destino

Nº Redondos por cara

Øv (mm)

Separación (cm)

Anclaje en LongRect (cm)

LongDoblado (cm)

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V11 Z10/Z13 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V12 Z12/Z15 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V13 Z16/Z21 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V14 Z21/Z15 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V15 Z20/Z25 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V16 Z25/Z3 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V17 Z3/Z30 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V18 Z15/Z26 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V19 Z26/Z27 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V20 Z27/Z28 2 14 15 Zapata o 36 0

Page 64: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 178

Viga de Atado

Referencia Zapata o Pozo Origen / Destino

Nº Redondos por cara

Øv (mm)

Separación (cm)

Anclaje en LongRect (cm)

LongDoblado (cm)

Pozo Origen

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V21 Z28/Z29 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V22 Z29/Z30 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V23 Z28/Z9 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V24 Z9/Z23 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V25 Z23/Z18 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V26 Z18/Z8 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V27 Z8/Z7 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V28 Z14/Z11 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V29 Z11/Z8 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

Page 65: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 179

Viga de Atado

Referencia Zapata o Pozo Origen / Destino

Nº Redondos por cara

Øv (mm)

Separación (cm)

Anclaje en LongRect (cm)

LongDoblado (cm)

V30 Z8/Z5 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V31 Z5/Z2 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V32 Z16/Z17 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V33 Z17/Z18 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V34 Z18/Z19 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V35 Z19/Z20 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V36 Z21/Z22 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V37 Z22/Z23 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

V38 Z23/Z24 2 14 15 Zapata o

Pozo Origen 36 0

Zapata o

Pozo Destino

36 0

Zapata o Pozo Origen

36 0 V39 Z24/Z25 2 14 15

Zapata o Pozo

36 0

Page 66: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 180

Viga de Atado

Referencia Zapata o Pozo Origen / Destino

Nº Redondos por cara

Øv (mm)

Separación (cm)

Anclaje en LongRect (cm)

LongDoblado (cm)

Destino LongRect ≡ Prolongación recta de la armadura de piel, o cara lateral de la viga, en la zapata o pozo medida desde el eje del pilar de la zapata/pozo. (no incluye longitud de doblado) LongDoblado ≡ Longitud de doblado necesaria para el anclaje de la armadura lateral de la viga de atado. -Armadura transversal: Viga de Atado

Referencia Zapata o Pozo

Origen / Destino Nº Cercos Øtv (mm) Separación (cm)

ProlongOrig (cm)

ProlongDest (cm)

V1 Z1/Z2 51 8 21 18 18 V2 Z2/Z20 53 8 21 21 21 V3 Z13/Z14 51 8 21 18 18 V4 Z14/Z16 53 8 21 21 21 V5 Z1/Z4 16 8 21 18 18 V6 Z3/Z6 16 8 21 18 18 V7 Z4/Z7 16 8 21 18 18 V8 Z6/Z9 16 8 21 18 18 V9 Z7/Z10 16 8 21 18 18 V10 Z9/Z12 16 8 21 18 18 V11 Z10/Z13 16 8 21 18 18 V12 Z12/Z15 16 8 21 18 18 V13 Z16/Z21 53 8 21 21 21 V14 Z21/Z15 51 8 21 18 18 V15 Z20/Z25 53 8 21 21 21 V16 Z25/Z3 51 8 21 18 18 V17 Z3/Z30 18 8 21 21 21 V18 Z15/Z26 18 8 21 21 21 V19 Z26/Z27 19 8 21 14 14 V20 Z27/Z28 19 8 21 14 14 V21 Z28/Z29 19 8 21 14 14 V22 Z29/Z30 19 8 21 14 14 V23 Z28/Z9 18 8 21 21 21 V24 Z9/Z23 51 8 21 18 18 V25 Z23/Z18 53 8 21 21 21 V26 Z18/Z8 53 8 21 21 21 V27 Z8/Z7 51 8 21 18 18 V28 Z14/Z11 19 8 21 14 14 V29 Z11/Z8 19 8 21 14 14 V30 Z8/Z5 19 8 21 14 14 V31 Z5/Z2 19 8 21 14 14 V32 Z16/Z17 19 8 21 14 14 V33 Z17/Z18 19 8 21 14 14 V34 Z18/Z19 19 8 21 14 14 V35 Z19/Z20 19 8 21 14 14

Page 67: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 181

V36 Z21/Z22 19 8 21 14 14 V37 Z22/Z23 19 8 21 14 14 V38 Z23/Z24 19 8 21 14 14 V39 Z24/Z25 19 8 21 14 14

ProlongOrig ≡ Prolongación de los cercos dentro de la zapata o pozo origen, medida desde la unión zapata/pozo-viga. ProlongDest ≡ Prolongación de los cercos dentro de la zapata o pozo destino, medida desde la unión zapata/pozo-viga.

Page 68: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 182

3.1.3. Cálculo del Depósito.

- CARACTERÍSTICAS GENERALES DEL PROYECTO

- COEFICIENTES DE SEGURIDAD: Nivel de control de ejecución: Normal Situación de proyecto: Persistente o transitoria Sobre las acciones: 1,50 Sobre el acero: 1,15 Sobre el hormigón: 1,50

- MATERIALES: Tipo de Hormigón: HA-30 / P / 25 / IV Resistencia característica (N/mm²): 30 Tipo de consistencia: Plástica Diámetro máximo del árido (mm): 25 Ambiente: Tipo de Ambiente: IV Ancho máximo de fisura (mm): 0,20 Recubrimiento nominal (mm): 45 Tipo de Acero: B400S Resistencia característica (N/mm²) 400

- TERRENO: Características del Terreno de Cimentación: Naturaleza: Terrenos coherentes Característica: Arcillosos semiduros Presión admisible (N/mm²): 0,20 Características del Terreno Lateral: Característica: Arcillosos semiduros Clase: Arcilla Peso Específico (kN/m3): 21,00 Ángulo de Rozamiento Interno (º): 20,0 Talud del Terreno (º): 20,0 Coeficiente de Empuje Activo: 0,88 - CARACTERÍSTICAS DEL CONTENIDO DEL DEPÓSITO O PISCINA: Clasificación: Líquidos Tipo: Agua Peso Específico (kN/m3): 10,00

Page 69: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 183

Ángulo de Rozamiento Interno (º): 0,0 Ángulo en Reposo (º): 0,0 Coeficiente de Empuje Activo: 1,00

Page 70: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 184

- MÉTODO DE CÁLCULO:

- MODELO Y CAMPO DE APLICACIÓN: El presente programa está indicado para el cálculo de pequeños o medianos depósitos, los cuales se pueden ejecutar con continuidad entre la solera y las paredes, sin necesidad de disponer juntas que independicen la solera de las paredes (facilidad de ejecución). El cálculo de esfuerzos en las paredes se hace, considerando estas como placas con un extremo libre y los otros tres empotrados. Mientras el cálculo de la solera se hace asimilando esta a una losa empotrada en sus cuatro extremos. Al no existir juntas que independicen las paredes y la solera entre sí, el empuje del contenido del depósito sobre una pared determinada induce tracciones en las paredes contiguas y en la solera que son tenidas en cuenta por el programa. Estas tracciones deben ser resistidas por la armadura de la solera y la armadura horizontal de las paredes del depósito; provocando un aumento de la cuantía de dicha armadura, agravada por el cumplimiento del artículo 42.3.4 de la norma EHE “Cuantía mínima de secciones a tracción”, que establece una relación de proporcionalidad directa entre la sección de hormigón y el área de armadura, debido a la cuál puede ser desfavorable desde el punto de vista económico la utilización de grandes espesores de pared (cuantía mínima a tracción alta). Todo esto hace que el presente programa este indicado para el caso de pequeños y medianos depósitos, desaconsejándose la utilización desde el punto de vista económico (gran cantidad de armadura para resistir las tracciones), para el caso de grandes depósitos en los que es más factible independizar las paredes y la solera entre sí mediante juntas; de tal forma que las paredes se calculan como muros ménsula y la solera se calcula para resistir únicamente los esfuerzos diferidos de retracción y cambios de temperatura; además estos grandes depósitos requieren la utilización de juntas de dilatación y contracción.

- HIPÓTESIS DE CÁLCULO: Para el cálculo de esfuerzos sobre las paredes del depósito, se van a utilizar las siguientes hipótesis de cálculo, dependiendo de la posición que tenga el mismo (enterrado o superficial). Si el depósito está enterrado; las paredes se calcularán utilizando

Page 71: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 185

dos hipótesis: 1º Considerando el empuje del material contenido en el depósito, sin considerar las tierras. 2º Considerando el empuje de tierras con el depósito vacío. Si el depósito está apoyado sobre el terreno (posición superficial), las paredes se calcularán considerando el empuje del material contenido en el depósito. Además se considerarán las tracciones producidas por el empuje del material contenido en el depósito sobre las paredes contiguas. Para el cálculo de esfuerzos sobre la solera se considerará la presión del terreno de cimentación con el depósito vacío, considerando la solera como una losa empotrada en sus cuatro extremos; y considerando además los esfuerzos que producen las paredes del depósito sobre la solera (momento en el arranque de la pared y tracción debida al empuje del material contenido en el depósito). Una vez calculados los esfuerzos que solicitan las paredes y la solera del depósito se determinará la armadura necesaria para resistirlos y se comprobará que cumple la sección resultante, las condiciones impuestas por la EHE en cuanto a cuantías mínimas de armadura, separaciones, estados límites últimos y de servicio; en especial el estado límite de fisuración y el de cortante.

Page 72: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 186

-ACCIONES Y ESFUERZOS: Peso del Material (kN): 3060,00 Peso de la Solera (kN): 1016,40 Peso de las Paredes (kN): 1062,00 Presión media sobre el terreno (N/mm2): 0,04

- PAREDES: Acciones y Esfuerzos producidos por el Empuje del Material sobre las Secciones de Cálculo de Paredes Sección de Cálculo

Empuje (kN/m)

N (kN/m)

T (kN/m)

Mvm (kN•m/m)

Mhm (kN•m/m)

Mve (kN•m/m)

Mhe (kN•m/m)

Vmax (kN/m)

Fmax (mm)

Pared Transversal 45,00 22,50 25,95 -1,84 -7,69 26,32 13,76 39,13 0,30 Pared Longitudinal 45,00 22,50 17,78 6,53 -7,29 44,51 18,25 44,58 1,21

Ver gráficas 1.a – 1.b Acciones y Esfuerzos producidos por el Empuje de Tierras sobre las Secciones de Cálculo de Paredes Sección de Cálculo

Empuje (kN/m)

N (kN/m)

T (kN/m)

Mvm (kN•m/m)

Mhm (kN•m/m)

Mve (kN•m/m)

Mhe (kN•m/m)

Vmax (kN/m)

Fmax (mm)

Pared Transversal

83,45 22,50 25,95 -3,41 -14,26 48,80 25,51 72,56 0,56

Pared Longitudinal 83,45 22,50 17,78 12,11 -13,52 82,54 33,84 82,66 2,24

Ver gráficas 2.a – 2.b

- SOLERA: Acciones y Esfuerzos sobre la Solera Sección de Cálculo T (kN/m) Mi (kN•m/m) Ms (kN•m/m) Sección Longitudinal de Solera 41,70 82,54 44,51 Sección Transversal de Solera 28,07 48,80 26,32

Ver gráfica 3.a

Page 73: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 187

- GRAFICAS DE ACCIONES Y ESFUERZOS:

1.A- Sección Transversal de la Pared. 2.A- Sección en Planta de la Pared Empuje del material contenido en el depósito Empuje del terreno sobre el depósito

1.B- Sección en Planta de la Pared. 2.B- Sección en Planta de la Pared. Empuje del material contenido en el depósito Empuje del terreno sobre el depósito

3.A- Sección Transversal de la Solera del Depósito.

Page 74: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 188

- DATOS GEOMÉTRICOS: Sección en Planta: Rectangular Posición: Enterrado Tipo: A

- DIMENSIONES: a (m): 17,00 b (m): 6,00 h (m): 3,00

- ESPESORES: Ea (m): 0,30 Eb (m): 0,30 Espesor Solera (m): 0,35

- COMPROBACIÓN - EHE: 6.1.- Cálculo de armadura: Tipo

Nd (kN/m)

Md (kN·m/m)

AANecFlex (cm2)

Td (kN/m)

AANec Trac (cm2)

AAR (cm2)

1 Vertical exterior de alzado pared longitudinal (x2)

11,25 18,17 2,02 0,00 0,00 4,52

1H Horizontal exterior de alzado pared longitudinal (x2)

0,00 50,76 6,33 26,66 0,38 10,18

2 Vertical interior de alzado pared longitudinal (x2)

11,25 18,17 2,02 0,00 0,00 4,52

2H Horizontal interior de alzado pared longitudinal (x2)

0,00 50,76 6,33 26,66 0,38 10,18

3 Vertical interior de arranque pared longitudinal (x2)

22,50 123,80 15,93 0,00 0,00 20,11

3H Horizontal interior de arranque pared longitudinal (x2)

0,00 50,76 6,45 26,66 0,38 11,31

4 Vertical exterior de arranque pared longitudinal (x2)

22,50 123,80 15,93 0,00 0,00 20,11

Page 75: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 189

4H Horizontal exterior de arranque pared longitudinal (x2)

0,00 50,76 6,45 26,66 0,38 11,31

5 Transversal inferior de solera 0,00 123,80 13,11 62,54 0,90 20,11

6 Transversal superior de solera 0,00 123,80 13,11 62,54 0,90 20,11

7 Vertical exterior de alzado pared transversal (x2)

11,25 5,11 0,42 0,00 0,00 4,52

7H Horizontal exterior de alzado pared transversal (x2)

0,00 38,27 4,74 38,93 0,56 7,92

8 Vertical interior de alzado pared transversal (x2)

11,25 5,11 0,42 0,00 0,00 4,52

8H Horizontal interior de alzado pared transversal (x2)

0,00 38,27 4,74 38,93 0,56 7,92

9 Vertical interior de arranque pared transversal (x2)

22,50 73,21 8,86 0,00 0,00 9,05

9H Horizontal interior de arranque pared transversal (x2)

0,00 38,27 4,74 38,93 0,56 7,92

10 Vertical exterior de arranque pared transversal (x2)

22,50 73,21 8,86 0,00 0,00 9,05

10H Horizontal exterior de arranque pared transversal (x2)

0,00 38,27 4,74 38,93 0,56 7,92

13 Longitudinal superior de solera 0,00 73,21 7,65 42,11 0,61 10,18

14 Longitudinal inferior de solera 0,00 73,21 7,65 42,11 0,61 10,18

- Cuantías de amadura:

Tipo AAMec Comp (cm2)

AAMecTrac (cm2)

AAMecFlex (cm2)

AAGeom Trac (cm2)

AAGeom Com (cm2)

AAR (cm2)

1 Vertical exterior de alzado pared longitudinal (x2)

0,00 0,00 2,74 3,60 0,00 4,52

1H Horizontal exterior de alzado pared longitudinal (x2)

0,00 0,00 6,59 6,00 0,00 10,18

2 Vertical interior de alzado pared longitudinal (x2)

0,00 0,00 2,74 3,60 0,00 4,52

Page 76: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 190

2H Horizontal interior de alzado pared longitudinal (x2)

0,00 0,00 6,59 6,00 0,00 10,18

3 Vertical interior de arranque pared longitudinal (x2)

0,00 0,00 6,90 3,60 0,00 20,11

3H Horizontal interior de arranque pared longitudinal (x2)

0,00 0,00 6,66 6,00 0,00 11,31

4 Vertical exterior de arranque pared longitudinal (x2)

0,00 0,00 6,90 3,60 0,00 20,11

4H Horizontal exterior de arranque pared longitudinal (x2)

0,00 0,00 6,66 6,00 0,00 11,31

5 Transversal inferior de solera

0,00 0,00 8,05 3,50 3,50 20,11

6 Transversal superior de solera

0,00 0,00 8,05 3,50 3,50 20,11

7 Vertical exterior de alzado pared transversal (x2)

0,00 0,00 0,61 3,60 0,00 4,52

7H Horizontal exterior de alzado pared transversal (x2)

0,00 0,00 5,48 3,00 0,00 7,92

8 Vertical interior de alzado pared transversal (x2)

0,00 0,00 0,61 3,60 0,00 4,52

8H Horizontal interior de alzado pared transversal (x2)

0,00 0,00 5,48 3,00 0,00 7,92

9 Vertical interior de arranque pared transversal (x2)

0,00 0,00 6,90 3,60 0,00 9,05

9H Horizontal interior de arranque pared transversal (x2)

0,00 0,00 5,48 3,00 0,00 7,92

10 Vertical exterior de arranque pared transversal (x2)

0,00 0,00 6,90 3,60 0,00 9,05

Page 77: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 191

10H Horizontal exterior de arranque pared transversal (x2)

0,00 0,00 5,48 3,00 0,00 7,92

13 Longitudinal superior de solera

0,00 0,00 7,84 3,50 3,50 10,18

14 Longitudinal inferior de solera

0,00 0,00 7,84 3,50 3,50 10,18

- Comprobación a fisuración:

Tipo Nd (kN/m)

Md (kN·m/m)

MFis (kN·m/m)

WkFlex (mm)

Td (kN/m)

?STrac (N/mm2)

WkTrac (mm)

WAdm (mm)

1 Vertical exterior de alzado pared longitudinal (x2)

11,25 12,11 43,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,20

1H Horizontal exterior de alzado pared longitudinal (x2)

0,00 33,84 44,84 0,00 17,78 78,58 0,17 0,20

2 Vertical interior de alzado pared longitudinal (x2)

11,25 12,11 43,91 0,00 0,00 0,00 0,00 0,20

2H Horizontal interior de alzado pared longitudinal (x2)

0,00 33,84 44,84 0,00 17,78 78,58 0,17 0,20

3 Vertical interior de arranque pared longitudinal (x2)

22,50 82,54 47,37 0,19 0,00 0,00 0,00 0,20

3H Horizontal interior de arranque pared longitudinal (x2)

0,00 33,84 44,71 0,00 17,78 78,58 0,17 0,20

4 Vertical exterior de arranque pared longitudinal (x2)

22,50 82,54 47,37 0,19 0,00 0,00 0,00 0,20

4H Horizontal exterior de arranque pared longitudinal (x2)

0,00 33,84 44,71 0,00 17,78 78,58 0,17 0,20

5 Transversal inferior de solera

0,00 82,54 63,65 0,19 41,70 51,85 0,12 0,20

6 Transversal superior de solera

0,00 82,54 63,65 0,19 41,70 51,85 0,12 0,20

Page 78: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 192

7 Vertical exterior de alzado pared transversal (x2)

11,25 3,41 43,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,20

7H Horizontal exterior de alzado pared transversal (x2)

0,00 25,51 44,60 0,00 25,95 57,36 0,12 0,20

8 Vertical interior de alzado pared transversal (x2)

11,25 3,41 43,68 0,00 0,00 0,00 0,00 0,20

8H Horizontal interior de alzado pared transversal (x2)

0,00 25,51 44,60 0,00 25,95 57,36 0,12 0,20

9 Vertical interior de arranque pared transversal (x2)

22,50 48,80 45,30 0,19 0,00 0,00 0,00 0,20

9H Horizontal interior de arranque pared transversal (x2)

0,00 25,51 44,60 0,00 25,95 57,36 0,12 0,20

10 Vertical exterior de arranque pared transversal (x2)

22,50 48,80 45,30 0,19 0,00 0,00 0,00 0,20

10H Horizontal exterior de arranque pared transversal (x2)

0,00 25,51 44,60 0,00 25,95 57,36 0,12 0,20

13 Longitudinal superior de solera

0,00 48,80 61,28 0,00 28,07 62,05 0,15 0,20

14 Longitudinal inferior de solera

0,00 48,80 61,28 0,00 28,07 62,05 0,15 0,20

- Comprobación a cortante:

Tipo NQd1 (kN/m)

Qd1 (kN/m)

Vu1 (kN/m)

NQd2 (kN/m)

Qd2 (kN/m)

Vu2 (kN/m)

1 Vertical exterior de alzado pared longitudinal (x2)

11,25 41,33 1422,00 11,25 41,33 98,96

1H Horizontal exterior de alzado pared longitudinal (x2)

-17,78 82,66 1422,00 -26,66 82,66 124,76

Page 79: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 193

2 Vertical interior de alzado pared longitudinal (x2)

11,25 41,33 1422,00 11,25 41,33 98,96

2H Horizontal interior de alzado pared longitudinal (x2)

-17,78 82,66 1422,00 -26,66 82,66 124,76

3 Vertical interior de arranque pared longitudinal (x2)

22,50 82,66 1410,00 22,50 82,66 162,57

3H Horizontal interior de arranque pared longitudinal (x2)

-17,78 82,66 1398,00 -26,66 82,66 128,43

4 Vertical exterior de arranque pared longitudinal (x2)

22,50 82,66 1410,00 22,50 82,66 162,57

4H Horizontal exterior de arranque pared longitudinal (x2)

-17,78 82,66 1398,00 -26,66 82,66 128,43

5 Transversal inferior de solera

-41,70 17,15 1710,00 -62,54 17,15 166,21

6 Transversal superior de solera

-41,70 17,15 1710,00 -62,54 17,15 166,21

7 Vertical exterior de alzado pared transversal (x2)

11,25 36,28 1422,00 11,25 36,28 98,96

7H Horizontal exterior de alzado pared transversal (x2)

-25,95 72,56 1422,00 -38,93 72,56 113,03

8 Vertical interior de alzado pared transversal (x2)

11,25 36,28 1422,00 11,25 36,28 98,96

8H Horizontal interior de alzado pared transversal (x2)

-25,95 72,56 1422,00 -38,93 72,56 113,03

9 Vertical interior de arranque pared transversal (x2)

22,50 72,56 1422,00 22,50 72,56 125,66

9H Horizontal interior de arranque pared transversal (x2)

-25,95 72,56 1422,00 -38,93 72,56 113,03

Page 80: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 194

10 Vertical exterior de arranque pared transversal (x2)

22,50 72,56 1422,00 22,50 72,56 125,66

10H Horizontal exterior de arranque pared transversal (x2)

-25,95 72,56 1422,00 -38,93 72,56 113,03

13 Longitudinal superior de solera

-28,07 17,17 1698,00 -42,11 17,17 133,02

14 Longitudinal inferior de solera

-28,07 17,17 1698,00 -42,11 17,17 133,02

Page 81: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 195

- ARMADURA: Tipo Nº Red./m ø (mm) Separación

(m) Area

(cm2/m) Longitud (m)

1 Vertical exterior de alzado pared longitudinal

4 12 0,25 4,52 3,15

1H Horizontal exterior de alzado pared longitudinal

9 12 0,11 10,18 17,43

2 Vertical interior de alzado pared longitudinal

4 12 0,25 4,52 3,11

2H Horizontal interior de alzado pared longitudinal

9 12 0,11 10,18 18,20

3 Vertical interior de arranque pared longitudinal

10 16 0,10 20,11 1,27

3H Horizontal interior de arranque pared longitudinal

10 12 0,10 11,31 18,20

4 Vertical exterior de arranque pared longitudinal

10 16 0,10 20,11 1,40

4H Horizontal exterior de arranque pared longitudinal

10 12 0,10 11,31 17,43

5 Transversal inferior de solera

10 16 0,10 20,11 6,44

6 Transversal superior de solera

10 16 0,10 20,11 6,44

7 Vertical exterior de alzado pared transversal

4 12 0,25 4,52 3,15

7H Horizontal exterior de alzado pared transversal

7 12 0,14 7,92 6,43

8 Vertical interior de alzado pared transversal

4 12 0,25 4,52 3,11

8H Horizontal interior de alzado pared transversal

7 12 0,14 7,92 7,20

9 Vertical interior de arranque pared transversal

8 12 0,13 9,05 1,26

9H Horizontal interior de arranque pared transversal

7 12 0,14 7,92 7,19

10 Vertical exterior de arranque pared transversal

8 12 0,13 9,05 1,23

10H Horizontal exterior de arranque pared transversal

7 12 0,14 7,92 6,42

11H Refuerzo horizontal en alzado de las esquinas

9 12 0,11 10,18 0,77

Page 82: 3. MEMORIAS DE CÁLCULO. - bibing.us.esbibing.us.es/proyectos/abreproy/3935/fichero/1_MEMORIA%2F301... · 2- NBE-AE-88 Acciones en la edificación. 3- EHE Instrucción de hormigón

C.A.R.D.-C.A.T. José Enrique Carretero Verdejo

Proyecto Fin de Carrera - Centro de Adquisición, Recepción y Descontaminación de vehículos fuera de uso. Pág. 196

12H Refuerzo horizontal en arranque de las esquinas

10 12 0,10 11,31 0,76

13 Longitudinal superior de solera

9 12 0,11 10,18 17,45

14 Longitudinal inferior de solera

9 12 0,11 10,18 17,45