Profile Laminate La Rece

1. EVALUAREA ÎNCĂRCĂRILOR

1.1. Încărcarea permanentă

1. Panou: g1 [kN/m2] = 0,09

2. Pane: g2[kN/m2] = 0,07 Total: g [kN/m2] = 0,36

3. Încărcare tehnologică: g3[kN/m2] = 0,2

1.2. Încărcarea din zăpadăValoarea caracteristică a încărcării din zăpadă pe acoperiș, sk:

sk = μi ∙ Ce ∙ Ct ∙ s0,k

μi - coeficientul de formă pentru încărcarea din zăpadă pe acoperiș

Ce - coeficientul de expunere al amplasamentului construcției

Ct - coeficientul termic

s0,k - valoarea caracteristică a încărcării din zăpadă pe sol în amplasament

∙ acoperiș cu două pante → μ1 = 0,8

∙ 0° ≤ α=14° ≤ 30° → μ2= 1,17

Ce ∙ expunere parțială → Ce = 1

Ct ∙ acoperiș cu termoizolație uzulă → Ct = 1

s0,k ∙ Zona: Vinga → s0,k [kN/m2] = 1,5

μi

s2 [kN/m2] =

Distribuția coeficienților de formă pentru încărcarea cu zăpada pe acoperișuri cu două pante

România - zonarea valorii caracteristice a încărcării din zăpadă pe sol s 0,k , kN/m 2

1,76

s1 [kN/m2] = 1,2

1.3. Încărcarea din vântPresiunea vântului la înălțimea z deasupra terenului: w(z) = qref ∙ ce(z) ∙ cp

qref - presiunea de referință a vântului

ce(z) - factorul de expunere la înălțimea z deasupra terenului

cp - coeficientul aerodinamic de presiune

h [m] = 4

b [m] = 10

d [m] = 20

trv [m] = 5

Înălțimea de referință, ze: h < b → ze = h ze [m] = 4

Lungimea de rugozitate, z0: - zonă cu densitate redusă a construcţiilor z0 [m] = 0,3

Factorul de rugozitate, cr(z):

Factorul kr(z0): - zonă cu densitate redusă a construcţiilor kr(z0) = 0,22

cr(z) = 0,325

Intensitatea turbulenței la înălțimea z, I(z):

2,35 - zonă cu densitate redusă a construcţiilor

I(z) = 0,363

Factorul de rafală, cg(z): cg(z) = 1 + g ∙ [2∙I(z)] cg(z) = 3,540

g = 3,5

Factorul de expunere, ce(z): ce(z) = cg(z) ∙ cr(z) ∙ ct(z)

cg(z) = 3,540

cr(z) = 0,325

ct(z) = 1 (factorul topografic)

ce(z) = 1,15

Înălțimea de referință, z e în funcție de h și

b

Valori caracteristice ale presiunii de referință a vântului

√� =

1.3.1. Vânt transversal

Presiunea de referință a vântului, qref: pereti: e = 8 d > e

qref [kN/m2] = 0,5 (pentru zona Vinga)

Coeficienții de presiune pentru pereți verticali:

Zona A B C D E

cpe,10 -1 -0,8 -0,5 0,68 -0,3

Coeficienții de presiune pentru acoperișuri cu două pante:

Zona F G H I J

cpe,10 -0,98 -0,84 -0,33 -0,39 -0,93

w(z) = qref ∙ ce(z) ∙ cpe,10

qref [kN/m2] = 0,5

ce(z) = 1,15

Zona A B C D E

[kN/m2] -0,57 -0,46 -0,29 0,39 -0,17Zona F G H I J

[kN/m2] -0,56 -0,48 -0,19 -0,22 -0,53

Zona D: 1. Stâlpi marginali W[kN/m] = 0,98 Zona E: 1. Stâlpi marginali W[kN/m] = -0,43

2. Stâlpi intermed. W[kN/m] = 1,95 2. Stâlpi intermed. W[kN/m] = -0,86

Zona A, B, C Zona F:

1. Stâlp 1 W[kN/m] = -5,52 1. Grinda marg. W[kN/m] = -1,41

2. Stâlp 2 W[kN/m] = -2,53 2. Grinda intermed. W[kN/m] = -2,82

Zona G: Zona H:

1. Grinda marg. W[kN/m] = -1,21 1. Grinda marg. W[kN/m] = -0,47

2. Grinda intermed. W[kN/m] = -2,41 2. Grinda intermed. W[kN/m] = -0,95

Zona I: Zona J:

1. Grinda marg. W[kN/m] = -0,56 1. Grinda marg. W[kN/m] = -1,34

2. Grinda intermed. W[kN/m] = -1,12 2. Grinda intermed. W[kN/m] = -2,67

Notații pentru acoperișurile cu două panteNotații pentru pereți verticali

w(z)

1.3.2. Vânt longitudinal

Presiunea de referință a vântului, qref: pereti: e = 8

acoperis: e = 13,49 d > e

qref [kN/m2] = 0,5 (pentru zona Sibiu)

Coeficienții de presiune pentru pereți verticali:

Zona A B C D E

cpe,10 -1 -0,8 -0,5 0,68 -0,3

Coeficienții de presiune pentru acoperișuri cu două pante:

Zona F G H I

cpe,10 -1,33 -1,3 -0,6 -0,50

w(z) = qref ∙ ce(z) ∙ cpe,10

qref [kN/m2] = 0,5

ce(z) = 1,15

Zona A B C D E

[kN/m2] -0,57 -0,46 -0,29 0,39 -0,17Zona F G H I

[kN/m2] -0,76 -0,75 -0,34 -0,29

Zona D: 1. Stâlpi marginali W[kN/m] = 3,91 Zona E: 1. Stâlpi marginali W[kN/m] = -1,72

Zona A, B, C Zona F,H,I:

1. Stâlp spre A W[kN/m] = -1,29 1. Grinda marg. Spre F W[kN/m] = -1,39

2. Stâlp B1 W[kN/m] = -2,44 2. Grinda intermed. H1 W[kN/m] = -2,18

3. Stâlp B2 W[kN/m] = -1,87 3. Grinda intermed. H2 W[kN/m] = -1,51

4. Stâlp spre C W[kN/m] = -0,72 4. Grinda marg. Spre I W[kN/m] = -0,72

w(z)

Notații pentru pereți verticali Notații pentru acoperișurile cu două pante

1.4. Încărcarea seismicăValoarea de vârf ale accelerației terenului pentru proiectare, ag (zona Vinga):

ag = 020g

Perioada de control, TC a spectrului de răspuns (zona Vinga):

TC = 0,7 s

Spectrul normalizat de răspuns elastic, în zona caracterizată prin perioada de control Tc = 0,7s

TB = 0,07 s

Spectrul de proiectare:

0 < T < TB

T > TB

q - factorul de comportare a structurii

q = 1

T Sd(T) T Sd(T)

ag = 0,20g

ag = 1,962 0 1,9620 0,08 5,3955

β0 = 2,75 0,01 2,4525 0,7 5,3955

TB = 0,07 0,02 2,9430

0,03 3,4335 0,8 4,7211

0,04 3,9240 0,9 4,1965

0,05 4,4145 1 3,7769

0,06 4,9050 1,1 3,4335

0,07 5,3955 1,2 3,1474

1,3 2,9053

1,4 2,6978

1,5 2,5179

1,6 2,3605

1,7 2,2217

1,8 2,0983

1,9 1,9878

2 1,8884

2,4 1,5737

2,7 1,3988

3 1,2590

3,3 1,0405

3,6 0,8743

3,9 0,7449

4 0,7082

T > TD

T > TB0 < T < TB

T > TC

0,0000

1,0000

2,0000

3,0000

4,0000

5,0000

6,0000

0 1 2 3 4

Sd(T) [m/s2]

T [s]

Spectrul de proiectare

TD=3s

TC=0,7s

TB=0,07s

1.5. Încărcări pe elemente

L [m]= 10

B [m]= 4

h [m]= 4

a) Încărcarea permanentă

g [kN/m2] = 0,36 G1 [kN/m]= 0,72

G2 [kN/m]= 1,44

b) Încărcarea din zăpadă

s1 [kN/m2] = 1,2 s2 [kN/m2] = 1,76Z1 [kN/m]= 2,4 Z1 [kN/m]= 3,52Z2 [kN/m]= 4,8 Z2 [kN/m]= 7,04

2. GRUPAREA ÎNCĂRCĂRILOR

2.1. Starea limită ultimă:

a) Gruparea fundamentală:

1,35 G +1,5 Vt 1,35 G + 1,5 Z + 1,05 Vt 1,35 G + 1,5 Zs + 1,05 Vt

1,35 G +1,5 Vl 1,35 G + 1,5 Z + 1,05 Vl 1,35 G + 1,5 Zs + 1,05 Vl

0,9 G + Vt 1,35 G + 1,5 Vt + 1,05 Z 1,35 G + 1,5 Zd + 1,05 Vt

0,9 G + Vl 1,35 G + 1,5 Vl + 1,05 Z 1,35 G + 1,5 Zd + 1,05 Vl

1,35 G +1,5 Zs

1,35 G +1,5 Zd

b) Gruparea seismică:

G + 0,4 Z + A

2.2. Starea limită de serviciu:

G + Z + 0,7 Vt

G + Z + 0,7 Vl

G + Vt + 0,7 Z

G + Vl+ 0,7 Z

3. EFORTURILE ÎN ELEMENTE

Eforturile maxime în elemente au fost obținute din combinațile de tipul: 1,35 G + 1,5 Z, în cadrul curent.

1A 53,257 1A 59,972 1A 59,9

1E 52,207 1E 56,897 1E 57,384

2A 100,713 2A 112,704 2A 112,424

2E 100,713 2E 112,704 2E 112,424

3A 100,713 3A 112,704 3A 112,424

3E 100,713 3E 112,704 3E 112,424

4A 53,098 4A 56,667 4A 57,236

4E 53,098 4E 56,667 4E 57,236

1A 65,597

1E 65,597

2A 128,54

2E 128,54

3A 128,54

3E 128,54

4A 65,597

4E 65,597

1A 26,408 1A 73,893 1A 48,81

1E 26,408 1E 70,708 1E 46,435

2A 51,17 2A 139,289 2A 91,143

2E 51,17 2E 139,289 2E 91,143

3A 51,17 3A 139,289 3A 91,143

3E 51,17 3E 139,289 3E 91,143

4A 26,408 4A 70,509 4A 46,247

4E 26,408 4E 70,509 4E 46,247

1A 50,477

1E 50,477

2A 99,323

2E 99,323

3A 99,323

3E 99,323

4A 50,477

4E 50,477

1A 123,486

1E 119,394

2A 233,467

2E 233,467

3A 233,467

3E 233,467

4A 119,394

4E 119,394

Stâlpi

Forță axială, compresiune [kN]

Grinzi


StâlpiForță tăietoare [kN]

StâlpiForță axială, întindere [kN]

StâlpiMoment încovoietor [kNm]

Contrafișe


GrinziMoment încovoietor [kNm]

GrinziForță tăietoare [kN]

GrinziForță axială, întindere [kN]

4. VERIFICAREA ELEMENTELOR

Materialul folosit pentru elemente: S355

fy [N/mm2] = 355 G [N/mm2] = 81000

E [N/mm2] = 210000 fu [N/mm2] = 510

4.1 Stâlpul solicitat la compresiune cu încovoiere

Secțiunea considerată: 2(C350/3+C300/3)

H [mm] = 4000

H c. [mm] = 4000

C350/3 C300/3

h [mm] = 350,00 h [mm] = 300,00

b1 [mm] = 100,00 b1 [mm] = 90,00

b2[mm] = 92,00 b2[mm] = 82,00

c [mm] = 32,00 c [mm] = 33,00

tn [mm] = 3,00 tn [mm] = 3,00 2(C350/3+C300/3)

t [mm] = 2,90 t [mm] = 2,90

A [mm2] = 1724,00 A [mm2] = 1527,00 A [mm2] = 6502,00

zG1 [mm] = 172,66 zG1 [mm] = 147,74 zG1 [mm] = 172,66

zG2 [mm] = 177,34 zG2 [mm] = 152,26 zG2 [mm] = 177,34

Iy [mm4] = 30813550,00 Iy [mm4] = 20207204,00 Iy [mm4] = 102961000,00

Iz [mm4] = 2100476,00 Iz [mm4] = 1569176,00 Iz [mm4] = 38441360,00

It [mm4] = 4832,00 It [mm4] = 4279,00 It [mm4] = 18222,00

iy [mm] = 133,90 iy [mm] = 115,10 iy [mm] = 124,60

iz [mm] = 34,90 iz [mm] = 32,10 iz [mm] = 74,20

Aef [mm2] = 916,00 Aef [mm2] = 915,00 Aef [mm2] = 3662,00

Iyef [mm4] = 27066147,00 Iyef [mm4] = 18676675,00 Iyef [mm4] = 91485644,00

Wyef1 [mm3] = 142844,00 Wyef1 [mm3] = 119203,00 Wyef1 [mm3] = 524094,00


zGef1 [mm] = 189,48 zGef1 [mm] = 156,68 zGef1 [mm] = 189,48


Iω [mm6] = 1,70E+11

Eforturile maxime într-un stâlp:

Nc [kN] = 62 (combo 4; ob16)

V [kN] = 56,3 (combo 12; ob16)

M [kNm] = 56,2 (combo 12; ob16)

4.1.1 Verificarea de rezistență

a) Verificarea rezistenței la compresiune axială și încovoiere

Nc, Rd [N] = 1300010

Nc, Rd [kN] = 1300,01

Mcz,Rd,com [Nmm] = 186053370

Mcz,Rd,com [kNm] = 186,05

eNy [mm] = 16,82

ΔMy,ED [Nmm] =1042840 ΔMy,ED [kNm] =1,04

= 0,36 < 1

b) Verificarea rezistenței la forță tăietoare

hw1 [mm] = 347

φ = 90 hw2 [mm] = 297

Vpl,Rd [N] = 856338,93 Vpl,Rd [kN] = 856,34

fbv = 0,58 * fyb dacă λw ≤ 0,83

fbv = 0,48 * fyb/λw dacă 0,83 < λw < 1,40

fbv = 0,67 * fyb/λw2

dacă 1,40 ≤ λw

sw1 [mm] = 347

sw2 [mm] = 297

λw = 1,580 > 1,40 fbv = 0,67 * fyb/λw2 fbv [N/mm2]= 95,33

Vb,Rd [N] = 356073,79 Vb,Rd [kN] = 356,07

Vc,Rd [kN] = 356,07

= 0,16 < 1

4.1.2 Verificarea la flambaj

NRk [N] = 1300010

NRk [kN] = 1300,01

My,Rk [Nmm]= 186053370

My,Rk [kNm]= 186,05

Determinarea factorilor de reducere χ y, χ z, χ t :

a) Flambajul prin încovoiere

Lcr [mm] = 3800

76,41

Flambajul după axa y-y

= 0,30 αy = 0,21 - curba de flambaj a

ϕ = 0,56

χy= 0,98

Flambajul după axa z-z

0,50 αz = 0,34 - curba de flambaj b

ϕ = 0,68

χz= 0,88

b) Flambajul prin răsucire

y0 [mm] = 0

lt [mm] = 3800 z0 [mm] = 12

io2 [mm2] = 21174,80

Ncr,T [N] = 1222046,81

Ncr,T [kN] = 1222,047

c) Flambajul prin încovoiere - răsucire

Forța critică elastică:

Ncr=Ncr,t=Ncr,TF [N]= 1222046,808

1,03 αT = 0,34 - curba de flambaj b

ϕ = 1,17

χT= 0,58

Determinarea factorului de reducere χ LT :

d) Flambajul lateral

C1 = 1,127

L [mm] = 3800

Mcr [Nmm] = 425846214,07

Mcr [kNm] = 425,85

0,66 αLT = 0,34 - curba de flambaj b

ϕLT = 0,80

χLT= 0,81

Determinarea factorilor de interacțiune kyy și kzy :

Lcr,y=Lcr,z [mm]= 3800 Ncr,y [N] = 14778304,1 Ncr,z[N] = 5517604,801

Ncr,y [kN] = 14778,30 Ncr,z [kN] = 5517,60

μy = 1,00 μz = 0,999

Cmy,0 = 1,00 εy = 6,33

αLT = 1,00 Cmy = 1,00

NEd [kN] = 62

Ncr,T [kN] = 1222,047 CmLT = 1,03

kyy = 1,04

kzy = 1,04

= 0,44 = 1 = 0,45 = 1

NEd [kN] = 62 NRk [kN] = 1300,01

My,Ed [kNm] = 56,2 My,Rk [kNm]= 186,05

ΔMy,Ed [kNm] = 1,04 γM = 1

χy= 0,98 χz= 0,88

χLT= 0,81

4.2 Stâlpul solicitat la întindere

Secțiunea considerată: 2(C350/3+C300/3) A [mm2] = 6502,00

H [mm] = 5000 Wyef [mm3] = 524094,00

H c. [mm] = 1200

Eforturile maxime într-un stâlp:

Nî [kN] = 112,704

V [kN] = 112,424

M [kNm] = 128,54


a) Verificarea rezistenței la întindere axială

fya ≤ 432,5

k = 7

n = 4 fya [N/mm2] = 377,45 < 432,5

γM0 = 1

Nt,Rd [N] = 2454207,6

Nt,Rd [kN] = 2454,21

= 0,05 < 1

b) Verificarea rezistenței la întindere axială cu încovoiere

Nt,Rd [N] = 2454207,6 Mcz,Rd,ten [Nmm] = 186053370

Nt,Rd [kN] = 2454,2076 Mcz,Rd,ten [kNm] = 186,05

= 0,74 < 1

4.3 Grinda solicitată la întindere cu încovoiere

Secțiunea considerată: 2x(C350/3+C200/2)

L [mm] = 5,154

C350/3 C200/2

h [mm] = 350,00 h [mm] = 200,00

b1 [mm] = 100,00 b1 [mm] = 74,00

b2[mm] = 92,00 b2[mm] = 66,00

c [mm] = 32,00 c [mm] = 20,80

tn [mm] = 3,00 tn [mm] = 2,00 2x(C350/3+C200/2)

t [mm] = 2,90 t [mm] = 1,91

A [mm2] = 1724,00 A [mm2] = 714,00 A [mm2] = 4876

zG1 [mm] = 172,66 zG1 [mm] = 97,89 zG1 [mm] = 172,66

zG2 [mm] = 177,34 zG2 [mm] = 102,11 zG2 [mm] = 177,34

Iy [mm4] = 30813550,00 Iy [mm4] = 4390284,00 Iy [mm4] = 71252970

Iz [mm4] = 2100476,00 Iz [mm4] = 482670,00 Iz [mm4] = 26280560

It [mm4] = 4832,00 It [mm4] = 869,00 It [mm4] = 11402,00

iy [mm] = 133,90 iy [mm] = 78,40 iy [mm] = 119,40

iz [mm] = 34,90 iz [mm] = 26,00 iz [mm] = 72,50

Aef [mm2] = 916,00 Aef [mm2] = 381,00 Aef [mm2] = 2594,00

Iyef [mm4] = 27066147,00 Iyef [mm4] = 3804572,00 Iyef [mm4] = 61741438,00





Iω [mm6] = 1,20E+11

Eforturile maxime într-o grindă:

Nî [kN] = 66 (combo 9; ob 10)

V [kN] = 35 (combo 12; ob 10)

M [kNm] = 28 (combo 5; ob 10)


a) Verificarea rezistenței la întindere axială

fya ≤ 432,50

k = 7

n = 4 fya [N/mm2] = 474,77 < 432,50

γM0 = 1 A [mm2] = 4876

Nt,Rd [N] = 2314970,4

Nt,Rd [kN] = 2314,97

= 0,03 < 1

b) Verificarea rezistenței la încovoiere cu întindere axială

fya [N/mm2] = 474,77 Nt,Rd [N] = 2314970,4

A [mm2] = 4876 Nt,Rd [kN] = 2314,97

γM0 = 1

Weff,y [mm3] = 356120,00 126422600

fyb [N/mm2] = 355 126,42

= 0,25 < 1

c) Verificarea rezistenței la forfecare

hw1 [mm] = 347

φ = 90 hw2 [mm] = 198

Vpl,Rd [N] = 724696,77 Vpl,Rd [kN] = 724,70

fbv = 0,58 * fyb dacă λw ≤ 0,83

fbv = 0,48 * fyb/λw dacă 0,83 < λw < 1,40

fbv = 0,67 * fyb/λw2

dacă 1,40 ≤ λw

sw1 [mm] = 347

sw2 [mm] = 198

λw = 1,337 > 1,40 fbv = 0,67 * fyb/λw2 fbv [N/mm2]= 133,11

Vb,Rd [N] = 535787,22 Vb,Rd [kN] = 535,79

Vc,Rd [kN] = 535,79

= 0,07 < 1

Mcy,Rd,ten [Nmm] =

Mcy,Rd,ten [kNm] =

4.4 Grinda solicitată la compresiune cu încovoiere

Eforturile maxime într-o grindă:

Nî [kN] = 51,17

V [kN] = 91,143

M [kNm] = 99,323


a) Verificarea rezistenței la compresiune axială

γM0 = 1 Nc, Rd [N] = 920870

fyb [N/mm2] = 355 Nc, Rd [kN] = 920,87

Aef [mm2] = 2594,00

= 0,06 < 1

b) Verificarea rezistenței la compresiune axială cu încovoiere

Aef [mm2] = 2594,00

Wyef [mm3] = 356120,00

γM0 = 1

fyb [N/mm2] = 355

Nc, Rd [N] = 920870

Nc, Rd [kN] = 920,87

126422600

126,42

eNy [mm] = 16,82

ΔMy,ED [Nmm] =860679,4 ΔMy,ED [kNm] =0,86

= 0,85 < 1

Mcz,Rd,com [Nmm] =

Mcz,Rd,com [kNm] =

4.5. Contrafișa solicitată la compresiune

Secțiunea considerată: 2xC250/3

L [mm] = 1920

C250/3

h [mm] = 250,00

b1 [mm] = 74,00

b2[mm] = 66,00

c [mm] = 28,50

tn [mm] = 3,00 2xC250/3

t [mm] = 2,90

A [mm2] = 1263,00 A [mm2] = 2526

zG1 [mm] = 122,73 zG1 [mm] = 122,73

zG2 [mm] = 127,27 zG2 [mm] = 127,27

Iy [mm4] = 11489396,00 Iy [mm4] = 23047320

Iz [mm4] = 857566,00 Iz [mm4] = 2326119

iy [mm] = 95,40 iy [mm] = 94,8

iz [mm] = 26,10 iz [mm] = 30,1

Aef [mm2] = 803,00 Aef [mm2] = 1606

Iyef [mm4] = 11002020,00 Iyef [mm4] = 22004040

Wyef1 [mm3] = 86945,00 Wyef1 [mm3] = 173890

Wyef2 [mm3] = 89114,00 Wyef2 [mm3] = 178228

zGef1 [mm] = 126,54 zGef1 [mm] = 126,54

zGef2 [mm] = 123,46 zGef2 [mm] = 123,46

Iω [mm6] = 1,20E+10

Efortul maxim într-o contrafișă:

Nc[kN] = 233,467

Verificarea rezistenței la compresiune axială

γM0 = 1 Nc, Rd [N] = 570130

fyb [N/mm2] = 355 Nc, Rd [kN] = 570,13

Aef [mm2] = 1606,00

= 0,41 < 1

4.6. Contravântuirea solicitată la compresiune

Secțiunea considerată: ϕ20

L [mm] = 7071

d [mm] = 20

A [mm2] = 314,16

Efortul maxim într-o contrafișă, rezultat din combinația cu seism pe axa y:

Nc[kN] = 21,411

Verificarea rezistenței la compresiune axială

γM0 = 1 Nc, Rd [N] = 111526,54

fyb [N/mm2] = 355 Nc, Rd [kN] = 111,53

A [mm2] = 314,16

= 0,19 < 1

4.7. Verificarea îmbinării grindă - stâlp

Caracteristicile îmbinării:

Șuruburi folosite M16 gr. 8.8

Diamterul nom. al șurubului d [mm] = 16

Numărul total de șuruburi nf = 16

Distanțele față de margine e1 [mm] = 25 e2 [mm] = 25

Distanța între șuruburi p1 [mm] = 50 p2 [mm] = 50

Dimensiunile secțiunii transversale ale grinzii

Înălțime totală h1 [mm] = 350

Lățimea tălpii b1 [mm] = 100

b2 [mm] = 92

Grosimea nominală tn [mm] = 5

Grosimea efectivă t [mm] = 4,81

Aria brută A [mm2] = 4876

Dimensiunile secțiunii transversale ale stâlpului

Înălțimea totală h1 [mm] = 350


b2 [mm] = 92



Aria brută A [mm2] = 6502,00

Efort axial maxim în îmbinare

Ned [kN] = 139,289

Forța rezultantă ce revine unui șurub

Ned1 [kN] = 8,71

Verificarea condițiilor minime constructive

e1 > d e2 ≥ 1,5 d p1 ≥ 3 d

3 [mm] > t > 0,75 [mm] dmin = 6 [mm]

e1 [mm] = 25 > d

e2 [mm] = 25 > 1,5 d

p1 [mm] = 50 > 3 d

p2 [mm] = 50 > 3 d

t [mm] = 4,81

d [mm] = 16

Efortul capabil al unui șurub la presiunea pe gaură

0,521

e1 [mm] = 25

3 d [mm] = 48

e1/3 d = 0,521

kt = 1 pentru t > 1,25 [mm]

fu [N/mm2] = 510

d [mm] = 16

γM2 = 1,25

Fb,Rd [N] = 40885

Fb,Rd [kN] = 40,89

Efortul capabil al elementului supus la întindere în secțiunea netă

2e2 [mm] = 50

do [mm] = 18

u [mm] = 50

r = 0,5

A net [mm2] = 2333,6

Fn,Rd [N] = 980672,064

Fn,Rd [kN] = 980,67

Efortul capabil al șurubului la forfecare

fu [N/mm2] = 510

d [mm] = 16

A s [mm2] = 201,06

Fv,Rd [N] = 41016,63

Fv,Rd [kN] = 41,02

Rezistența îmbinării

Fb,Rd [kN] = 40,89

Fn,Rd [kN] = 980,67

Fv,Rd [kN] = 41,02

327,08

= 0,426 < 1

4.8. Verificarea îmbinării grindă - grindă







Dimensiunile secțiunii transversale ale grinzii



b2 [mm] = 92





Ned [kN] = 51,17


Ned1 [kN] = 3,20


e1 > d e2 ≥ 1,5 d p1 ≥ 3 d

3 [mm] > t > 0,75 [mm] dmin = 6 [mm]

e1 [mm] = 25 > d

e2 [mm] = 25 > 1,5 d

p1 [mm] = 50 > 3 d

p2 [mm] = 50 > 3 d

t [mm] = 5,8

d [mm] = 16


0,521

e1 [mm] = 25

3 d [mm] = 48

e1/3 d = 0,521


fu [N/mm2] = 510

d [mm] = 16

γM2 = 1,25

Fb,Rd [N] = 49300

Fb,Rd [kN] = 49,30


2e2 [mm] = 50

do [mm] = 18

u [mm] = 50

r = 0,5

A net [mm2] = 2351,42

Fn,Rd [N] = 988160,7408

Fn,Rd [kN] = 988,16


fu [N/mm2] = 510

d [mm] = 16

A s [mm2] = 201,06

Fv,Rd [N] = 41016,63

Fv,Rd [kN] = 41,02


Fb,Rd [kN] = 49,30

Fn,Rd [kN] = 988,16

Fv,Rd [kN] = 41,02

328,13

= 0,156 < 1

4.9. Verificarea îmbinării contrafișă - stâlp







Dimensiunile secțiunii transversale ale contrafișei



b2 [mm] = 66




Dimensiunile secțiunii transversale ale stâlpului

Înălțimea totală h1 [mm] = 350


b2 [mm] = 92



Aria brută A [mm2] = 6502,00


Ned [kN] = 233,467


Ned1 [kN] = 38,91


e1 > d e2 ≥ 1,5 d p1 ≥ 3 d

3 [mm] > t > 0,75 [mm] dmin = 6 [mm]

e1 [mm] = 75 > d

e2 [mm] = 75 > 1,5 d

p1 [mm] = 100 > 3 d

p2 [mm] = 100 > 3 d

t [mm] = 2,9

d [mm] = 16


1,000

e1 [mm] = 75

3 d [mm] = 48

e1/3 d = 1,563


fu [N/mm2] = 510

d [mm] = 16

γM2 = 1,25

Fb,Rd [N] = 47328

Fb,Rd [kN] = 47,33


2e2 [mm] = 150

do [mm] = 18

u [mm] = 100

r = 0,5

A net [mm2] = 1158,6

Fn,Rd [N] = 373439,952

Fn,Rd [kN] = 373,44


fu [N/mm2] = 510

d [mm] = 16

A s [mm2] = 201,06

Fv,Rd [N] = 41016,63

Fv,Rd [kN] = 41,02


Fb,Rd [kN] = 47,33

Fn,Rd [kN] = 373,44

Fv,Rd [kN] = 41,02

246,10

= 0,949 < 1

Profile Laminate La Rece

Documents

Transcript of Profile Laminate La Rece