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GEOTECNICAProve triassiali

Prof. Lo Presti

Dipartimento di Ingegneria CivileUniversità di Pisa

Anno accademico 2005 / 2006

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- inviluppo di rottura in termini di sforzi totali è orizzontale, perciò φu = 0° Cu ≠ 0

- in termini di sforzi efficaci si ottiene un unico cerchio di Mohr, perciò risulta impossibile definire l’inviluppo di rottura

PROVA DI COMPRESSIONETRIASSIALE SENZA CONSOLIDAZIONE

E SENZA DRENAGGIO

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GEOTECNICAProf. Lo Presti PROVA CU DICOMPRESSIONE PER CARICO

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GEOTECNICAProf. Lo Presti RISULTATO DI UNA PROVA CU

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GEOTECNICAProf. Lo Presti ESEMPIO PROVE CID CIU UU

UNICITA’ INVILUPPO DI ROTTURA ARGILLE TENERE NC

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GEOTECNICAProf. Lo Presti CONSIDERAZIONI SULLARESISTENZA AL TAGLIO NON DRENATA Cu

• SI APPLICA AI TERRENI COESIVI SATURI

• PARAMETRO EMPIRICO – DIPENDE DAL ESP

• ASSUNZIONE τf = Cu , ARTIFICIO DI INTERESSE APPLICATIVO

• RESISTENZA AL TAGLIO E’ CONTROLLATA DA σ` E QUINDI DA φ` E c`

• POSIZIONE DELLA SUPERFICIE DI ROTTURA E’ QUELLA RIFERITA ALLE TENSIONI EFFICACI

• Cu (IN SITO) = Cu (LABORATORIO) SOLO QUANDO σv0`, σh0` e Wn UGUALI. IN PRATICA IMPOSSIBILE, DA QUI ALTERNATIVA:

Wn UGUALE A UU ; σv0`, σh0` UGUALI A C K0U

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GEOTECNICAProf. Lo Presti INFLUENZADELL’OCR SULLA Cu

Ladd et al (1977)

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GEOTECNICAProf. Lo Presti ESEMPI DELLA ANISOTROPIADELLA RESISTENZA AL TAGLIO NON – DRENATA

DALLE PROVE TRIASSIALI C K0U

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GEOTECNICAProf. Lo Presti RESISTENZA AL TAGLIONON DRENATA

[ ]u 0 0 01( ) ( ) ( )cos ' ( )3 u u uc media c CC CK u c DSS CK U c EC CK Uϕ≅ − + − + −

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INFLUENZA DEL FATTURETEMPO IN CONDIZIONI NON DRENATE

NELLA FASE DI ROTTURA, cu DESCRESCE ALL’AUMENTARE DEL TEMPO NECESSARIO PER RAGGIUNGERE IL COLLASSO:

( )1 log

( )( ) ( ) f

fu uf f

t sito

t labc t sito c t lab λ

⎡ ⎤⎡ ⎤⎣ ⎦⎡ ⎤ ⎡ ⎤ ⎢ ⎥−⎣ ⎦ ⎣ ⎦ ⎡ ⎤⎢ ⎥⎣ ⎦⎣ ⎦=

0.05 0.15logu

f

dcd t

λ≤ = ≤

In genere, in laboratorio tf (lab) << tf (sito) di conseguenza la cumisurata in laboratorio può risultare maggiore rispetto a quella

disponibile realmente in sito.

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GEOTECNICAProf. Lo Presti INFLUENZA NEL FATTORETEMPO SULLA RESISTENZA AL TAGLIO

IN CONDIZIONI NON DRENATENella fase che precede la rottura (= di consolidazione) quandot > tp, cu aumenta a causa dell’accumulo delle deformazioni

viscose (= cedimento secondario) in presenza di σ’v = costante.

Al crescere il rapporto t / tp aumenta OCR:

p

tOCRt

α⎛ ⎞

= ⎜ ⎟⎜ ⎟⎝ ⎠ 1

c

r

c

c ccc

αα =−

Al crescere dell’OCR aumenta cu / σ’v0:

0 0( )

' 'Bu u

v v NC

c c OCRσ σ

⎛ ⎞= ⎜ ⎟⎝ ⎠

0.03 ≤ α ≤ 0.05 ; 0.70 ≤ B ≤ 0.90

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SCISSOMETRO

VANE BORER

(FVT)

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GEOTECNICAProf. Lo Presti SCISSOMETROINTERPRETAZIONE

Dimensioni più ricorrenti delle alette:

110≤ H ≤ 130 mm; D = 55 mm; H / D = 2

α, coefficiente dipendente dalla ipotesi fatta sulla distribuzione delle τ sulle superfici orizzontali:

• distribuzione uniforme; α = 2/3

• distribuzione triangolare; α = 1/2

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GEOTECNICAProf. Lo Presti RISULTATI DELLE PROVE

SCISSOMETRICHE NELL’ARGILLA LIMOSANC DI PORTO TOLLE

(zona del delta del fiume Po)

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GEOTECNICAProf. Lo Presti RESISTENZA AL TAGLIONON DRENATA

(cu – su) DA PROVE CPT