Evaluarea incarcarilor

Zapada

Sk Ce Ct S0k Is=

S0k 2kN

m2 valoarea caracteristica a incarcarii date de zapada pe sol

Ct 1 coeficient termic

Ce 1 coeficient de expunere

0.8 coeficient de forma

Is 1 coeficient ce tine cont de clasa cladirii

Sk Ce Ct S0k Is 1.6kN

m2

Vant

Presiunea vantului pe suprafete

we Iw cpe qp ze =este valoarea de varf a presiunii dinamice evaluata la cota zeqp ze coeficient aerodinamic de presiune/suctiunecpe z( )

factor de importanta-expunere, clasa IIIIw 1qp ze ce z( ) qb=valoarea de referinta a presiunii dinamice a vantuluiqb

ce z( ) cpq z( ) cr z( )2= cpq z( ) factor de rafala

factor de rugozitatecr z( )

ct z( ) 1cpq z( ) 1 g 2 Iz =Iz

2.5 lnzz0

= Alegem zona IV (zona urbana) Tab 2.1( CR-1-1-4-2012)

z0 1 zmin 10z 8.904

z zmin 1

2.352 5.523 Tab 2.3( CR-1-1-4-2012)

Iz

2.5 lnzminz0

0.408

g 3.5

cpq z( ) 1 g 2 Iz cpq z( ) 3.858kr z0 0.214 Tab 2.2 ( CR-1-1-4-2012)

cr z( ) kr z0 ln zminz0

cr z( ) 0.493

ce z( ) cpq z( ) cr z( )2

qb 0.4ce z( ) 0.937

qp z( ) ce z( ) qbqp z( ) 0.375

Determinarea presiunii/suctiunii

weF1.s Iw qp z( ) 0.669( ) 0.251

weF1.p Iw qp z( ) 0.5( ) 0.187

weG1.p Iw qp z( ) 0.7( ) 0.262

weG1.s Iw qp z( ) 0.466( ) 0.175

weH1.p Iw qp z( ) 0.4133( ) 0.155

weH1.s Iw qp z( ) 0.1866( ) 0.07

weK1.s Iw qp z( ) 0.4866( ) 0.182

weL1.s Iw qp z( ) 1.51( ) 0.566

weJ1.s Iw qp z( ) 0.81( ) 0.303

weI1.s Iw qp z( ) 0.393( ) 0.147

weN.s Iw qp z( ) 0.2( ) 0.075

weJ2.s Iw qp z( ) 1.033( ) 0.387

weI2.p Iw qp z( ) 0.3933( ) 0.147

weF2.s Iw qp z( ) 1.4( ) 0.525

weF2.p Iw qp z( ) 0.5133( ) 0.192

weG2.s Iw qp z( ) 1.4( ) 0.525

weG2.p Iw qp z( ) 0.7( ) 0.262

weL2.s Iw qp z( ) 1.91( ) 0.716

weJ3.s Iw qp z( ) 0.90( ) 0.337weI3.s Iw qp z( ) 0.393( ) 0.147

weM.s Iw qp z( ) 0.8( ) 0.3

weL3.s Iw qp z( ) 1.64( ) 0.614

weK2.s Iw qp z( ) 0.4866( ) 0.182

weH2.p Iw qp z( ) 0.4133( ) 0.155

weH2.s Iw qp z( ) 0.1866( ) 0.07

weL2 Iw qp z( ) 1.91( ) 0.716

weJ4 Iw qp z( ) 1.0267( ) 0.385

Dimensionarea si verificarea sipcilor NP-005/2003

c 80cm distanta dintre capriori

s 33cm distanta intre sipci

Dimensiuni sipci : hs 3cmbs 5cm

30

Mef.yMr.y

Mef.zMr.z

1

Determinarea ncrcrilor permanente care acioneaz asupra ipcii:

E0med 11kN

mm2C24 :

E0.05 7.4kN

mm2

E90.med 0.37kN

mm2

Gmed 0.69kN

mm2

qk 350kg

m3

qmed 420kg

m3

gpropriu.s bs hs qmed 0.63kgm

gproprie.inv 50kg

m2Invelitoarea din tigla de beton :

Incarcarea care ii revine unei sipci : ginv.sgproprie.inv

cos ( )

s cos ( ) 16.5

kgm

Incarcarea permanenta totala ce actioneaza asupra sipcii :

Pperm.s gpropriu.s ginv.s 17.13kgm

Incarcarea finala de calcul :

G 1.35

Pperm.c.s G Pperm.s 23.125kgm

Pperm.cy.s Pperm.c.s cos ( ) 20.027kgm

Pperm.cz.s Pperm.c.s sin ( ) 11.563kgm

Determinarea incarcarilor temporare (de lunga durata) date de zapadacare actioneaza asupra sipcilor

Incarcarea de zapada care ii revine unei sipci :

Sk 160kg

m2

Pzap.s Sk cos ( ) s cos ( )( ) 39.6 kgmIncarcarea de zapada de calcul :

Qk.1 1.5

Pzap.c.s Qk.1 Pzap.s 59.4kgm

Componentele dupa axele y-y si z-z vor fi :

Pzap.cy.s Pzap.c.s cos ( ) 51.442kgm

Pzap.cz.s Pzap.c.s sin ( ) 29.7kgm

Determinarea incarcarilor tempoare (de scurta durata) date de vant care actioneazaasupra sipcilor

Incarcarea din vant care ii revine unei sipci :

0.i 0.7 Q.i 1.5we 28.8

kg

m2

Pvant.y.s 0.i we s 6.653kgm

Incarcarea de vant de calcul:

Pvant.cy.s Q.i Pvant.y.s 9.979kgm

Determinarea momentelor incovoietoare efective

Mef.yPperm.cz.s c

28

Pzap.cz.s c2

8

3.301 m kg

Mef.zPperm.cy.s c

2 8

Pzap.cy.s c2

8

Pvant.cy.s c2

8

6.516 m kg

Determinarea capacitatii portante ale sipcii pe cele 2 directii :

Wy.calchs bs

2 6

12.5 cm3

My.r Rc.i Wy.calc mT.i Rc.i

Rc.i mu.i md.iRi i mu.i

unde Ri - rezistenta caracteristica a lemnului la incovoiere

Ri 240kg

cm2 i 1.1 incovoire

mu.i 1 clasa de exploatare III

mT.i 0.9 mod de tratare la suprafata pg 60 structuri de lemn..

md.iPperm.cz.s 0.55 Pzap.cz.s 0.65

Pperm.cz.s Pzap.cz.s 0.622

Rc.i mu.i md.iRii

135.704 kgcm2

My.r Rc.i Wy.calc mT.i 15.267 m kg

Wz.calcbs hs

2 6

7.5 cm3

md.iPperm.cy.s 0.55 Pzap.cy.s 0.65 Pvant.cy.s 1

Pperm.cy.s Pzap.cy.s Pvant.cy.s 0.668

Rc.i mu.i md.iRii

145.81 kgcm2

Mz.r Rc.i Wz.calc mT.i 9.842 m kg

Mef.yMy.r

Mef.zMz.r

0.878Mef.yMy.r

Mef.zMz.r

1 1

B. Calculul la starea limit de serviciu

fmax.finala fadmlc c

fadmlc

2000.4 cm

fmax.finala fy.max.fin 2 fz.max.fin 2 fadm fy.max.finCalculul sagetii data de incarcarea permanenta dupa cele 2 axe y-y si z-z :

E 113000kg

cm2

Izbs hs

3 12

11.25 cm4

K1def 0.5

Pperm.y.s Pperm.s cos ( ) 14.835kgm

fy.perm5

384

Pperm.y.s c

4 E Iz

1 K1def 0.093 cm

Pperm.z.s Pperm.s sin ( ) 8.565kgm

Iyhs bs

3 12

31.25 cm4

fz.perm5

384

Pperm.z.s c

4 E Iy

1 K1def 0.019 cm

Calculul sagetii data de incarcarea temporara de lunga durata (zapada) dupa cele 2axe y-y si z-z :

Pzap.y.s Pzap.s cos ( ) 34.295kgm

K2def 0.25

fy.zap5

384

Pzap.y.s c

4 E Iz

1 K2def 0.18 cm

Pzap.z.s Pzap.s sin ( ) 19.8kgm

fz.zap5

384

Pzap.z.s c

4 E Iz

1 K2def 0.104 cm

Calculul sagetii data de incarcarea temporara de scurta durata (vantul) dupaaxa y-y :

0.i 0.7k2def 0

fy.vant5

384

0.i Pvant.y.s c4

E Iz

1 K2def 0.024 cm

fmax.finala fy.perm fy.zap fy.vant 2 fz.perm fz.zap 2 0.322 cm

fmax.finala fadm 1

6.2. Calculul elementelor arpantei conform SR EN 1995-1-1:2004

SIPCILE

A.Calculul la starea limita ultima

Relatiile de verificare :

km 0.7 sectiune rectangulara

kmm.z.dfm.z.d

m.y.dfm.y.d

1

m.z.dfm.z.d

kmm.y.dfm.y.d

1

Determinarea valorilor de calcul ale tensiunilor din incovoiere dupa z-z si y-y :

Mz Pperm.cy.sc2

8

Pzap.cy.s

c2

8

Pvant.cy.s

c2

8

6.516 kg m

Mz 6.516 104 N mm

Wzbs hs

2 6

7.5 cm3

m.z.dMzWz

8.688N

mm2

My Pperm.cz.sc2

8

Pzap.cz.s

c2

8

3.301 kg m

My 3.301 104 N mm

Wyhs bs

2 6

12.5 cm3

m.y.dMyWy

2.641N

mm2

Determinarea valorilor de calcul ale rezistentelor de incovoiere dupa axele z-z si y-y :

Kmod 0.7 SR EN 1995 tab 3.1

Kh min150cm

hs

21.3

1.3

fm.k 24N

mm2 tabelul 3.17 structuri din lemn...

SR EN 1995 tab 2.3M 1.3

fm.z.d Kmod Khfm.kM

16.8 Nmm2

Kmod 0.55

Kh min150cm

bs

21.3

1.3

fm.y.d Kmod Khfm.kM

13.2 Nmm2

kmm.z.dfm.z.d

m.y.dfm.y.d

1 1 kmm.z.dfm.z.d

m.y.dfm.y.d

0.562

m.z.dfm.z.d

kmm.y.dfm.y.d

0.657m.z.dfm.z.d

kmm.y.dfm.y.d

1 1

B. Calculul la starea limit de serviciuunet.final uadm lcalc 700mm

uadmlcalc150

4.667 mm

unet.final uy.fin2 uz.fin

2 uy.finDeformatia data de incarcarile permanente dupa directiile y-y si z-z :

Kdef 2 tab 3.28 structuri de lemn

E0.med 110000kg

cm2 tab 3.19 structuri... Iz bs

hs3

12 11.25 cm4

uy.inst.G5

384

Pperm.y.s c

4 E0.med Iz

0.639 mm

uy.fin.G uy.inst.G 1 Kdef 1.918 mm

Iy hsbs

3

12 31.25 cm4

uz.inst.G5

384

Pperm.z.s c

4 E0.med Iy

0.133 mm

uz.fin.G uz.inst.G 1 Kdef 0.399 mmDeformatia data de incarcarile temporare de durata medie (zapada) dupa y-y si z-z :

tab 3.3 structuri 2.1 0.4

uy.inst.Q15

384

Pzap.y.s c

4 E0.med Iz

1.478 mm

uy.fin.Q1 uy.inst.Q1 1 2.1 Kdef 2.66 mm

uz.inst.Q15

384

Pzap.z.s c

4 E0.med Iy

0.307 mm

uz.fin.Q1 uz.inst.Q1 1 2.1 Kdef 0.553 mmDeformatia data de incarcarea temporara de scurta durata (vantul) dupa y-y :

2.i 0

uy.inst.Qi5

384

Pvant.y.s c

4 E0.med Iz

0.287 mm

uy.fin.Qi uy.inst.Qi 0.i 2.i Kdef 0.201 mm

unet.final uy.fin.G uy.fin.Q1 uy.fin.Qi 2 uz.fin.G uz.fin.Q1 2 4.873 mmunet.final uadm 0

6.1.2. Dimensionarea i verificarea cpriorilor

1. Calculul in starea limita ultima

MefMr

1

Deschiderea valorii de calcul a capriorului :

L 7.95m 0.1m 2 0.15m 2 7.45 msunt necesare pane intermediare

dL2

3.725 m d1L4

1.863 m

Determinarea incarcarilor permanente care actioneaza asupra capriorului :

greutatea proprie a invelitorii

ginv.cgproprie.inv c

cos ( )46.188

kgm

greutatea proprie a capriorului

bc 12cm hc 16cm

gproprie.cbc hc qmed

cos ( )9.312

kgm

greutatea proprie a sipcilor

gsipci.cbs hs qmed 3

cos ( )2.182

kgm

Incarcarea permanenta totala care actioneaza pe un caprior :

Pperm.c ginv.c gproprie.c gsipci.c 57.682kgm

Incarcarea permanenta cu valoare de calcul care actioneaza pe un caprior :

Pperm.c.c G Pperm.c 77.871kgm

Determinarea incarcarilor temporare (de lunga durata) date de zapada careactioneaza asupra capriorului :

incarcarea din zapada care ii revine unui caprior

Pzap.c Sk cos ( ) c 110.851 kgmincarcarea din zapada de calcul, care ii revine unui caprior

Q.1 1.5

Pzap.c.c Q.1 Pzap.c 166.277kgm

Determinarea incarcarilor temporare (de lunga durata), max 0.7daN/mp, careactioneaza asupra capriorului :

incarcarea din zapada care ii revine unui caprior

Pzap.70.c 70kg

m2cos ( )

c 48.497 kg

m

incarcarea din zapada cu valoare de calcul

Pzap.70.c.c Pzap.70.c 48.497kgm

Determinarea incarcarilor temporare (de scurta durata) date de vant :

incarcarea din vant care ii revine unui caprior perpendicular pe deschiderea d :

Pvant.perp.c 0.i we cos ( ) c 13.967 kgm

incarcarea de vant de calcul

Pvant.perp.c.c Q.i Pvant.perp.c 20.951kgm

Incarcarea din exploatare (omul cu unelte) aplicata la mijlocul grinzii

Pom.c 1kN

incarcarea din exploatare de calcul

Pom.c.c Q.i Pom.c 1.5 kN

Combinatii de actiuni

ik,i0,iQ,k,1Q1kj

n

1jGj QQG

1)

Determinarea momentului incovoietor efectiv, ip 1

M1.efPperm.c d

2 8

Pzap.c.c d2

8

Pvant.perp.c.c d2

8

424.784 m kg

kiQ,2kj

n

1jGj Qm

KN0G

7,2)

Determinarea momentului incovoietor efectiv, ip 2

Pom.c.c 150kg

M2.efPperm.c d

2 8

Pzap.70.c.c d2

8

Pom.c.c d 4

323.851 m kg

M1.ef M2.ef 1

Determinarea capacitatii portante :

Wcalcbc hc

2 6

512 cm3

mu.i 1 Ri 240kg

cm2 i 1.1

Rperm.c.c Pperm.c.c d 290.068 kg

Rzap.70.c.c Pzap.70.c.c d 180.653 kg

md.iRperm.c.c 0.55 Rzap.70.c.c 0.65 Pom.c.c 1

Rperm.c.c Rzap.70.c.c Pom.c.c 0.688

Rc.i mu.i md.iRii

150 kgcm2

Mr Rc.i Wcalc mT.i 691.55 m kg

M2.efMr

1 1M2.ef

Mr0.468

B. Calculul la starea limit de serviciu (starea limit de exploatare normal)

fmax.finala fadmlc d1

fadmlc

2000.931 cm

fmax.finala fperm fzap.70 fom fperm

Calculul sagetii data de incarcarea permanenta

Pom.c 1 103 N

Ibc hc

3 12

4096 cm4Pperm.c 57.682

kgm

K1.def 2Pzap.70.c 48.497

kgm

E 113000 kgcm2

fperm5

384

Pperm.c d

4 E I

1 K1def 0.469 cm

Calculul sagetii data de incarcarea temporar de lunga durata (zapada cu valoarea maxima0.7kN/mp)

K2def 2

fzap.705

384

Pzap.70.c d1

4 E I

1 K2def 0.049 cm

Calculul sagetii data de incarcarea temporara de scurta durata (omul cu unelte)

K2def 0.9Pom.c 150kg

fom148

Pom.c d13

E I

1 K2def 0.083 cm

fmax.finala fperm fzap.70 fom 0.601 cm

fmax.finala fadm 1

SR EN 1995-1-1:2004

A.Calculul la starea limita ultima

Verificarea

m.dKcrit fm.d

1

Determinarea valorii de calcul a tensiunii din incovoiere :

m.dMW

M

Wbc hc

2 6

512 cm3

Pom.c.c 150kg

MPperm.c.c d

2 8

Pzap.70.c.c d2

8

Pom.c.c d 4

358.867 m kg

M 358.867 104 N mm

m.dMW

7.009N

mm2

Verificarea existentei pericolului instabilitatii laterale :

rel.mfm.km.crt

m.crt

b bch hc

lef 0.9 d1 2 hc 1.996 m

E005 7.4kN

mm2 Tabelul 3.19 stru

m.crt0.78 b2 h lef

E005 260.228N

mm2

rel.mfm.km.crt

0.304 rezulta k.cr=1

kcrt 1

Determinarea valorii de caulcul a rezistentei la incovoiere

kmod 0.9

Kh min150mm

h

0.2

1.3

0.987

fm.d kmod Khfm.kM

16.402 Nmm2

m.dkcrt fm.d

0.427m.dkcrt fm.d

1 1

B.Calculul la starea limita de serviciu

unet.final uadm

uadmlc

2009.313 mm

unet.final ufin.G ufin.Q1 ufin.Qi ufin.G

E0.med 110000kg

cm2

Kdef 2

Ibc hc

3 12

4.096 107 mm4 '

uinst.G5

384

Pperm.c d1

4 E0.med I

0.201 mm

ufin.G uinst.G 1 Kdef 0.602 mmDeformatia data de incarcarile temporare (de lunga durata) din zapada(maxim0.7kN/mp)

uinst.Q15

384

Pzap.70.c d1

4 E0.med I

0.169 mm

2.1 0.4

ufin.Q1 uinst.Q1 1 2.1 Kdef 0.304 mmDeformatia data de incarcarea din exploatare(omul cu unelte)

2.i 0

uinst.Qi148

Pom.c d13

E0.med I

0.448 mm

ufin.Qi uinst.Qi 0.i 2.i Kdef 1.21 mmunet.final ufin.G ufin.Q1 ufin.Qi 2.115 mmunet.final uadm 1

Dimensionarea si verificarea panelor

t 6 c 4.8 mt c 4 mlc 4m

Verificarea :

Mef.yMy.r

Mz.efMz.r

1

Determinarea incarcarilor permanente care actioneaza asupra panei :

greutatea proprie a invelitorii

Pinv.pgproprie.inv

cos ( )

d 215.063

kgm

Incarcarea de calcul din greutatea proprie a invelitorii este :

Pinv.p.c G Pinv.p 290.335kgm

0.95 480kg

m3

Psipci.pbs hs 0.95

cos ( )

3

dm

9.291 kgm

Incarcarea de calcul din greutatea proprie a sipcilor :

Psipci.c.p G Psipci.p 12.542kgm

greutatea proprie a capriorilor

med 420kg

m3

Pcapr.pbc hc med 3

cos ( )

dm

104.056 kgm

Incarcarea de calcul din greutatea proprie a capriorilor :

Pcapr.c.p G Pcapr.p 140.476kgm

greutatea proprie a panei

bp 18cmhp 24cmgprop.p bp hp med 18.144

kgm

Incarcarea de calcul din greutatea proprie a panei

gprop.c.p G gprop.p 24.494kgm

Incarcarea permanenta totala care actioneaza pe pana :

Pperm.p Pinv.p Psipci.p Pcapr.p gprop.p 346.554kgm

Incarcarea permanenta cu valoarea de calcul :

Pperm.c.p G Pperm.p 467.848kgm

Determinarea incarcarilor temporare de lunga durata (din zapada) care actioneazaasupra panei:

Pzap.p Sk cos ( ) d 516.151 kgmIncarcarea din zapada cu valoarea de calcul :

Pzap.c.p Q.1 Pzap.p 774.227kgm

Determinarea incarcarilor temporare (de lunga durata) date de zapada care actioneazaasupra panei

Pzap.70.p 70kg

m2cos ( )

d 225.816 kg

m

Pzap.70.c.p Pzap.70.p 225.816kgm

Dare eterminarea incarcarilor temporare de scurta durata (din vant) care actioneaza asuprapanei :

0.i 0.7 we.s 18.2kg

m2

Pvant.p 0.i wed1

cos ( ) 2 21.678kgm

Pvant.p.s 0.i we.sd1

cos ( ) 2 13.7kgm

Componentele dupa axele y-y si z-z :

Pvant.y.p Pvant.p cos ( ) 18.774kgm

Pvant.z.p Pvant.p sin ( ) 10.839kgm

Incarcarea din vant cu valoarea de calcul :

Pvant.cy.p Q.i Pvant.y.p 28.161kgm

Pvant.cz.p Q.i Pvant.y.p 28.161kgm

Componentele dupa axele y-y si z-z :

Pvant.y.p.s Pvant.p.s cos ( ) 11.864kgm

Pvant.z.p.s Pvant.p.s sin ( ) 6.85kgm

Incarcarea din vant cu valoarea de calcul :

Pvant.cy.p.s Q.i Pvant.y.p.s 17.796kgm

Pvant.cz.p.s Q.i Pvant.y.p.s 17.796kgm

Determinarea incarcarilor din exploatare (omul cu unelte)-aplicare la mijlocul grinzii

Pom.p 100kg

Incarcarea din exploatare cu valoarea de calcul:

Pom.c.p Q.i Pom.p 150 kg

Combinatii de actuini :

ik,i0,iQ,k,1Q1kj

n

1jGj QQG

1)

Determinarea momentului incovoietor efectiv, dupa axele y-y si z-z, in Ip.1 :

M1y.efPvant.cz.p Pvant.cz.p.s lc2

8

20.73 m kg

M1z.ef Pperm.c.clc

2

8

Pzap.c.c

lc2

8

Pvant.cy.p Pvant.cy.p.s

lc2

8

509.025 m kg

2) kiQ,2kjn

1jGj Qm

KN0,7G

Determinarea momentului incovoietor efectiv, in Ip.2 :

M2.ef Pperm.c.plc

2

8

Pzap.70.c.p

lc2

8

Pom.c.p

lc4

1537.327 m kg

Determinarea capacitatilor portante ale panei pe cele 2 directii :

Wy.chp bp

2 6

1.296 103 cm3

mu.i 1 Ri 240kg

cm2 mT.i 1

i 1.1 md.i 1

Ri.c mu.i md.iRii

218.182 kgcm2

Mr.y Rc.i Wy.c mT.i 1945 m kg

Wz.chp

2 bp 6

1728 cm3

md.iPperm.c.p 0.55 Pzap.c.p 0.65 Pvant.cy.p Pvant.cy.p.s 1

Pperm.c.p Pzap.c.p Pvant.cy.p Pvant.cy.p.s 0.616

Ri.c mu.i md.iRii

134.3 kgcm2

Mr.z Rc.i Wz.c mT.i 2593.3 m kg

M1y.efMr.y

M1z.efMr.z

0.207

B. Calculul la starea limit de serviciu

Se verifica daca sageata maxima din incovoierea oblica este mai mica decatsageata admisibila :

fmax.finala fadm lc 4m

fadmlc

2002 cm

fmax.finala fy.max.fin2 fz.max.fin

2 fadm fy.max.fin

Calculul sagetii data de incarcarea permanenta, dupa directia y-y :

K1def 0.75 E 113000kg

cm2

Iz bphp

3

12 20736 cm4

fy.perm5

384

Pperm.p lc

4 E Iz

1 K1def 0.8627 cm

Calculul sagetii data de incarcarea temporara de lunga durata(zapada) dupa directiay-y:

K2def 0.25

fy.zap5

384

Pzap.p lc

4 E Iz

1 K2def 0.9178 cm

Calculul sagetii data de incarcarea temporara de scurta durata (vantul) dupa cele 2 axey-y si z-z :

K2def 0 Iy bp3hp12

11664 cm4

fy.vant5

384

Pvant.y.p Pvant.y.p.s lc4

E Iz

1 K2def 0.0098 cm

fz.vant5

384

Pvant.z.p Pvant.y.p.s lc4

E Iy

1 K2def 0.0026 cm

fmax.finala fy.perm fy.zap fy.vant 2 fz.vant2 1.79 cmfmax.finala fadm 1

PANE SR EN

Verificari :

km 0.7 lc 4m

kmm.z.dfm.z.d

m.y.dfm.y.d

1

m.z.dfm.z.d

kmm.y.dfm.y.d

1

Determinarea valorilor de calcul ale tensiunilor de incovoire dupa axele z-z si y-y :

MzPperm.c.p lc

2 8

Pzap.c.p lc2

8

Pvant.cy.p Pvant.cy.p.s lc2 8

2504.878 m kg

Wz bphp

2

6 1728 cm3

m.z.dMzWz

144.958kg

cm2

m.z.d 14.49N

mm2

My Pvant.cz.p Pvant.cz.p.s lc2

8

20.73 m kg

My 207.3 104 N mm

Wy hpbp

2

6 1296 cm3

m.y.dMyWy

1.6N

mm2

Determinarea valorilor de calcul ale rezistentelor la incovoiere dupa axele z-z si y-y:

kmod 0.9

M 1.3fm.k 24N

mm2

fm.z.d kmodfm.kM

16.615 Nmm2

Verificarea existentei pericolului instabilitatii laterale dupa directia z-z :

h hp b bp lef 1.996m

m.crt0.78 b2 h lef

E0.05 390.391N

mm2

rel.mfm.km.crt

0.248

rel.m 0.75 1 rezulta Kcrt 1

fm.z.d 16.62N

mm2

fm.y.d kmodfm.kM

16.62 Nmm2

kmm.z.dfm.z.d

m.y.dfm.y.d

0.707kmm.z.dfm.z.d

m.y.dfm.y.d

1

m.z.dfm.z.d

kmm.y.dfm.y.d

1m.z.dfm.z.d

kmm.y.dfm.y.d

0.939

B. Calculul la starea limit de serviciu

unet.final uadm uadm

lc200

2 cm

unet.final uy.fin2 uz.fin

2 uy.fin

Deformatia data de incarcarile permanente dupa directia y-y

uy.inst.G5

384

Pperm.p lc

4 E0.med Iz

5.064 mm

Iz bphp

3

12 20736 cm4

Kdef 0.5uy.fin.G uy.inst.G 1 Kdef 7.597 mm

Deformatia data de incarcarile temporare de durata medie (zapada) dupa y-y

0.i 0.7 2.1 0.4 Kdef 0.65

uy.inst.Q15

384

Pzap.p lc

4 E0.med Iz

7.543 mm

uy.fin.Q1 uy.inst.Q1 1 2.1 Kdef 9.504 mmDeformatia data de incarcarea temporara de scurta durata (vant) dupa y-y si z-z:

2.i 0

uy.inst.Qi5

384

Pvant.y.p Pvant.y.p.s lc4

E0.med Iz

0.101 mm

uy.fin.Qi uy.inst.Qi 0.i 2.i Kdef 0.071 mmIy hp

bp3

12 11664 cm4

uz.inst.Qi5

384

Pvant.z.p Pvant.z.p.s lc4

E0.med Iy

0.104 mm

uz.fin.Qi uz.inst.Qi 0.i 2.i Kdef 0.073 mmunet.final uy.fin.G uy.fin.Q1 uy.fin.Qi 2 uz.fin.Qi2 17.172 mm

unet.final uadm 1

6.1.4. Dimensionarea i verificarea popilor

A. Calculul n starea limit ultimPopul se va considera o bara dublu articulata, comprimata centric :

Relatia de verificare :

CefCr

1

HpopL4

1.863 m

Dimensiunile sectiunii transversale :

bpop bp hpop bpop bpop

bpop 15cmhpop 15cm

I bpophpop

3

12 4218.75 cm4

Anet bc bpop 180 cm2

Abrut bpop hpop 225 cm2

Determinarea incarcarilor permanente ce actioneaza asupra popului :

greutatea proprie a invelitorii :

ginv.popgproprie.inv

cos ( )

d1 t 516.151 kg

incarcarea de calcul din greutatea proprie a invelitorii

ginv.c.pop G ginv.pop 696.804 kg

greutatea proprie a sipcilor :

gsipci.popbs hs med

cos ( )

3m

d t 39.021 kg

Incarcarea de calcul din greutatea proprie a sipcilor :

gsipci.c.pop G gsipci.pop 52.678 kg

greutatea proprie a capriorilor :

gcaprior.popbc hc med

cos ( )

1.43m

d1 t 119.04 kg

Incarcarea de calcul din greutatea proprie a capriorilor :

gcapr.c.pop G gcaprior.pop 160.704 kg

greutatea proprie a panei :

gpana.pop bp hp med t 87.091 kg

Incarcarea de calcul din greutatea proprie a panei :

gpana.c.pop G gpana.pop 117.573 kg

greutatea proprie a popului:

gprop.pop bpop hpop Hpop med 17.601 kg

Incarcarea de calcul din greutatea proprie a popului :

gprop.c.pop G gprop.pop 23.761 kg

Incarcarea permanenta care actioneaza asupra popului:

Pperm.pop ginv.pop gsipci.pop gcaprior.pop gpana.pop gprop.pop 778.904 kgIncarcarea permanenta cu valoare de calcul :

Pperm.c.pop G Pperm.pop 1051.521 kg

Determinarea incarcarilor de lunga durata (zapada) care actioneaza asupra popilor :

Pzap.pop Sk cos ( ) d1 t 1238.763 kgIncarcarea din zapada cu valoare de calcul :

Pzap.c.pop Q.1 Pzap.pop 1858.144 kg

Determinarea incarcarilor temporare (de lunga durata) date de zapada care actioneazaasupra popului :

Pzap.70.pop cos ( ) 70kg

m2

d1 t 541.959 kg

Pzap.70.c.pop Pzap.70.pop 541.959 kg

Determinarea incarcarilor temporare de scurta durata (vant) care actioneaza asuprapopului :

0.i 0.7

Pvant.perp.pop 0.i we cos ( ) d t 312.168 kgIncarcarea de calcul :

Pvant.perp.c.pop Q.i Pvant.perp.pop 468.252 kg

Determinarea incarcarilor din exploatare (omul cu unelte):

Pom.pop 1kN Pom.p 100kgIncarcarea din exploatare cu valoarea de calcul :

Pom.c.pop Q.i Pom.p 150 kg

Combinatii de actiuni :

ik,i0,iQ,k,1Q1kjn

1jGj QQG

1) ik,i0,iQ,k,1Q1kjn

1jGj QQG

C1.ef Pperm.c.pop Pzap.c.pop Pvant.perp.c.pop 3377.917 kg

2) kiQ,2kjn

1jGj Q

m

KN0G

7,

C2.ef Pperm.c.pop Pzap.70.c.pop Pom.c.pop 1743.479 kg

C1.ef C2.ef 1

Determinarea capacitatii portante a popului la compresiune

a) Zona slabita : Anet 180 cm2

Cef 1743.479 kg 23.761 kg 1719.718 kg

mu.cll 0.7 3.11 Rcll 150kg

cm2 3.9 c 1.25 3.13

mT.c 1

mdcPperm.c.pop gprop.c.pop 0.8 Pzap.c.pop 0.85 Pvant.perp.c.pop 1

Pperm.c.pop gprop.c.pop Pzap.c.pop Pvant.perp.c.pop 0.856

Rc.cll mu.cll mdcRcllc

718720.675 kgm2

Cr Rc.cll Anet mT.c 12936.972 kg

CefCr

1CefCr

0.133

b) In zona de la baza popului Abrut 225 cm2

muc 0.75 c 1.25 Rc 150kg

cm2

md.cPperm.c.pop 0.8 Pzap.c.pop 0.85 Pvant.perp.c.pop 1

Pperm.c.pop Pzap.c.pop Pvant.perp.c.pop 0.855

Rc.cll muc mdcRcc

77.006 kgcm2

hpop 15cm lf 1.863m

imin min ix iy ix ix iy i iy

I bpophpop

3

12 4218.75 cm4

iIA

i

4218.75225

4.33

i 4.33cm

lfi

43.025 adm 120 mT.c 1

adm 1

c 1 0.8

100

2

0.852

Cr Rc.cll Abrut c mT.c 14760.366 kg

1743.47914760.366

0.118

Popi SR EN

Verificarea c.o.d

kc fc.0.d 1

a) Anet 180 cm2

b) Abrut 225 cm2

a) Cef Pperm.c.pop gprop.c.pop Pzap.c.pop Pvant.perp.c.pop 3354.156 kgtensiunea de compresiune paralela cu fibrele

c.o.dCefAnet

18.634kg

cm2

c.o.d 3.0346N

mm2

fc.k 14N

mm2 kmod 0.7 M 1.3

fc.0.d kmodfc.kM

7.538 Nmm2

c.o.dfc.0.d 0.403

b) In zona de la baza popului

Verificarea aparitiei instabilitatii

I bpophpop

3

12 4218.75 cm4

iI

Abrut

43.301 mm

lfi

43.024

rel

fc.kE0.05

0.596

Determinarea factorului de instabilitate "k.c"

c 0.2 lemn masiv

k 0.5 1 c rel 0.3 rel2 0.707

kc1

k k2 rel2

0.919

Determinarea valorii de calcul a tensiunii de compresiune paralela cu fibrele :

Cef Pperm.c.pop Pzap.c.pop Pvant.perp.c.pop 3377.917 kg

c.o.dCef

Abrut15.013

kg

cm2

c.o.d 1.4278N

mm2

Determinarea valorii de calcul a rezistentei de compresiune paralela cu fibrele :

fc.0.d Kmodfc.kM

5.923 Nmm2

c.o.dkc fc.0.d 1 1

c.o.dkc fc.0.d 0.262