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Intervento di rinforzo delle travi:

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Meccanismi duttili: comportamento flessionale dei pilastri

Materiali sezioni Pilastro

Sezione Acciaio

Calcestruzzo cc

Calcestruzzo Rare

Calcestruzzo Frequenti

Calcestruzzo

Q.Permanenti

Calcestruzzo

Rare

Acciaio

1 Rett. 30x250 [cm] 250x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 2 Rett. 40x250 [cm] 250x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 3 Rett. 45x250 [cm] 250x45 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 4 Rett. 50x250 [cm] 250x50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 5 Rett. 60x250 [cm] 250x60 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 6 Rett. 70x250 [cm] 250x70 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 7 Rett. 80x250 [cm] 250x80 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 8 Rett. 90x250 [cm] 250x90 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 9 Rett. 40x225 [cm] 225x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 10 Rett. 45x225 [cm] 225x45 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 11 Rett. 50x225 [cm] 225x50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 12 Rett. 30x200 [cm] 200x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 13 Rett. 40x200 [cm] 200x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 14 Rett. 45x200 [cm] 200x45 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 15 Rett. 50x200 [cm] 200x50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 16 Rett. 30x210 [cm] 210x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 17 Rett. 30x190 [cm] 190x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 18 Rett. 40x190 [cm] 190x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 19 Rett. 30x180 [cm] 180x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 20 Rett. 40x180 [cm] 180x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 21 Rett. 30x165 [cm] 165x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 22 Rett. 40x165 [cm] 165x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 23 Rett. 40x160 [cm] 160x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 24 Rett. 30x150 [cm] 150x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 25 Rett. 40x150 [cm] 150x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 26 Rett. 30x140 [cm] 140x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 27 Rett. 40x140 [cm] 140x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 28 Rett. 30x130 [cm] 130x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 29 Rett. 40x130 [cm] 130x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 30 Rett. 30x30 [cm] 30x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 31 Rett. 30x230 [cm] 230x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 32 Rett. 40x230 [cm] 230x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 33 Rett. 40x210 [cm] 210x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 34 Rett. 40x170 [cm] 170x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 35 Rett. 30x235 [cm] 235x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 36 Rett. 30x220 [cm] 220x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 37 Rett. 20x60 [cm] 60x20 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 38 Rett. 50x175 [cm] 175x50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 39 Rett. 50x150 [cm] 150x50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 40 Rett. 50x125 [cm] 125x50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 41 Rett. 50x100 [cm] 100x50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 42 Rett. 50x30 [cm] 50x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 43 Rett. 30x170 [cm] 170x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 44 Circolare R=32 [cm] D65 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 45 Circolare R=28 [cm] D55 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 46 Circolare R=25 [cm] D50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 47 Circolare R=20 [cm] D40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 48 a ~| 218x218x50x50 [cm] pil

1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

49 a ~| 208x208x40x40 [cm] pil2

1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

50 Rett. 55x30 [cm] pilastrinoAscensore

1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

51 Rett. 40x100 [cm] 40x100 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 52 Rett. 50x70 [cm] asc50x70 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 53 Rett. 40x70 [cm] asc40x70 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

349

54 Rett. 30x70 [cm] asc30x70 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 55 Rett. 30x170 [cm] asc170x30

1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

56 Rett. 30x100 [cm] asc100x30

1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

57 Rett. 70x30 [cm] 70x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 58 Rett. 30x30 [cm] 30x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 59 Rett. 30x60 [cm] 30x60 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80 Verifiche

Pilastro Comb. Critica

S/R

Dal nodo

Al nodo Sezione

7 207 44 1 0.39 8 208 44 1 0.47 9 209 44 1 0.49 13 213 44 1 0.34 14 214 44 1 0.43 15 215 44 1 0.42 19 119 7 10 0.25 21 221 6 10 0.28 22 222 8 1 0.36 23 223 8 1 0.37 24 224 8 1 0.39 25 225 8 1 0.38 26 226 7 11 0.25 30 130 7 8 0.22 47 247 6 1 0.32 48 248 6 1 0.41 51 251 6 1 0.28 56 156 8 1 0.38 57 157 5 1 0.25 69 169 8 1 0.39 70 170 7 1 0.29 71 171 8 1 0.35 72 172 6 1 0.43 73 173 7 1 0.28 74 174 6 1 0.30 119 319 5 10 0.30 130 330 5 1 0.26 156 356 6 1 0.45 157 357 4 1 0.28 169 369 6 1 0.48 170 370 5 1 0.36 171 371 6 1 0.44 172 372 4 1 0.55 173 373 5 1 0.35 174 374 4 1 0.35 221 421 5 11 0.26 222 422 6 1 0.42 223 423 6 1 0.43 224 424 6 1 0.46 225 425 6 1 0.45 226 426 5 1 0.30 247 447 4 1 0.41 248 448 4 1 0.53 251 451 4 1 0.34 319 519 5 10 0.29 330 530 5 1 0.25

356 556 6 1 0.41 357 557 4 1 0.26 369 569 6 1 0.45 370 570 4 1 0.40 371 571 6 1 0.40 372 572 3 1 0.57 373 573 5 1 0.32 374 574 2 1 0.40 408 608 46 1 0.52 409 609 46 1 0.60 413 613 46 1 0.50 414 614 46 1 0.39 415 615 46 1 0.43 421 621 5 11 0.25 422 622 6 1 0.40 423 623 6 1 0.42 424 624 6 1 0.44 425 625 6 1 0.43 426 626 5 1 0.28 447 647 2 1 0.48 448 648 3 1 0.56 451 651 2 1 0.39 519 719 5 1 0.24 530 730 5 1 0.22 556 756 6 1 0.38 557 757 11 1 0.27 569 769 6 1 0.41 570 770 9 1 0.50 571 771 6 1 0.37 572 772 2 1 0.60 573 773 5 1 0.30 574 774 9 1 0.41 608 808 47 5 0.31 609 809 47 2 0.53 613 813 47 2 0.65 614 814 47 10 0.39 615 815 47 11 0.45 621 821 5 11 0.20 622 822 6 1 0.37 623 823 6 1 0.38 624 824 6 1 0.42 625 825 6 1 0.40 626 826 5 1 0.26 647 847 9 1 0.51 648 848 10 1 0.61 651 851 9 1 0.42 719 919 5 1 0.25 730 930 5 7 0.25 756 956 6 1 0.39 757 957 11 1 0.25 769 969 6 1 0.42 770 970 13 1 0.53

350

771 971 6 1 0.39 772 972 9 1 0.63 773 973 5 1 0.31 774 974 13 1 0.44 821 1021 5 1 0.21 822 1022 6 1 0.38 823 1023 6 1 0.39 824 1024 6 1 0.39 825 1025 6 1 0.37 826 1026 5 1 0.24 847 1047 13 1 0.56 848 1048 14 1 0.65 851 1051 13 8 0.48 919 1119 1 1 0.39 930 1130 1 1 0.38 956 1156 13 1 0.70 957 1157 15 1 0.27 969 1169 2 1 0.63 970 1170 13 1 0.54 971 1171 13 1 0.68 972 1172 13 1 0.66 973 1173 16 1 0.59 974 1174 12 1 0.53 1021 1221 12 11 0.42 1022 1222 13 1 0.69 1023 1223 13 1 0.69 1024 1224 13 1 0.69 1025 1225 13 1 0.67 1026 1226 16 1 0.47 1047 1247 12 1 0.67 1048 1248 13 1 0.69 1051 1251 12 1 0.55 1119 1319 1 1 0.36 1130 1330 1 10 0.38 1156 1356 18 1 0.67 1157 1357 15 1 0.25 1169 1369 32 1 0.60 1170 1370 18 1 0.54 1171 1371 18 1 0.65 1172 1372 18 1 0.63 1173 1373 16 1 0.55 1174 1374 17 1 0.56 1221 1421 17 1 0.43 1222 1422 18 1 0.66 1223 1423 18 1 0.63 1224 1424 18 1 0.67 1225 1425 18 1 0.65 1226 1426 16 1 0.45 1247 1447 17 1 0.67 1248 1448 18 1 0.66 1251 1451 17 1 0.56 1319 1519 1 1 0.34 1330 1530 35 10 0.40 1356 1556 20 1 0.64 1357 1557 38 1 0.25 1369 1569 33 1 0.59 1370 1570 20 1 0.52 1371 1571 20 1 0.61 1372 1572 20 1 0.60 1373 1573 16 7 0.52 1374 1574 19 1 0.50

1421 1621 19 1 0.43 1422 1622 20 1 0.63 1423 1623 20 1 0.60 1424 1624 20 1 0.64 1425 1625 20 1 0.61 1426 1626 16 1 0.42 1447 1647 19 1 0.64 1448 1648 20 1 0.62 1451 1651 19 1 0.53 1519 1719 1 1 0.32 1530 1730 35 10 0.43 1556 1756 22 1 0.64 1557 1757 38 1 0.23 1569 1769 18 1 0.59 1570 1770 34 1 0.53 1571 1771 22 1 0.60 1572 1772 22 1 0.58 1573 1773 16 6 0.51 1574 1774 21 7 0.53 1621 1821 21 1 0.44 1622 1822 22 1 0.63 1623 1823 22 1 0.60 1624 1824 22 1 0.62 1625 1825 22 1 0.60 1626 1826 16 1 0.40 1647 1847 21 1 0.64 1648 1848 22 1 0.61 1651 1851 21 1 0.55 1719 1919 1 1 0.30 1730 1930 36 10 0.45 1756 1956 25 1 0.62 1757 1957 39 1 0.24 1769 1969 34 1 0.59 1770 1970 23 1 0.51 1771 1971 25 1 0.57 1772 1972 25 1 0.55 1773 1973 16 6 0.53 1774 1974 24 6 0.54 1821 2021 24 1 0.44 1822 2022 25 1 0.62 1823 2023 25 1 0.58 1824 2024 25 1 0.61 1825 2025 25 1 0.58 1826 2026 16 1 0.37 1847 2047 24 1 0.66 1848 2048 25 1 0.57 1851 2051 24 1 0.51 1919 2119 1 1 0.27 1930 2130 36 11 0.50 1956 2156 27 1 0.60 1957 2157 39 1 0.22 1969 2169 25 1 0.58 1971 2171 27 1 0.53 1972 2172 27 1 0.51 1973 2173 16 6 0.56 1974 2174 26 6 0.57 2021 2221 26 1 0.43 2022 2222 27 1 0.59 2023 2223 27 1 0.54 2024 2224 27 1 0.57 2025 2225 27 1 0.55

351

2026 2226 16 4 0.34 2047 2247 26 1 0.65 2048 2248 27 1 0.55 2051 2251 26 4 0.54 2119 2319 1 8 0.25 2130 2330 16 11 0.54 2156 2356 29 1 0.58 2157 2357 40 10 0.24 2169 2369 29 1 0.57 2171 2371 29 1 0.48 2172 2372 29 1 0.45 2173 2373 16 6 0.59 2174 2374 28 6 0.59 2221 2421 28 1 0.41 2222 2422 29 1 0.57 2223 2423 29 1 0.50 2224 2424 29 1 0.53 2225 2425 29 1 0.50 2226 2426 16 4 0.32 2247 2447 28 1 0.64 2248 2448 29 1 0.49 2251 2451 28 4 0.56 2319 2519 1 8 0.25 2330 2530 16 11 0.63 2356 2556 28 1 0.60 2357 2557 40 10 0.31 2369 2569 28 1 0.61 2371 2571 28 1 0.53 2372 2572 28 1 0.47 2373 2573 16 6 0.56 2374 2574 28 6 0.62 2421 2621 28 1 0.37 2422 2622 28 1 0.60 2423 2623 28 1 0.56 2424 2624 28 1 0.57 2425 2625 28 1 0.55 2426 2626 16 4 0.32 2447 2647 28 1 0.63 2448 2648 28 1 0.51

2451 2651 28 4 0.60 2519 2719 1 8 0.31 2530 2730 16 11 0.73 2556 2756 28 11 0.45 2557 2757 41 10 0.26 2569 2769 28 11 0.41 2571 2771 28 6 0.36 2572 2772 28 11 0.40 2573 2773 16 6 0.71 2574 2774 28 6 0.67 2621 2821 28 7 0.35 2622 2822 28 1 0.47 2623 2823 28 1 0.36 2624 2824 28 1 0.36 2625 2825 28 1 0.33 2626 2826 16 4 0.41 2648 2848 28 1 0.44 2651 2851 28 4 0.65 2719 2919 1 8 0.29 2730 2930 16 11 0.72 2756 2956 28 11 0.51 2757 2957 41 10 0.53 2769 2969 28 11 0.45 2771 2971 28 6 0.38 2772 2972 28 11 0.40 2773 2973 16 6 0.86 2774 2974 28 6 0.76 2821 3021 28 7 0.49 2822 3022 28 8 0.48 2823 3023 28 5 0.29 2824 3024 28 9 0.37 2825 3025 28 4 0.26 2826 3026 16 4 0.68 2848 3048 28 5 0.38 2851 3051 28 4 0.85

Controllo generale Processati 294 pilastri

S/R = > 1 S/R = > 2 N.

Elementi Elem.

Min Min Elem.

Max Max Max/Min N.

Elementi Elem.

Min Min Elem.

Max Max Max/Min

Tutti gli elementi hanno S/R < 1

352

Meccanismi fragili: comportamento a taglio delle travi

Come nel caso del comportamento flessionale, anche per il tagliante si osserva che il diagramma di

inviluppo dei tagli nelle combinazioni sismiche (SLV) non supera quasi mai quello relativo alle combinazioni

statiche (SLU) e, soprattutto, esso non si inverte in nessuna sezione. La verifica delle travi risulta quindi di

facile esecuzione in quanto per la maggior parte degli elementi il comportamento statico quello pi

gravoso.

Osservando le carpenterie di progetto e coerentemente con le dimensioni geometriche degli elementi,

stato osservato che le travi si possono considerare come solette non armate a taglio in quanto le staffe

presenti sono tutte aperte (vedi particolare di seguito riportato per la travata di riferimento). Per assorbire i

picchi in prossimit degli appoggi sono stati aggiunti i ferri piegati, secondo la pratica progettuale del

tempo.

Pertanto le verifiche sono state condotte trascurando completamente il contributo delle staffe aperte e

considerando gli elementi senza armature trasversali resistenti a taglio (impiegando la 4.1.14 delle NTC

2008 per la determinazione del VRd). Laddove sono presenti i ferri piegati, il loro contributo stato aggiunto

nella determinazione del taglio resistente complessivo.

Si riporta a titolo di esempio la verifica della travata 1-3-5-7-9-14-16 del piano decimo

353

Si calcola dapprima il taglio resistente degli elementi non armati a taglio:

Trave 150x36:

CARATTERISTICHE SEZIONE

b= 150 cm

H= 36 cm

d'= 3 cm

d= 33 cm

K= 1.778 -.

Vmin= 0.478 Mpa

d= 330 mm

Ned= 0 N- COMPRESSIONE-(Newton)

Ac= 540000 mmq

sigmacp= 0 MPa

bw= 1500 mm

Asl= 21.99 cmq

1= 0.00444

Primo termine 259.08 KN

Secondo termine 236.77 KN

Vrd= 259.08 KN

354

Trave 150x42:

CARATTERISTICHE SEZIONE

b= 150 cm

H= 42 cm

d'= 3 cm

d= 33 cm

K= 1.778 -.

Vmin= 0.478 Mpa

d= 330 mm

Ned= 0 N- COMPRESSIONE-(Newton)

Ac= 540000 mmq

sigmacp= 0 MPa

bw= 1500 mm

Asl= 21.99 cmq

1= 0.00444

Primo termine 259.08 KN

Secondo termine 236.77 KN

Vrd= 279.44 KN

355

NB: In questa trave la verifica a taglio non soddisfatta nella prima campata, la stessa campata che ha problemi flessionali.

I picchi di taglio che rimangono scoperti nelle altre campata sono coperti dalla presenza dei ferri piegati, inoltre il contributo del calcestruzzo maggiore per la

maggior presenza di maggior armatura longitudinale.

Si prescrive comunque di rinforzare a taglio tutte le travi soggette a rinforzo flessionale.

356

Meccanismi fragili: comportamento a taglio dei pilastri

Materiali sezioni impiegate

Pilastri Travi Travi di fondazione Setti Plinti (Bicchiere)

Rd 0.00 1.00 1.10 1.00 1.20

Materiali sezioni Pilastro

Sezione

Acciaio

Calcestruzzo

cc

Calcestruzzo

Rare

Calcestruzzo

Frequenti

Calcestruzzo

Q.Permanenti

Calcestruzzo

Rare

Acciaio

1 Rett. 30x250 [cm] 250x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

2 Rett. 40x250 [cm] 250x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

3 Rett. 45x250 [cm] 250x45 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

4 Rett. 50x250 [cm] 250x50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

5 Rett. 60x250 [cm] 250x60 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

6 Rett. 70x250 [cm] 250x70 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

7 Rett. 80x250 [cm] 250x80 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

8 Rett. 90x250 [cm] 250x90 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

9 Rett. 40x225 [cm] 225x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

10 Rett. 45x225 [cm] 225x45 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

11 Rett. 50x225 [cm] 225x50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

12 Rett. 30x200 [cm] 200x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

13 Rett. 40x200 [cm] 200x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

14 Rett. 45x200 [cm] 200x45 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

15 Rett. 50x200 [cm] 200x50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

16 Rett. 30x210 [cm] 210x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

17 Rett. 30x190 [cm] 190x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

18 Rett. 40x190 [cm] 190x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

19 Rett. 30x180 [cm] 180x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

20 Rett. 40x180 [cm] 180x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

21 Rett. 30x165 [cm] 165x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

22 Rett. 40x165 [cm] 165x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

23 Rett. 40x160 [cm] 160x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

24 Rett. 30x150 [cm] 150x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

25 Rett. 40x150 [cm] 150x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

26 Rett. 30x140 [cm] 140x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

27 Rett. 40x140 [cm] 140x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

28 Rett. 30x130 [cm] 130x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

29 Rett. 40x130 [cm] 130x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

30 Rett. 30x30 [cm] 30x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

31 Rett. 30x230 [cm] 230x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

32 Rett. 40x230 [cm] 230x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

33 Rett. 40x210 [cm] 210x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

34 Rett. 40x170 [cm] 170x40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

35 Rett. 30x235 [cm] 235x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

36 Rett. 30x220 [cm] 220x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

37 Rett. 20x60 [cm] 60x20 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

38 Rett. 50x175 [cm] 175x50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

39 Rett. 50x150 [cm] 150x50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

40 Rett. 50x125 [cm] 125x50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

41 Rett. 50x100 [cm] 100x50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

42 Rett. 50x30 [cm] 50x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

43 Rett. 30x170 [cm] 170x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

44 Circolare R=32 [cm] D65 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

45 Circolare R=28 [cm] D55 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

46 Circolare R=25 [cm] D50 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

47 Circolare R=20 [cm] D40 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

48 a ~| 218x218x50x50 [cm] pil

1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

49 a ~| 208x208x40x40 [cm] pil2

1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

50 Rett. 55x30 [cm] 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

357

pilastrinoAscensore

51 Rett. 40x100 [cm] 40x100 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

52 Rett. 50x70 [cm] asc50x70 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

53 Rett. 40x70 [cm] asc40x70 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

54 Rett. 30x70 [cm] asc30x70 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

55 Rett. 30x170 [cm] asc170x30

1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

56 Rett. 30x100 [cm] asc100x30

1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

57 Rett. 70x30 [cm] 70x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

58 Rett. 30x30 [cm] 30x30 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

59 Rett. 30x60 [cm] 30x60 1.15 1.50 0.85 0.60 1.00 0.45 0.80

Verifiche

Pilastro Piano 1/2 Piano 1/3

Dal nodo

Al nodo

Sezione VSD

[kN]

VRD

[kN]

VSD/VRD VSD

[kN]

VRD

[kN]

VSD/VRD

2 202 56 54.16 243.32 0.22 5.94 177.84 0.03

7 207 44 50.70 174.67 0.29 26.60 174.67 0.15

8 208 44 44.93 174.67 0.26 29.21 174.67 0.17

9 209 44 43.59 174.67 0.25 62.45 174.67 0.36

13 213 44 26.24 174.67 0.15 23.57 174.67 0.13

14 214 44 23.66 174.67 0.14 23.87 174.67 0.14

15 215 44 18.36 174.67 0.11 39.47 174.67 0.23

19 119 7 115.16 960.26 0.12 78.98 860.44 0.09

20 120 6 116.21 883.70 0.13 42.86 771.26 0.06

21 221 6 350.12 883.70 0.40 55.27 771.26 0.07

22 222 8 417.50 1036.82 0.40 95.87 948.21 0.10

23 223 8 337.58 1036.82 0.33 108.59 948.21 0.11

24 224 8 298.17 1036.82 0.29 94.61 948.21 0.10

25 225 8 267.86 1036.82 0.26 103.66 948.21 0.11

26 226 7 239.62 960.26 0.25 96.54 860.44 0.11

30 130 7 286.79 960.26 0.30 69.42 860.44 0.08

47 247 6 354.72 883.70 0.40 61.00 771.26 0.08

48 248 6 291.63 883.70 0.33 63.70 771.26 0.08

51 251 6 238.33 883.70 0.27 67.96 771.26 0.09

56 156 8 200.41 1036.82 0.19 69.87 948.21 0.07

57 157 5 141.59 807.15 0.18 50.76 680.34 0.07

69 169 8 113.33 1036.82 0.11 69.81 948.21 0.07

70 170 7 143.13 960.26 0.15 103.68 860.44 0.12

71 171 8 65.84 1036.82 0.06 81.30 948.21 0.09

72 172 6 92.73 883.70 0.10 56.84 771.26 0.07

73 173 7 67.63 960.26 0.07 92.56 860.44 0.11

74 174 6 56.79 883.70 0.06 64.12 771.26 0.08

118 318 49 183.22 838.87 0.22 289.90 838.87 0.35

119 319 5 326.49 807.15 0.40 123.04 680.34 0.18

120 320 5 298.09 807.15 0.37 27.77 680.34 0.04

130 330 5 253.23 807.15 0.31 181.56 680.34 0.27

156 356 6 300.07 883.70 0.34 100.81 771.26 0.13

157 357 4 211.83 730.59 0.29 48.83 587.18 0.08

169 369 6 332.50 883.70 0.38 83.11 771.26 0.11

170 370 5 206.91 807.15 0.26 168.70 680.34 0.25

171 371 6 337.95 883.70 0.38 122.41 771.26 0.16

172 372 4 153.87 730.59 0.21 82.41 587.18 0.14

173 373 5 297.51 807.15 0.37 143.07 680.34 0.21

174 374 4 215.80 730.59 0.30 116.13 587.18 0.20

181 381 2 170.17 740.99 0.23 44.39 503.56 0.09

202 402 56 129.84 243.32 0.53 16.97 177.84 0.10

221 421 5 395.80 807.15 0.49 71.15 680.34 0.10

222 422 6 455.92 883.70 0.52 80.45 771.26 0.10

223 423 6 448.07 883.70 0.51 69.90 771.26 0.09

224 424 6 289.81 883.70 0.33 76.93 771.26 0.10

358

225 425 6 221.17 883.70 0.25 63.68 771.26 0.08

226 426 5 215.03 807.15 0.27 75.99 680.34 0.11

247 447 4 198.81 730.59 0.27 51.49 587.18 0.09

248 448 4 167.43 730.59 0.23 31.65 587.18 0.05

251 451 4 182.72 730.59 0.25 68.11 587.18 0.12

318 518 49 149.52 838.87 0.18 189.06 838.87 0.23

319 519 5 329.89 807.15 0.41 91.73 680.34 0.13

320 520 5 355.58 894.10 0.40 15.02 700.03 0.02

330 530 5 232.08 807.15 0.29 132.30 680.34 0.19

356 556 6 284.40 883.70 0.32 62.21 771.26 0.08

357 557 4 224.72 730.59 0.31 33.69 587.18 0.06

369 569 6 330.00 883.70 0.37 42.42 771.26 0.05

370 570 4 197.51 730.59 0.27 213.66 587.18 0.36

371 571 6 346.53 883.70 0.39 61.62 771.26 0.08

372 572 3 130.86 692.31 0.19 91.65 539.52 0.17

373 573 5 322.08 807.15 0.40 101.57 680.34 0.15

374 574 2 168.19 740.99 0.23 112.82 503.56 0.22

381 581 2 133.20 654.03 0.20 16.78 490.96 0.03

407 607 46 46.32 116.26 0.40 84.37 116.26 0.73

408 608 46 68.02 116.26 0.59 45.69 116.26 0.39

409 609 46 65.33 116.26 0.56 98.06 116.26 0.84

413 613 46 45.52 116.26 0.39 67.35 116.26 0.58

414 614 46 50.31 116.26 0.43 35.90 116.26 0.31

415 615 46 43.42 116.26 0.37 62.06 116.26 0.53

421 621 5 345.69 807.15 0.43 37.35 680.34 0.05

422 622 6 367.47 883.70 0.42 41.52 771.26 0.05

423 623 6 354.05 883.70 0.40 29.50 771.26 0.04

424 624 6 407.65 883.70 0.46 84.05 771.26 0.11

425 625 6 138.33 883.70 0.16 62.92 771.26 0.08

426 626 5 137.69 807.15 0.17 88.84 680.34 0.13

447 647 2 195.84 740.99 0.26 75.31 503.56 0.15

448 648 3 182.29 692.31 0.26 53.29 539.52 0.10

451 651 2 157.61 740.99 0.21 85.19 503.56 0.17

518 718 49 202.80 838.87 0.24 187.43 838.87 0.22

519 719 5 180.76 807.15 0.22 45.37 680.34 0.07

520 720 5 257.66 807.15 0.32 13.38 680.34 0.02

530 730 5 143.74 807.15 0.18 77.55 680.34 0.11

556 756 6 144.07 883.70 0.16 28.04 771.26 0.04

557 757 11 143.61 662.56 0.22 49.44 534.92 0.09

569 769 6 119.01 883.70 0.13 22.77 771.26 0.03

570 770 9 124.19 670.63 0.19 160.76 459.51 0.35

571 771 6 117.12 883.70 0.13 39.82 771.26 0.05

572 772 2 144.19 740.99 0.19 87.15 503.56 0.17

573 773 5 129.13 807.15 0.16 29.42 680.34 0.04

574 774 9 116.33 670.63 0.17 129.21 459.51 0.28

581 781 2 203.07 654.03 0.31 28.20 490.96 0.06

607 807 47 18.21 82.37 0.22 59.41 82.37 0.72

608 808 47 22.34 82.37 0.27 29.05 82.37 0.35

609 809 47 21.45 82.37 0.26 56.02 82.37 0.68

613 813 47 31.61 82.37 0.38 54.28 82.37 0.66

614 814 47 33.87 82.37 0.41 24.33 82.37 0.30

615 815 47 29.39 82.37 0.36 40.85 82.37 0.50

621 821 5 207.26 807.15 0.26 32.40 680.34 0.05

622 822 6 197.85 883.70 0.22 38.49 771.26 0.05

623 823 6 141.25 883.70 0.16 19.10 771.26 0.02

624 824 6 549.02 883.70 0.62 80.40 771.26 0.10

625 825 6 169.91 883.70 0.19 73.06 771.26 0.09

626 826 5 127.96 807.15 0.16 89.60 680.34 0.13

647 847 9 230.12 670.63 0.34 102.91 459.51 0.22

648 848 10 219.84 705.64 0.31 70.48 505.69 0.14

651 851 9 164.47 670.63 0.25 135.28 459.51 0.29

359

718 918 49 142.43 838.87 0.17 119.92 838.87 0.14

719 919 5 575.12 807.15 0.71 151.64 680.34 0.22

720 920 1 332.99 664.43 0.50 21.62 399.29 0.05

730 930 5 306.60 807.15 0.38 266.38 680.34 0.39

756 956 6 330.44 970.66 0.34 159.65 794.49 0.20

757 957 11 136.68 662.56 0.21 35.36 534.92 0.07

769 969 6 339.71 883.70 0.38 135.97 771.26 0.18

770 970 13 58.41 599.99 0.10 182.94 415.45 0.44

771 971 6 499.75 883.70 0.57 170.77 771.26 0.22

772 972 9 99.15 670.63 0.15 96.38 459.51 0.21

773 973 5 481.70 807.15 0.60 271.92 680.34 0.40

774 974 13 68.49 599.99 0.11 161.38 415.45 0.39

781 981 2 126.39 654.03 0.19 28.51 490.96 0.06

821 1021 5 508.55 807.15 0.63 110.66 680.34 0.16

822 1022 6 466.76 883.70 0.53 142.29 771.26 0.18

823 1023 6 538.54 883.70 0.61 85.35 771.26 0.11

824 1024 6 475.82 883.70 0.54 147.16 771.26 0.19

825 1025 6 198.59 883.70 0.22 101.51 771.26 0.13

826 1026 5 130.60 807.15 0.16 136.88 680.34 0.20

847 1047 13 62.47 599.99 0.10 130.12 415.45 0.31

848 1048 14 69.35 631.71 0.11 74.51 457.49 0.16

851 1051 13 83.39 599.99 0.14 176.00 415.45 0.42

918 1118 49 133.70 838.87 0.16 241.35 838.87 0.29

919 1119 1 318.08 809.35 0.39 65.41 414.40 0.16

920 1120 1 314.97 809.35 0.39 66.68 414.40 0.16

930 1130 1 219.37 664.43 0.33 123.10 399.29 0.31

956 1156 13 123.49 599.99 0.21 114.64 415.45 0.28

957 1157 15 140.23 594.17 0.24 60.62 482.66 0.13

969 1169 2 214.10 740.99 0.29 100.83 503.56 0.20

970 1170 13 81.65 599.99 0.14 246.19 415.45 0.59

971 1171 13 176.27 599.99 0.29 101.24 415.45 0.24

972 1172 13 122.56 599.99 0.20 106.25 415.45 0.26

973 1173 16 168.39 489.41 0.34 122.06 333.59 0.37

974 1174 12 70.95 651.97 0.11 119.77 343.60 0.35

981 1181 2 111.47 654.03 0.17 31.76 490.96 0.06

1021 1221 12 284.62 651.97 0.44 57.28 343.60 0.17

1022 1222 13 306.81 599.99 0.51 90.27 415.45 0.22

1023 1223 13 300.06 599.99 0.50 58.85 415.45 0.14

1024 1224 13 175.12 599.99 0.29 73.40 415.45 0.18

1025 1225 13 107.40 599.99 0.18 52.38 415.45 0.13

1026 1226 16 82.00 683.52 0.12 55.00 357.76 0.15

1047 1247 12 194.30 651.97 0.30 103.06 343.60 0.30

1048 1248 13 206.55 599.99 0.34 77.70 415.45 0.19

1051 1251 12 132.69 651.97 0.20 93.92 343.60 0.27

1118 1318 49 148.97 838.87 0.18 268.48 838.87 0.32

1119 1319 1 46.44 809.35 0.06 85.78 414.40 0.21

1120 1320 31 131.03 746.50 0.18 85.82 386.08 0.22

1130 1330 1 58.68 664.43 0.09 163.82 399.29 0.41

1156 1356 18 139.35 571.65 0.24 158.70 397.83 0.40

1157 1357 15 210.11 594.17 0.35 94.76 482.66 0.20

1169 1369 32 122.03 684.72 0.18 122.44 468.32 0.26

1170 1370 18 107.88 571.65 0.19 259.82 397.83 0.65

1171 1371 18 96.09 571.65 0.17 125.23 397.83 0.31

1172 1372 18 127.00 571.65 0.22 113.24 397.83 0.28

1173 1373 16 60.90 683.52 0.09 173.16 357.76 0.48

1174 1374 17 66.51 620.39 0.11 146.76 329.44 0.45

1181 1381 2 110.84 654.03 0.17 34.37 490.96 0.07

1221 1421 17 90.15 445.16 0.20 79.11 305.28 0.26

1222 1422 18 111.42 505.94 0.22 115.51 385.23 0.30

1223 1423 18 98.50 571.65 0.17 75.59 397.83 0.19

1224 1424 18 88.71 571.65 0.16 100.07 397.83 0.25

360

1225 1425 18 92.40 571.65 0.16 75.60 397.83 0.19

1226 1426 16 112.32 683.52 0.16 88.27 357.76 0.25

1247 1447 17 211.85 620.39 0.34 129.72 329.44 0.39

1248 1448 18 217.84 571.65 0.38 84.97 397.83 0.21

1251 1451 17 113.65 620.39 0.18 138.85 329.44 0.42

1318 1518 49 98.84 838.87 0.12 228.66 838.87 0.27

1319 1519 1 38.49 809.35 0.05 93.29 414.40 0.23

1320 1520 16 140.76 683.52 0.21 86.02 357.76 0.24

1330 1530 35 30.38 544.51 0.06 169.89 368.99 0.46

1356 1556 20 141.23 543.24 0.26 167.87 380.21 0.44

1357 1557 38 190.27 525.38 0.36 87.71 430.40 0.20

1369 1569 33 110.07 628.28 0.18 125.90 433.07 0.29

1370 1570 20 84.28 543.24 0.16 258.83 380.21 0.68

1371 1571 20 87.93 543.24 0.16 125.58 380.21 0.33

1372 1572 20 111.28 543.24 0.20 114.21 380.21 0.30

1373 1573 16 60.78 683.52 0.09 179.83 357.76 0.50

1374 1574 19 57.64 588.76 0.10 149.93 315.29 0.48

1381 1581 2 74.38 654.03 0.11 35.49 490.96 0.07

1421 1621 19 98.41 422.98 0.23 80.02 291.12 0.27

1422 1622 20 95.48 543.24 0.18 119.87 380.21 0.32

1423 1623 20 81.93 543.24 0.15 74.08 380.21 0.19

1424 1624 20 85.76 543.24 0.16 99.62 380.21 0.26

1425 1625 20 91.72 543.24 0.17 76.28 380.21 0.20

1426 1626 16 104.98 683.52 0.15 94.13 357.76 0.26

1447 1647 19 172.10 588.76 0.29 136.92 315.29 0.43

1448 1648 20 178.01 481.07 0.37 88.55 367.60 0.24

1451 1651 19 95.67 588.76 0.16 143.77 315.29 0.46

1518 1718 49 85.16 838.87 0.10 212.12 838.87 0.25

1519 1719 1 34.25 809.35 0.04 98.56 414.40 0.24

1520 1720 17 137.77 620.39 0.22 86.54 329.44 0.26

1530 1730 35 15.68 762.22 0.02 187.16 393.16 0.48

1556 1756 22 143.06 500.52 0.29 177.72 353.78 0.50

1557 1757 38 228.44 525.38 0.43 100.34 430.40 0.23

1569 1769 18 105.80 571.65 0.19 131.15 397.83 0.33

1570 1770 34 78.40 514.78 0.15 265.71 362.59 0.73

1571 1771 22 85.52 500.52 0.17 126.42 353.78 0.36

1572 1772 22 109.21 500.52 0.22 112.85 353.78 0.32

1573 1773 16 56.43 683.52 0.08 189.28 357.76 0.53

1574 1774 21 58.05 541.23 0.11 150.54 294.05 0.51

1581 1781 2 72.83 654.03 0.11 37.06 490.96 0.08

1621 1821 21 84.57 541.23 0.16 81.91 294.05 0.28

1622 1822 22 86.12 500.52 0.17 124.42 353.78 0.35

1623 1823 22 74.72 500.52 0.15 74.04 353.78 0.21

1624 1824 22 79.57 500.52 0.16 101.03 353.78 0.29

1625 1825 22 90.33 500.52 0.18 78.87 353.78 0.22

1626 1826 16 104.59 683.52 0.15 101.77 357.76 0.28

1647 1847 21 171.44 541.23 0.32 141.58 294.05 0.48

1648 1848 22 177.27 443.66 0.40 89.92 341.17 0.26

1651 1851 21 94.17 389.61 0.24 147.45 269.88 0.55

1718 1918 49 100.01 838.87 0.12 207.87 838.87 0.25

1719 1919 1 38.11 809.35 0.05 102.72 414.40 0.25

1720 1920 43 134.08 557.09 0.24 85.52 301.13 0.28

1730 1930 36 23.01 715.02 0.03 190.78 371.92 0.51

1756 1956 25 145.60 457.64 0.32 184.68 327.34 0.56

1757 1957 39 206.56 456.07 0.45 97.07 378.14 0.26

1769 1969 34 107.06 514.78 0.21 134.09 362.59 0.37

1771 1971 25 82.58 457.64 0.18 125.88 327.34 0.38

1772 1972 25 104.50 457.64 0.23 110.41 327.34 0.34

1773 1973 16 60.14 683.52 0.09 196.30 357.76 0.55

1774 1974 24 55.67 493.58 0.11 148.57 272.81 0.54

1781 1981 2 78.74 654.03 0.12 39.34 490.96 0.08

361

1821 2021 24 87.80 493.58 0.18 82.15 272.81 0.30

1822 2022 25 84.70 457.64 0.19 127.52 327.34 0.39

1823 2023 25 72.49 457.64 0.16 72.69 327.34 0.22

1824 2024 25 77.72 457.64 0.17 100.76 327.34 0.31

1825 2025 25 89.83 457.64 0.20 80.31 327.34 0.25

1826 2026 16 105.41 683.52 0.15 108.21 357.76 0.30

1847 2047 24 160.57 493.58 0.33 144.02 272.81 0.53

1848 2048 25 165.16 406.09 0.41 90.55 314.74 0.29

1851 2051 24 85.60 493.58 0.17 147.94 272.81 0.54

1918 2118 49 97.75 838.87 0.12 208.83 838.87 0.25

1919 2119 1 38.56 809.35 0.05 104.57 414.40 0.25

1920 2120 24 138.99 493.58 0.28 83.36 272.81 0.31

1930 2130 36 26.79 715.02 0.04 205.30 371.92 0.55

1956 2156 27 156.22 428.95 0.36 187.68 309.72 0.61

1957 2157 39 247.91 456.07 0.54 108.11 378.14 0.29

1969 2169 25 110.32 457.64 0.24 133.61 327.34 0.41

1971 2171 27 86.08 428.95 0.20 124.36 309.72 0.40

1972 2172 27 104.74 428.95 0.24 106.31 309.72 0.34

1973 2173 16 56.03 683.52 0.08 202.38 357.76 0.57

1974 2174 26 58.46 461.74 0.13 148.68 258.65 0.57

1981 2181 2 78.28 740.99 0.11 40.71 503.56 0.08

2021 2221 26 83.62 461.74 0.18 84.37 258.65 0.33

2022 2222 27 83.46 428.95 0.19 128.68 309.72 0.42

2023 2223 27 73.14 428.95 0.17 71.73 309.72 0.23

2024 2224 27 81.30 428.95 0.19 100.19 309.72 0.32

2025 2225 27 97.75 428.95 0.23 81.93 309.72 0.26

2026 2226 16 102.66 683.52 0.15 114.74 357.76 0.32

2047 2247 26 171.75 461.74 0.37 150.05 258.65 0.58

2048 2248 27 173.51 428.95 0.40 89.74 309.72 0.29

2051 2251 26 90.39 461.74 0.20 149.95 258.65 0.58

2118 2318 49 189.04 838.87 0.23 191.29 838.87 0.23

2119 2319 1 48.51 809.35 0.06 106.04 414.40 0.26

2120 2320 28 110.18 429.82 0.26 75.43 244.49 0.31

2130 2330 16 48.64 683.52 0.07 204.99 357.76 0.57

2156 2356 29 108.55 400.17 0.27 221.27 292.10 0.76

2157 2357 40 223.63 386.11 0.58 102.41 325.88 0.31

2169 2369 29 62.62 400.17 0.16 146.86 292.10 0.50

2171 2371 29 46.55 400.17 0.12 133.48 292.10 0.46

2172 2372 29 98.31 400.17 0.25 116.81 292.10 0.40

2173 2373 16 47.88 683.52 0.07 202.78 357.76 0.57

2174 2374 28 50.56 429.82 0.12 143.73 244.49 0.59

2221 2421 28 81.44 429.82 0.19 79.48 244.49 0.33

2222 2422 29 53.42 400.17 0.13 145.16 292.10 0.50

2223 2423 29 62.38 400.17 0.16 73.32 292.10 0.25

2224 2424 29 57.21 400.17 0.14 106.77 292.10 0.37

2225 2425 29 58.58 400.17 0.15 88.08 292.10 0.30

2226 2426 16 84.59 683.52 0.12 115.19 357.76 0.32

2247 2447 28 145.59 429.82 0.34 152.72 244.49 0.62

2248 2448 29 159.94 355.70 0.45 100.67 279.50 0.36

2251 2451 28 73.85 311.24 0.24 147.46 220.32 0.67

2318 2518 49 232.44 838.87 0.28 265.87 838.87 0.32

2319 2519 1 49.46 809.35 0.06 111.47 414.40 0.27

2320 2520 28 72.64 429.82 0.17 87.66 244.49 0.36

2330 2530 16 73.55 683.52 0.11 211.42 357.76 0.59

2356 2556 28 64.33 311.24 0.21 121.66 220.32 0.55

2357 2557 40 283.87 386.11 0.74 123.08 325.88 0.38

2369 2569 28 56.42 429.82 0.13 82.52 244.49 0.34

2371 2571 28 74.17 429.82 0.17 74.95 244.49 0.31

2372 2572 28 86.62 429.82 0.20 68.21 244.49 0.28

2373 2573 16 81.28 683.52 0.12 191.10 357.76 0.53

2374 2574 28 50.91 429.82 0.12 143.22 244.49 0.59

362

2421 2621 28 62.57 429.82 0.15 79.30 244.49 0.32

2422 2622 28 93.86 429.82 0.22 81.94 244.49 0.34

2423 2623 28 101.65 429.82 0.24 42.45 244.49 0.17

2424 2624 28 96.97 429.82 0.23 58.20 244.49 0.24

2425 2625 28 93.95 429.82 0.22 51.22 244.49 0.21

2426 2626 16 45.73 489.41 0.09 113.42 333.59 0.34

2447 2647 28 148.23 429.82 0.34 164.57 244.49 0.67

2448 2648 28 143.63 429.82 0.33 60.67 244.49 0.25

2451 2651 28 72.60 429.82 0.17 151.14 244.49 0.62

Controllo generale Processati 298 pilastri Numero di elementi con S/R > 1 = 0 Elemento con max=S/R 409 - 609 = 0.84

363

Meccanismi duttili: verifiche a pressoflessione dei setti

Pilastri Travi Travi di fondazione Setti Plinti (Bicchiere) Rd 0.00 1.00 1.10 1.00 1.20 Materiali sezioni Setto

Sezione Acciaio

Calcestruzzo

cc Calcestruzzo

Rare Calcestruzzo

Frequenti Calcestruzzo

Q.Permanenti Calcestruzzo

Rare Acciaio

1 Muro s=30 [cm] 30 1.15 1.50 1.00 0.60 1.00 0.45 0.80 2 Muro s=40 [cm] 40 1.15 1.50 1.00 0.60 1.00 0.45 0.80 3 Muro s=50 [cm] 50 1.15 1.50 1.00 0.60 1.00 0.45 0.80 4 Muro s=25 [cm] 25 1.15 1.50 1.00 0.60 1.00 0.45 0.80 5 Muro s=15 [cm] 15 1.15 1.50 1.00 0.60 1.00 0.45 0.80 6 Muro s=20 [cm] 20 1.15 1.50 1.00 0.60 1.00 0.45 0.80 Verifiche

Nucleo Setto

Combinazione Critica

N [kN]

Mx [kNm]

My [kNm]

Sd/Sr

NUCLEO 27 26 25 15 Base 4 -10157.83 -2927.59 7807.57 0.31 Som. 11 -8783.41 3303.63 -4941.91 0.23 NUCLEO 227 226 225 215 Base 11 -8538.95 3462.84 -4801.95 0.27 Som. 1 -11743.69 1254.27 -1912.00 0.24 NUCLEO 427 426 425 415 Base 11 -8122.31 2901.65 -3759.73 0.24 Som. 1 -11083.94 1237.75 -1899.85 0.23 NUCLEO 627 626 625 615 Base 1 -10692.66 1336.00 -1525.57 0.23 Som. 1 -10423.56 1308.71 -2094.87 0.22 NUCLEO 827 826 825 815 Base 1 -10050.58 1447.58 -1770.95 0.22 Som. 1 -9781.48 1346.36 -1864.39 0.21 NUCLEO 1027 1026 1025 1015 Base 10 -8412.79 1736.57 -457.24 0.24 Som. 1 -9069.99 1185.82 -1558.75 0.22 NUCLEO 1227 1226 1225 1215 Base 10 -8186.34 1576.08 -495.41 0.22 Som. 1 -8326.90 1205.66 -1761.69 0.21 NUCLEO 1427 1426 1425 1415 Base 1 -7824.31 1257.14 -1191.88 0.20 Som. 1 -7555.21 1143.66 -1767.05 0.19 NUCLEO 1627 1626 1625 1615 Base 1 -7028.98 1202.89 -1145.82 0.19 Som. 6 -4676.55 2155.03 -3120.47 0.19 NUCLEO 1827 1826 1825 1815 Base 1 -6212.24 1219.60 -1107.12 0.18 Som. 6 -4269.96 2063.46 -2990.91 0.17 NUCLEO 2027 2026 2025 2015 Base 1 -5377.67 1108.36 -1015.22 0.15 Som. 6 -3382.21 1879.12 -2329.98 0.15 NUCLEO 2227 2226 2225 2215 Base 1 -4526.55 1175.45 -1007.60 0.14 Som. 6 -2820.13 1302.14 -1656.17 0.11 NUCLEO 2427 2426 2425 2415 Base 1 -3706.00 932.55 -717.00 0.10 Som. 1 -3436.90 1070.09 -746.75 0.10 NUCLEO 2627 2626 2625 2615 Base 1 -2751.35 898.71 100.46 0.08 Som. 1 -2482.25 405.71 -1825.10 0.06 NUCLEO 2827 2826 2825 2815 Base 1 -1797.91 297.11 -1006.52 0.04 Som. 7 -917.27 824.23 -1030.43 0.05 NUCLEO 3027 3026 3025 3015 Base 1 -843.46 497.96 1.64 0.04 Som. 5 -510.18 -99.05 -691.70 0.03 NUCLEO 31 36 Base 1 -7475.27 614.25 -0.00 0.28 Som. 10 -5569.31 1912.41 -0.00 0.27 NUCLEO 131 136 Base 10 -5803.39 2540.18 -0.00 0.30 Som. 1 -7115.27 208.93 -0.00 0.26 NUCLEO 331 336 Base 10 -5781.19 2618.56 -0.00 0.31 Som. 1 -6996.89 518.21 -0.00 0.26 NUCLEO 531 536 Base 10 -5373.07 2373.24 -0.00 0.28 Som. 1 -6548.07 -44.78 0.00 0.23 NUCLEO 731 736 Base 10 -5096.80 1285.77 -0.00 0.23 Som. 1 -6168.27 708.71 -0.00 0.24 NUCLEO 931 936 Base 10 -5007.01 1682.63 -0.00 0.24

364

Som. 1 -5857.63 697.99 -0.00 0.23 NUCLEO 1131 1136 Base 10 -4711.57 2136.34 -0.00 0.25 Som. 7 -4180.52 1988.10 -0.00 0.23 NUCLEO 1331 1336 Base 11 -4209.28 1993.45 -0.00 0.23 Som. 7 -3779.25 1925.52 -0.00 0.21 NUCLEO 1531 1536 Base 7 -3778.88 1315.03 -0.00 0.18 Som. 7 -3360.33 1790.12 -0.00 0.19 NUCLEO 1731 1736 Base 7 -3316.35 1299.56 -0.00 0.17 Som. 7 -2903.54 1549.76 -0.00 0.17 NUCLEO 1931 1936 Base 7 -2836.44 1125.72 -0.00 0.14 Som. 7 -2434.25 1410.06 -0.00 0.14 NUCLEO 2131 2136 Base 7 -2362.84 929.69 -0.00 0.12 Som. 7 -1972.35 1337.27 -0.00 0.13 NUCLEO 2331 2336 Base 1 -2384.23 415.05 -0.00 0.10 Som. 6 -1598.42 1460.53 -0.00 0.12 NUCLEO 2531 2536 Base 1 -1655.75 1393.46 -0.00 0.12 Som. 10 -1097.51 -1562.75 0.00 0.12 NUCLEO 2731 2736 Base 1 -959.32 -325.99 0.00 0.05 Som. 6 -835.00 267.39 -0.00 0.04 NUCLEO 2931 2936 Base 1 -360.27 -20.76 0.00 0.01 Som. 10 -134.16 -408.28 0.00 0.03 NUCLEO 33 32 Base 9 -5983.90 -0.00 -2058.96 0.27 Som. 10 -6622.10 0.00 408.79 0.24 NUCLEO 233 232 Base 11 -6488.61 -0.00 -340.61 0.27 Som. 1 -6316.94 -0.00 -460.54 0.27 NUCLEO 433 432 Base 11 -5761.64 -0.00 -375.77 0.31 Som. 10 -5554.51 0.00 505.19 0.30 NUCLEO 633 632 Base 11 -5452.29 -0.00 -543.61 0.30 Som. 11 -5412.72 0.00 229.61 0.28 NUCLEO 833 832 Base 11 -5342.00 -0.00 -511.44 0.29 Som. 11 -5261.12 0.00 414.29 0.29 NUCLEO 1033 1032 Base 11 -5323.48 -0.00 -415.50 0.29 Som. 11 -5232.59 0.00 320.14 0.28 NUCLEO 1233 1232 Base 11 -4861.16 -0.00 -193.05 0.29 Som. 11 -4775.07 0.00 228.50 0.29 NUCLEO 1433 1432 Base 11 -3194.70 -0.00 -1883.78 0.26 Som. 11 -3233.04 0.00 1677.37 0.25 NUCLEO 1633 1632 Base 11 -2874.03 -0.00 -1666.10 0.24 Som. 7 -3858.42 0.00 263.11 0.21 NUCLEO 1833 1832 Base 7 -3498.84 -0.00 -245.16 0.19 Som. 7 -3405.55 0.00 297.04 0.19 NUCLEO 2033 2032 Base 7 -3019.18 -0.00 -249.03 0.19 Som. 7 -2929.18 0.00 285.26 0.18 NUCLEO 2233 2232 Base 7 -2522.11 -0.00 -283.41 0.16 Som. 7 -2432.80 0.00 282.36 0.16 NUCLEO 2433 2432 Base 1 -2076.46 -0.00 -229.69 0.12 Som. 7 -1940.22 0.00 414.28 0.12 NUCLEO 2633 2632 Base 1 -1461.17 -0.00 -258.94 0.10 Som. 7 -1327.82 0.00 253.46 0.09 NUCLEO 2833 2832 Base 1 -855.16 -0.00 -407.66 0.07 Som. 7 -757.37 0.00 210.97 0.06 NUCLEO 3033 3032 Base 7 -422.03 -0.00 -175.30 0.03 Som. 1 -317.99 0.00 300.96 0.03 NUCLEO 53 52 48 47 35 34 Base 11 -2006.63 6705.95 -716.85 0.18 Som. 10 -1496.99 5066.98 773.72 0.14 NUCLEO 253 252 248 247 235 234 Base 10 -1510.09 4957.49 637.82 0.13 Som. 10 -1286.44 4746.85 409.58 0.12 NUCLEO 453 452 448 447 435 434 Base 10 -954.30 4670.05 420.73 0.12 Som. 10 -1012.29 3954.27 426.88 0.10 NUCLEO 653 652 648 647 635 634 Base 11 -894.00 3971.77 -494.21 0.11 Som. 11 -779.97 2402.04 -196.97 0.06

365

NUCLEO 853 852 848 847 835 834 Base 11 -441.62 2767.56 -779.73 0.08 Som. 8 -431.96 -4.27 875.04 0.03 NUCLEO 60 59 58 57 56 44 42 40 38 Base 9 -15238.27 17441.45 -278037.25 0.52 Som. 9 -14258.21 16542.21 -251804.95 0.47 NUCLEO 260 259 258 257 256 244 242 240 238 Base 9 -14158.18 15990.53 -256951.87 0.48 Som. 9 -13549.40 15658.20 -228390.37 0.43 NUCLEO 460 459 458 457 456 444 442 440 438 Base 9 -13282.88 15049.29 -233436.11 0.43 Som. 9 -12980.86 14025.56 -208724.22 0.39 NUCLEO 660 659 658 657 656 644 642 640 638 Base 9 -12219.13 13896.78 -211960.90 0.40 Som. 9 -11669.88 12272.26 -186704.56 0.35 NUCLEO 860 859 858 857 856 844 842 840 838 Base 9 -12461.32 11459.07 -188411.24 0.34 Som. 9 -9945.21 11703.71 -171722.90 0.32 NUCLEO 1060 1059 1058 1057 1056 1044 1042 1040 1038 Base 9 -10703.60 12263.87 -170837.52 0.32 Som. 9 -8334.05 10913.33 -150434.32 0.29 NUCLEO 1260 1259 1258 1257 1256 1244 1242 1240 1238 Base 9 -10141.30 11580.06 -148692.43 0.29 Som. 8 -12710.39 9110.40 -125459.81 0.24 NUCLEO 1460 1459 1458 1457 1456 1444 1442 1440 1438 Base 8 -7839.39 8339.66 -135123.66 0.25 Som. 8 -7920.25 10777.49 -103013.43 0.22 NUCLEO 1660 1659 1658 1657 1656 1644 1642 1640 1638 Base 8 -7381.17 9963.44 -115425.25 0.23 Som. 8 -6497.39 10085.14 -86325.82 0.19 NUCLEO 1860 1859 1858 1857 1856 1844 1842 1840 1838 Base 8 -8444.92 7590.35 -85161.05 0.17 Som. 7 -2627.13 12905.77 -29475.44 0.14 NUCLEO 2060 2059 2058 2057 2056 2044 2042 2040 2038 Base 6 -2166.73 12778.62 -14576.76 0.12 Som. 4 -3569.53 12232.79 -27706.13 0.13 NUCLEO 2260 2259 2258 2257 2256 2244 2242 2240 2238 Base 6 -1246.98 11051.58 -13565.08 0.11 Som. 6 -1659.17 10999.46 -20529.07 0.11 NUCLEO 2460 2459 2458 2457 2456 2444 2442 2440 2438 Base 6 -941.55 9753.01 -9797.26 0.09 Som. 6 -1253.46 9193.03 -16116.65 0.09 NUCLEO 2660 2659 2658 2657 2656 2644 2642 2640 2638 Base 4 -1775.22 10534.90 -16627.08 0.10 Som. 10 -3357.01 -848.68 -10503.65 0.03 NUCLEO 2860 2859 2858 2857 2856 2844 2842 2840 2838 Base 6 -1341.35 2414.65 -4717.02 0.03 Som. 1 -2112.78 2468.21 -7705.86 0.03 NUCLEO 3060 3059 3058 3057 3056 3044 3042 3040 3038 Base 6 -457.87 1099.92 -391.68 0.01 Som. 1 -583.17 1367.17 -3475.38 0.02 NUCLEO 51 50 Base 6 -5704.16 0.00 367.45 0.26 Som. 7 -5643.10 -0.00 -203.75 0.25 NUCLEO 251 250 Base 7 -4830.41 -0.00 -202.16 0.31 Som. 7 -4820.87 -0.00 -78.09 0.30 NUCLEO 451 450 Base 7 -4055.10 -0.00 -222.85 0.33 Som. 7 -4054.85 0.00 58.47 0.31 NUCLEO 651 650 Base 7 -3521.77 -0.00 -323.85 0.26 Som. 7 -3512.31 0.00 200.60 0.25 NUCLEO 851 850 Base 7 -3331.33 -0.00 -353.03 0.25 Som. 6 -3331.80 0.00 150.37 0.23 NUCLEO 1051 1050 Base 7 -3026.10 -0.00 -330.98 0.23 Som. 7 -2953.38 0.00 216.44 0.21 NUCLEO 1251 1250 Base 7 -2671.60 -0.00 -285.20 0.20 Som. 7 -2611.31 0.00 207.05 0.19 NUCLEO 1451 1450 Base 7 -1322.42 -0.00 -1346.18 0.23 Som. 6 -1297.39 0.00 1405.19 0.24 NUCLEO 1651 1650 Base 10 -2208.46 -0.00 -396.91 0.18 Som. 10 -2148.05 0.00 119.89 0.15 NUCLEO 1851 1850 Base 10 -1932.50 -0.00 -192.54 0.14 Som. 10 -1873.77 0.00 125.82 0.13 NUCLEO 2051 2050 Base 10 -1625.52 -0.00 -228.86 0.13 Som. 10 -1568.05 0.00 185.09 0.12 NUCLEO 2251 2250 Base 10 -1290.84 -0.00 -190.01 0.12 Som. 10 -1232.53 0.00 86.99 0.10 NUCLEO 2451 2450 Base 7 223.16 0.00 142.22 0.08 Som. 7 304.73 -0.00 -64.79 0.08 NUCLEO 2651 2650 Base 10 -651.62 -0.00 -315.64 0.07

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Som. 10 -618.26 0.00 281.37 0.07 NUCLEO 2851 2850 Base 1 -700.85 -0.00 -92.09 0.06 Som. 9 -621.03 0.00 95.65 0.06 NUCLEO 3051 3050 Base 11 -145.51 -0.00 -119.36 0.02 Som. 10 -45.78 0.00 308.49 0.05 NUCLEO 61 64 Base 9 -3465.81 337.73 -0.00 0.30 Som. 8 -3760.70 -138.56 0.00 0.30 NUCLEO 161 164 Base 11 -2109.25 1335.58 -0.00 0.39 Som. 8 -3631.78 -918.19 0.00 0.42 NUCLEO 361 364 Base 11 -2934.65 1102.93 -0.00 0.40 Som. 9 -3551.80 419.29 -0.00 0.35 NUCLEO 561 564 Base 7 -2415.35 -1374.17 0.00 0.42 Som. 8 -2760.15 774.07 -0.00 0.33 NUCLEO 761 764 Base 11 -2058.78 909.12 -0.00 0.35 Som. 9 -2555.50 -736.10 0.00 0.36 NUCLEO 961 964 Base 9 -2196.58 1242.06 -0.00 0.44 Som. 9 -2553.57 -141.15 0.00 0.27 NUCLEO 1161 1164 Base 10 -2265.52 533.70 -0.00 0.29 Som. 1 -2823.88 212.43 -0.00 0.30 NUCLEO 1361 1364 Base 1 -2644.72 320.32 -0.00 0.30 Som. 10 -2142.60 -419.86 0.00 0.27 NUCLEO 1561 1564 Base 1 -2329.37 206.08 -0.00 0.25 Som. 4 -2101.22 192.42 -0.00 0.23 NUCLEO 1761 1764 Base 1 -2146.70 119.31 -0.00 0.19 Som. 1 -2073.57 120.00 -0.00 0.19 NUCLEO 1961 1964 Base 6 -1449.75 488.54 -0.00 0.22 Som. 10 -1589.76 -273.51 0.00 0.19 NUCLEO 2161 2164 Base 6 -1195.36 506.28 -0.00 0.20 Som. 10 -1280.69 -264.20 0.00 0.16 NUCLEO 2361 2364 Base 1 -1359.22 249.38 -0.00 0.17 Som. 6 -949.58 304.21 -0.00 0.14 NUCLEO 2561 2564 Base 1 -954.87 575.07 -0.00 0.20 Som. 10 -701.69 -519.66 0.00 0.18 NUCLEO 2761 2764 Base 4 -500.02 81.46 -0.00 0.06 Som. 10 -499.35 -144.61 0.00 0.07 NUCLEO 2961 2964 Base 7 -137.37 238.85 -0.00 0.10 Som. 1 -185.05 -261.72 0.00 0.10 NUCLEO 63 62 61 Base 10 -5941.66 0.00 846.70 0.34 Som. 10 -5814.37 0.00 775.26 0.33 NUCLEO 163 162 161 Base 5 -3715.69 0.00 2451.21 0.30 Som. 10 -5019.07 -0.00 -160.06 0.25 NUCLEO 63 66 Base 4 -3081.07 -288.33 0.00 0.36 Som. 5 -2971.19 331.90 -0.00 0.36 NUCLEO 163 166 Base 10 -2112.64 1224.63 -0.00 0.46 Som. 4 -3017.93 -836.00 0.00 0.45 NUCLEO 363 366 Base 10 -2649.23 1055.30 -0.00 0.46 Som. 5 -2992.39 251.46 -0.00 0.35 NUCLEO 563 566 Base 6 -1765.53 -927.28 0.00 0.36 Som. 4 -2191.45 534.19 -0.00 0.31 NUCLEO 763 766 Base 5 -2098.67 594.39 -0.00 0.36 Som. 5 -2091.30 -701.06 0.00 0.38 NUCLEO 963 966 Base 5 -1704.37 947.62 -0.00 0.42 Som. 8 -1473.28 746.65 -0.00 0.34 NUCLEO 1163 1166 Base 7 -1767.09 -586.31 0.00 0.32 Som. 7 -1901.64 582.79 -0.00 0.34 NUCLEO 1363 1366 Base 11 -1707.51 603.54 -0.00 0.32 Som. 7 -1734.76 384.89 -0.00 0.27 NUCLEO 1563 1566 Base 8 -1895.29 100.56 -0.00 0.24 Som. 7 -1528.55 420.18 -0.00 0.26 NUCLEO 1763 1766 Base 7 -1394.71 360.66 -0.00 0.20 Som. 7 -1353.91 377.11 -0.00 0.19

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NUCLEO 1963 1966 Base 7 -1259.78 350.03 -0.00 0.21 Som. 7 -1132.91 338.85 -0.00 0.20 NUCLEO 2163 2166 Base 7 -974.15 411.42 -0.00 0.20 Som. 7 -867.20 296.44 -0.00 0.16 NUCLEO 2363 2366 Base 7 -685.29 290.83 -0.00 0.14 Som. 6 -466.93 398.09 -0.00 0.18 NUCLEO 2563 2566 Base 1 -621.95 545.77 -0.00 0.24 Som. 10 -181.77 -424.22 0.00 0.27 NUCLEO 2763 2766 Base 1 -454.12 -52.05 0.00 0.06 Som. 7 -466.32 33.78 -0.00 0.06 NUCLEO 2963 2966 Base 2 -165.20 137.00 -0.00 0.06 Som. 11 -94.40 -221.96 0.00 0.14 NUCLEO 81 75 74 73 Base 6 -10714.88 -21523.64 6278.87 0.37 Som. 6 -10166.42 -19868.66 5380.81 0.35 NUCLEO 175 181 174 173 Base 6 -8882.34 -21756.47 5421.56 0.41 Som. 6 -9546.06 -15115.63 3953.80 0.33 NUCLEO 375 381 374 373 Base 6 -8396.57 -17027.03 4036.23 0.34 Som. 6 -8985.75 -11247.10 3159.53 0.27 NUCLEO 575 581 574 573 Base 6 -8438.31 -12047.50 3172.89 0.27 Som. 6 -8632.61 -8525.24 2369.09 0.23 NUCLEO 775 781 774 773 Base 6 -9239.02 -7650.27 2850.63 0.23 Som. 6 -9097.62 -6128.28 1446.64 0.21 NUCLEO 975 981 974 973 Base 6 -8220.84 -7909.26 1810.73 0.22 Som. 11 -2948.22 10456.60 -1281.99 0.20 NUCLEO 1175 1181 1174 1173 Base 11 -2872.59 11038.27 -1120.32 0.22 Som. 7 -4608.52 13731.90 -2869.10 0.23 NUCLEO 1375 1381 1374 1373 Base 7 -3241.51 13167.47 -1785.07 0.27 Som. 7 -4882.25 14900.35 -2271.49 0.26 NUCLEO 1575 1581 1574 1573 Base 7 -4175.49 13330.58 -2344.61 0.24 Som. 7 -4437.28 14163.03 -2199.57 0.25 NUCLEO 1775 1781 1774 1773 Base 7 -3616.43 12403.40 -2305.36 0.23 Som. 7 -4048.03 13061.24 -2052.51 0.24 NUCLEO 1975 1981 1974 1973 Base 7 -3153.48 11149.18 -2004.73 0.21 Som. 6 -3780.24 11767.90 -2678.26 0.20 NUCLEO 2175 2181 2174 2173 Base 6 -2985.74 10062.40 -2471.45 0.18 Som. 6 -3323.56 10112.79 -2071.12 0.17 NUCLEO 2375 2381 2374 2373 Base 6 -2592.63 8519.05 -1921.74 0.15 Som. 6 -2038.91 6468.72 -2442.17 0.12 NUCLEO 2575 2581 2574 2573 Base 6 -2078.26 6263.63 -1700.32 0.10 Som. 6 -1517.23 3442.51 -976.38 0.05 NUCLEO 2775 2781 2774 2773 Base 6 -1404.27 2970.94 -222.25 0.05 Som. 6 -976.94 2019.92 -957.26 0.05 NUCLEO 2975 2981 2974 2973 Base 10 -500.25 -1421.30 159.38 0.03 Som. 4 -371.37 742.35 -339.48 0.02 NUCLEO 80 79 82 78 77 76 Base 4 -14321.50 -5052.63 61996.75 0.27 Som. 4 -13921.34 -50.76 48544.96 0.21 NUCLEO 178 180 177 176 Base 11 -8477.54 11014.24 -22990.59 0.59 Som. 11 -8040.35 8572.42 -19210.62 0.41 NUCLEO 378 380 377 376 Base 11 -8028.77 8863.24 -18666.41 0.43 Som. 11 -7360.91 7354.45 -16890.86 0.33 NUCLEO 578 580 577 576 Base 6 -9778.96 -6533.89 18335.72 0.31 Som. 4 -9947.96 -4054.79 18295.81 0.24 NUCLEO 778 780 777 776 Base 6 -8985.35 -5446.47 15277.36 0.27 Som. 4 -7401.80 -4064.43 12445.15 0.21 NUCLEO 978 980 977 976 Base 6 -8967.39 -4225.65 12674.99 0.23 Som. 9 -3614.67 5569.65 -644.20 0.23 NUCLEO 1178 1180 1177 1176 Base 11 -5395.42 6110.23 -5770.87 0.21 Som. 6 -6378.90 6534.83 -4219.91 0.21 NUCLEO 1378 1380 1377 1376 Base 4 -4474.00 6238.23 -21715.37 0.24 Som. 4 -5340.84 7260.10 -22896.82 0.27 NUCLEO 1578 1580 1577 1576 Base 4 -4240.13 6260.24 -22769.25 0.25

368

Som. 4 -4883.16 7041.55 -22458.48 0.27 NUCLEO 1778 1780 1777 1776 Base 4 -3615.81 5890.48 -21865.44 0.24 Som. 4 -3877.62 6351.44 -20080.53 0.26 NUCLEO 1978 1980 1977 1976 Base 4 -3430.76 5626.49 -20670.35 0.23 Som. 4 -3100.02 5405.54 -18006.32 0.23 NUCLEO 2178 2180 2177 2176 Base 4 -2887.92 4895.49 -17714.87 0.20 Som. 4 -2589.23 4807.26 -15090.34 0.21 NUCLEO 2378 2380 2377 2376 Base 4 -2440.66 4353.01 -14647.72 0.19 Som. 4 -2060.10 3837.53 -11630.15 0.17 NUCLEO 2578 2580 2577 2576 Base 4 -1871.18 3436.85 -11224.11 0.15 Som. 5 -1536.22 869.10 -4311.51 0.05 NUCLEO 2778 2780 2777 2776 Base 11 -1192.91 -1282.95 170.14 0.06 Som. 6 -1119.21 944.64 -1257.35 0.03 NUCLEO 2978 2980 2977 2976 Base 11 -526.11 -810.11 -197.42 0.03 Som. 6 -452.19 724.62 -493.23 0.03 NUCLEO 366 365 364 Base 4 -2057.67 0.00 2189.02 0.15 Som. 6 -2565.37 -0.00 -836.46 0.11 NUCLEO 563 562 561 Base 9 -3066.99 -0.00 -1849.14 0.16 Som. 10 -3882.40 -0.00 -385.68 0.15 NUCLEO 763 762 761 Base 10 -3651.17 0.00 328.63 0.15 Som. 10 -3331.33 -0.00 -490.86 0.13 NUCLEO 966 965 964 Base 8 -1486.56 -0.00 -1598.22 0.11 Som. 4 -1526.67 -0.00 -963.65 0.08 Setto : 31 231 232 32 Sezione 3 Base 8 -1500.76 0.00 -6169.41 0.24 Som. 4 -2117.46 0.00 -2983.04 0.10 Setto : 52 252 239 39 Sezione 1 Base 7 -2318.80 0.00 -331.31 0.18 Som. 8 -2383.55 0.00 183.67 0.17 Setto : 252 452 439 239 Sezione 1 Base 7 -2508.60 0.00 -164.31 0.20 Som. 7 -2465.01 0.00 180.06 0.20 Setto : 452 652 639 439 Sezione 1 Base 7 -2714.79 0.00 -211.65 0.22 Som. 7 -2671.20 0.00 164.30 0.21 Setto : 652 852 839 639 Sezione 1 Base 7 -2683.15 0.00 -25.33 0.19 Som. 7 -2639.55 0.00 116.06 0.20 Setto : 852 1052 1039 839 Sezione 1 Base 7 -2415.51 0.00 108.47 0.16 Som. 7 -2371.91 0.00 275.40 0.18 Setto : 1052 1252 1239 1039 Sezione 1 Base 1 -2110.41 0.00 241.28 0.18 Som. 7 -2146.43 0.00 173.41 0.17

Setto : 1252 1452 1439 1239 Sezione 1 Base 7 -2017.94 0.00 331.36 0.18 Som. 7 -1974.35 0.00 174.90 0.16 Setto : 1452 1652 1639 1439 Sezione 1 Base 7 -1808.89 0.00 237.97 0.16 Som. 7 -1765.30 0.00 -154.01 0.14 Setto : 1652 1852 1839 1639 Sezione 1 Base 7 -1583.31 0.00 269.46 0.15 Som. 7 -1539.71 0.00 -121.14 0.12 Setto : 1852 2052 2039 1839 Sezione 1 Base 7 -1362.69 0.00 230.90 0.13 Som. 7 -1319.09 0.00 -135.18 0.11 Setto : 2052 2252 2239 2039 Sezione 1 Base 6 -1141.25 0.00 227.13 0.11 Som. 6 -1097.66 0.00 -41.40 0.08 Setto : 2252 2452 2439 2239 Sezione 1 Base 6 -930.67 0.00 147.72 0.08 Som. 1 -801.09 0.00 84.00 0.07 Setto : 2452 2652 2639 2439 Sezione 1 Base 10 -964.78 0.00 -107.47 0.08 Som. 1 -913.00 0.00 -460.59 0.14 Setto : 2652 2852 2839 2639Sezione 1 Base 7 -117.25 0.00 649.96 0.17 Som. 1 -428.60 0.00 735.55 0.17 Setto : 2852 3052 3039 2839 Sezione 1 Base 1 -31.07 0.00 -449.90 0.18 Som. 6 179.75 0.00 -40.88 0.06 Setto : 3052 3252 3239 3039 Sezione 1 Base 10 -176.12 0.00 286.90 0.07 Som. 10 -147.05 0.00 117.56 0.03 Numero di nuclei con SD/SR > 1 = 0; Numero di setti con SD/SR > 1 = 0; Nucleo con max SD/SR 178 180 177 176 = 0.59; Setto con max SD/SR 31 231 232 32 = 0.24.

369

Meccanismi fragili: verifiche a taglio dei setti

Si registrano numerose carenze per quanto riguarda la verifica a taglio trazione dellarmatura dellanima.

Prevedendo gli interventi di rinforzo locale a taglio si riescono a soddisfare le richieste di resistenza.

Si riportano le verifiche degli elementi rinforzati a taglio con le fibre di carbonio che risultano pi sollecitati,

seguendo le indicazioni della CNR DT200-2004.

370

NUCLEO 83-77-76-75

371

372

NUCLEO 58-40-42-59-44-60-46-61-62

SETTO NODI 31-32

373

SETTO NODI 33-38

374

Meccanismi fragili: verifiche a taglio dei nodi

Tutti i nodi delle Torri risultano interamente confinati per cui non necessario fare alcun tipo di verifica

375

Verifiche agli SLD

Combinazioni agli Stati Limite di Danno Fattore moltiplicativo spostamenti dovuti al sisma b 1 c 1 Controllo degli spostamenti di interpiano dU inferiore a 0.005 H

Comb.

Ux Uy Uz |Uxyz|

Nodi Ux

[cm] Nodi

Uy

[cm] Nodi

Uz

[cm] Nodi

|Uxyz|

[cm]

18 2625-2850 0.29 2862-3062 0.15 2556-2737 0.22 2626-2854 0.32

19 2625-2850 0.23 103-104 -0.18 113-115 0.27 113-115 0.35

20 88-90 0.26 2862-3062 0.38 2578-2778 -0.23 2626-2854 0.41

21 88-90 0.21 103-104 0.37 2578-2778 -0.23 103-104 0.40

22 2625-2850 -0.23 103-104 0.18 113-115 -0.27 113-115 0.35

23 2625-2850 -0.29 2862-3062 -0.15 2556-2737 -0.22 2626-2854 0.32

24 88-90 -0.21 103-104 -0.37 2578-2778 0.23 103-104 0.40

25 88-90 -0.26 2862-3062 -0.38 2578-2778 0.23 2626-2854 0.41

Spostamenti Max in direzione Ux [cm]

Nodi Comb. 18 19 20 21 22 23 24 25

2625 2850 18 0.29 0.23 0.18 0.02 -0.23 -0.29 -0.02 -0.18

2625 2850 19 0.29 0.23 0.18 0.02 -0.23 -0.29 -0.02 -0.18

88 90 20 0.16 0.02 0.26 0.21 -0.02 -0.16 -0.21 -0.26

88 90 21 0.16 0.02 0.26 0.21 -0.02 -0.16 -0.21 -0.26

2625 2850 22 0.29 0.23 0.18 0.02 -0.23 -0.29 -0.02 -0.18

2625 2850 23 0.29 0.23 0.18 0.02 -0.23 -0.29 -0.02 -0.18

88 90 24 0.16 0.02 0.26 0.21 -0.02 -0.16 -0.21 -0.26

88 90 25 0.16 0.02 0.26 0.21 -0.02 -0.16 -0.21 -0.26

Spostamenti Max in direzione Uy [cm]

Nodi Comb. 18 19 20 21 22 23 24 25

2862 3062 18 0.15 -0.08 0.38 0.36 0.08 -0.15 -0.36 -0.38

103 104 19 0.04 -0.18 0.33 0.37 0.18 -0.04 -0.37 -0.33

2862 3062 20 0.15 -0.08 0.38 0.36 0.08 -0.15 -0.36 -0.38

103 104 21 0.04 -0.18 0.33 0.37 0.18 -0.04 -0.37 -0.33

103 104 22 0.04 -0.18 0.33 0.37 0.18 -0.04 -0.37 -0.33

2862 3062 23 0.15 -0.08 0.38 0.36 0.08 -0.15 -0.36 -0.38

103 104 24 0.04 -0.18 0.33 0.37 0.18 -0.04 -0.37 -0.33

2862 3062 25 0.15 -0.08 0.38 0.36 0.08 -0.15 -0.36 -0.38

Spostamenti Max in direzione Uz [cm]

Nodi Comb. 18 19 20 21 22 23 24 25

2556 2737 18 0.22 0.23 0.05 -0.08 -0.23 -0.22 0.08 -0.05

113 115 19 0.20 0.27 -0.04 -0.18 -0.27 -0.20 0.18 0.04

2578 2778 20 -0.07 0.07 -0.23 -0.23 -0.07 0.07 0.23 0.23

2578 2778 21 -0.07 0.07 -0.23 -0.23 -0.07 0.07 0.23 0.23

113 115 22 0.20 0.27 -0.04 -0.18 -0.27 -0.20 0.18 0.04

2556 2737 23 0.22 0.23 0.05 -0.08 -0.23 -0.22 0.08 -0.05

2578 2778 24 -0.07 0.07 -0.23 -0.23 -0.07 0.07 0.23 0.23

2578 2778 25 -0.07 0.07 -0.23 -0.23 -0.07 0.07 0.23 0.23

Spostamenti Max in direzione |Uxyz| [cm]

376

Nodi Comb. 18 19 20 21 22 23 24 25

2626 2854 18 0.32 0.25 0.41 0.36 0.25 0.32 0.36 0.41

113 115 19 0.24 0.35 0.11 0.28 0.35 0.24 0.28 0.11

2626 2854 20 0.32 0.25 0.41 0.36 0.25 0.32 0.36 0.41

103 104 21 0.25 0.31 0.35 0.40 0.31 0.25 0.40 0.35

113 115 22 0.24 0.35 0.11 0.28 0.35 0.24 0.28 0.11

2626 2854 23 0.32 0.25 0.41 0.36 0.25 0.32 0.36 0.41

103 104 24 0.25 0.31 0.35 0.40 0.31 0.25 0.40 0.35

2626 2854 25 0.32 0.25 0.41 0.36 0.25 0.32 0.36 0.41

Spostamenti Massimi : Combinazione di Carico 20 Fra i nodi 2626 2854 In direzione |Uxyz| Spostamento 0.41 Non si sono rilevati spostamenti di interpiano superiori a 0.005000 H

377

Verifiche agli SLO

Combinazioni agli Stati Limite di Operativit Massimi spostamenti differenziali orizzontali Fattore moltiplicativo spostamenti dovuti al sisma b 1 c 1 Controllo degli spostamenti di interpiano dU inferiore a 0.0033 H

Comb. Ux Uy Uz |Uxyz|

Nodi Ux

[cm] Nodi

Uy

[cm] Nodi

Uz

[cm] Nodi

|Uxyz|

[cm]

26 2625-2850 0.21 2862-3062 0.10 2556-2737 0.16 2626-2854 0.23 27 2625-2850 0.17 103-104 -0.12 113-115 0.19 113-115 0.25 28 88-90 0.19 2862-3062 0.27 2775-2975 -0.18 2626-2854 0.29 29 88-90 0.15 103-104 0.26 2775-2975 -0.18 103-104 0.28 30 2625-2850 -0.17 103-104 0.12 113-115 -0.19 113-115 0.25 31 2625-2850 -0.21 2862-3062 -0.10 2556-2737 -0.16 2626-2854 0.23 32 88-90 -0.15 103-104 -0.26 2775-2975 0.18 103-104 0.28 33 88-90 -0.19 2862-3062 -0.27 2775-2975 0.18 2626-2854 0.29 Spostamenti Max in direzione Ux [cm]

Nodi Comb. 26 27 28 29 30 31 32 33

2625 2850 26 0.21 0.17 0.13 0.01 -0.17 -0.21 -0.01 -0.13 2625 2850 27 0.21 0.17 0.13 0.01 -0.17 -0.21 -0.01 -0.13 88 90 28 0.11 0.01 0.19 0.15 -0.01 -0.11 -0.15 -0.19 88 90 29 0.11 0.01 0.19 0.15 -0.01 -0.11 -0.15 -0.19 2625 2850 30 0.21 0.17 0.13 0.01 -0.17 -0.21 -0.01 -0.13 2625 2850 31 0.21 0.17 0.13 0.01 -0.17 -0.21 -0.01 -0.13 88 90 32 0.11 0.01 0.19 0.15 -0.01 -0.11 -0.15 -0.19 88 90 33 0.11 0.01 0.19 0.15 -0.01 -0.11 -0.15 -0.19 Spostamenti Max in direzione Uy [cm]

Nodi Comb. 26 27 28 29 30 31 32 33

2862 3062 26 0.10 -0.05 0.27 0.25 0.05 -0.10 -0.25 -0.27 103 104 27 0.02 -0.12 0.23 0.26 0.12 -0.02 -0.26 -0.23 2862 3062 28 0.10 -0.05 0.27 0.25 0.05 -0.10 -0.25 -0.27 103 104 29 0.02 -0.12 0.23 0.26 0.12 -0.02 -0.26 -0.23 103 104 30 0.02 -0.12 0.23 0.26 0.12 -0.02 -0.26 -0.23 2862 3062 31 0.10 -0.05 0.27 0.25 0.05 -0.10 -0.25 -0.27 103 104 32 0.02 -0.12 0.23 0.26 0.12 -0.02 -0.26 -0.23 2862 3062 33 0.10 -0.05 0.27 0.25 0.05 -0.10 -0.25 -0.27 Spostamenti Max in direzione Uz [cm]

Nodi Comb. 26 27 28 29 30 31 32 33

2556 2737 26 0.16 0.16 0.04 -0.06 -0.16 -0.16 0.06 -0.04 113 115 27 0.15 0.19 -0.03 -0.13 -0.19 -0.15 0.13 0.03 2775 2975 28 -0.05 0.05 -0.18 -0.18 -0.05 0.05 0.18 0.18 2775 2975 29 -0.05 0.05 -0.18 -0.18 -0.05 0.05 0.18 0.18 113 115 30 0.15 0.19 -0.03 -0.13 -0.19 -0.15 0.13 0.03 2556 2737 31 0.16 0.16 0.04 -0.06 -0.16 -0.16 0.06 -0.04 2775 2975 32 -0.05 0.05 -0.18 -0.18 -0.05 0.05 0.18 0.18 2775 2975 33 -0.05 0.05 -0.18 -0.18 -0.05 0.05 0.18 0.18 Spostamenti Max in direzione |Uxyz| [cm]

378

Nodi Comb. 26 27 28 29 30 31 32 33

2626 2854 26 0.23 0.18 0.29 0.25 0.18 0.23 0.25 0.29 113 115 27 0.18 0.25 0.08 0.20 0.25 0.18 0.20 0.08 2626 2854 28 0.23 0.18 0.29 0.25 0.18 0.23 0.25 0.29 103 104 29 0.18 0.22 0.25 0.28 0.22 0.18 0.28 0.25 113 115 30 0.18 0.25 0.08 0.20 0.25 0.18 0.20 0.08 2626 2854 31 0.23 0.18 0.29 0.25 0.18 0.23 0.25 0.29 103 104 32 0.18 0.22 0.25 0.28 0.22 0.18 0.28 0.25 2626 2854 33 0.23 0.18 0.29 0.25 0.18 0.23 0.25 0.29 Spostamenti Massimi : Combinazione di Carico 28 Fra i nodi 2626 2854 In direzione |Uxyz| Spostamento 0.29 Non si sono rilevati spostamenti di interpiano superiori a 0.003300 H

379

Verifiche in fondazione

La fondazione di tipo superficiale a platea nervata

Le verifiche condotte hanno mostrato lidoneit delle fondazioni presenti.

Schema assonometrico della fondazione:

Inviluppo sollecitazioni SLU + SLV sul terreno sotto le nervature:

Inviluppo sollecitazioni SLU + SLV sul terreno sotto la fondazione (platea+nervature):

380

Verifica della portanza delle fondazioni:

Verr utilizzato lapproccio2:

- (A1 + M1 + R3)

tenendo conto dei seguenti coefficienti parziali per le resistenze:

381

Capacit portante trave di fondazione:

Essendo Qlim (calcolato con i coefficienti M1)=29.2kg/cm2 avremo:

270.12)3(3.2

2.29kgcm

RY

RRd

R

===

382

Capacit portante di un plinto tipo 270x270 utilizzando lapproccio 2:

Essendo Qlim (calcolato con i coefficienti M1)=23.2kg/cm2 avremo:

208.10)3(3.2

2.23kgcm

RY

RRd

R

===

Come si evince dallinviluppo delle pressioni sul terreno per ogni combinazione di carico statica e sismica

rispettata leguaglianza Ed

383

Verifica di una trave tipo di fondazione:

Dai disegni originali:Tav73S

La trave oggetto di verifica la n 16-14-9-7-5-3:

Diagramma di inviluppo Momento Flettente da modello ad elementi finiti:

384

Diagramma Momento Resistente:

Diagramma Taglio Resistente:

Verifiche Travate :

Travata: 24 Travata 16-14-9-7-5-3:

Nodo x [m]

Afe [cm]

Afi [cm]

qT [kg/m]

M rif [kNm]

M de [kNm]

M re [kNm]

x/d M di [kNm]

M ri [kNm]

x/d be [kg/cm]

bi [kg/cm]

fe [kg/cm]

fi [kg/cm]

w mm

Trave di fondazione Sez. 1 Rett. 150x210 [cm]

459 0.05 9.15 33.27 105.44 713.36 0.02 -584.61 -2521.89 0.03

SLE Rare 38.83 0.00 0.0 1.2 85.6 8.1

SLE Freq. 37.36 0.00 0.0 1.2 82.3 7.8 OK

Camp. 1.77 22.81 58.72 0.00 2118.74 0.05 -3180.97 -6872.33 0.10

SLE Rare 0.00 -634.87 8.7 0.0 117.5 361.4

SLE Freq. 0.00 -605.60 8.3 0.0 112.0 344.7 OK

471 3.50 22.81 165.03 0.00 1782.52 0.03 -4881.60 -14036.52 0.18

SLE Rare 0.00 -3213.11 31.9 0.0 441.0 888.8

SLE Freq. 0.00 -3071.63 30.4 0.0 421.6 849.7 OK

Trave di fondazione Sez. 1 Rett. 150x210 [cm]

471 0.90 22.81 188.12 479.57 1827.66 0.03 -2859.72 -13868.75 0.18

SLE Rare 0.00 -1741.90 17.4 0.0 240.5 487.7

SLE Freq. 0.00 -1693.59 16.9 0.0 233.8 474.2 OK

Camp. 2.08 22.81 94.06 1503.84 4301.19 0.06 -1949.67 -8877.50 0.17

SLE Rare 302.44 0.00 0.0 4.6 275.9 60.3

SLE Freq. 278.69 0.00 0.0 4.3 254.3 55.5 OK

484 3.25 25.56 96.46 1404.91 3108.78 0.04 -510.05 -7951.38 0.12

SLE Rare 175.36 0.00 0.0 2.8 221.2 35.4

SLE Freq. 164.97 0.00 0.0 2.7 208.0 33.3 OK

Trave di fondazione Sez. 1 Rett. 150x210 [cm]

484 0.75 36.29 22.81 2202.68 2807.18 0.07 -18.45 -4263.41 0.05

SLE Rare 647.14 0.00 0.0 12.5 904.8 157.7

SLE Freq. 606.85 0.00 0.0 11.7 848.5 147.9 OK

Camp. 3.00 85.26 22.81 2883.86 6431.38 0.09 0.00 -2415.05 0.03

SLE Rare 1673.01 0.00 0.0 22.5 1017.9 300.9

SLE Freq. 1598.93 0.00 0.0 21.5 972.9 287.6 OK

523 5.25 36.17 151.61 224.93 2810.30 0.03 -3494.88 -11852.64 0.13

385

SLE Rare 0.00 -2587.80 26.6 0.0 363.9 850.5

SLE Freq. 0.00 -2443.57 25.1 0.0 343.6 803.1 OK

Trave di fondazione Sez. 1 Rett. 150x210 [cm]

523 1.05 41.78 128.99 516.66 3324.96 0.04 -2991.21 -11669.31 0.14

SLE Rare 0.00 -2220.58 23.2 0.0 318.1 741.2

SLE Freq. 0.00 -2111.11 22.1 0.0 302.5 704.7 OK

Camp. 4.11 161.26 22.81 3550.41 11531.17 0.13 0.00 -1771.29 0.03

SLE Rare 2619.76 0.00 0.0 27.5 885.1 377.6

SLE Freq. 2485.16 0.00 0.0 26.1 839.6 358.2 OK

560 7.17 41.78 151.61 496.25 3238.14 0.04 -3325.20 -12909.66 0.15

SLE Rare 0.00 -2468.36 24.5 0.0 336.1 744.2

SLE Freq. 0.00 -2336.02 23.2 0.0 318.1 704.3 OK

Trave di fondazione Sez. 1 Rett. 150x210 [cm]

560 1.00 31.86 151.61 225.29 3736.69 0.04 -3644.85 -12123.67 0.19

SLE Rare 0.00 -2707.92 28.5 0.0 391.2 869.0

SLE Freq. 0.00 -2570.82 27.0 0.0 371.4 825.0 OK

Camp. 4.18 173.57 22.81 3702.18 12348.27 0.14 0.00 -1771.69 0.03

SLE Rare 2749.84 0.00 0.0 28.2 866.8 387.8

SLE Freq. 2608.58 0.00 0.0 26.7 822.3 367.8 OK

564 7.37 31.86 169.24 379.51 2694.42 0.03 -3200.78 -13274.10 0.17

SLE Rare 0.00 -2399.77 24.1 0.0 331.8 702.8

SLE Freq. 0.00 -2273.00 22.8 0.0 314.3 665.7 OK

Trave di fondazione Sez. 1 Rett. 150x210 [cm]

564 0.75 36.95 171.18 611.03 3942.31 0.04 -3118.77 -12428.46 0.18

SLE Rare 0.00 -2331.58 23.7 0.0 324.5 730.3

SLE Freq. 0.00 -2219.72 22.5 0.0 309.0 695.3 OK

Camp. 3.13 107.57 22.81 2942.43 8034.00 0.08 0.00 -1766.69 0.03

SLE Rare 2122.42 0.00 0.0 25.5 1032.3 345.0

SLE Freq. 2009.83 0.00 0.0 24.2 977.5 326.7 OK

568 5.50 58.40 49.35 2168.74 5594.46 0.06 -459.34 -4040.91 0.05

SLE Rare 48.62 0.00 0.0 0.7 34.0 9.1

SLE Freq. 52.94 0.00 0.0 0.7 37.1 9.9 OK

Da [m]

A [m]

Dx [m]

VEd [kN]

VRd,c [kN]

VRcd [kN]

VRd [kN]

TEd [kNm]

TRcd [kNm]

TRsd [kNm]

Staffe

Trave di fondazione 459 471 Sez. 1 Rett. 150x210 [cm]

0.06 3.99 3.93 2950.14 874.18 11421.59 3343.82 161.54 5812.91 46550.50 14 6br. 20.0'

Trave di fondazione 471 484 Sez. 1 Rett. 150x210 [cm]

0.92 2.98 2.06 2115.39 874.18 11421.59 3343.82 324.69 5812.91 46550.50 14 6br. 20.0'

Trave di fondazione 484 523 Sez. 1 Rett. 150x210 [cm]

0.76 5.05 4.30 3894.54 874.18 11421.59 4458.42 147.02 5812.91 46550.50 14 8br. 20.0'

386

Trave di fondazione 523 560 Sez. 1 Rett. 150x210 [cm]

1.29 7.02 5.73 4180.42 874.18 11421.59 4458.42 422.66 5812.91 46550.50 14 8br. 20.0'

Trave di fondazione 560 564 Sez. 1 Rett. 150x210 [cm]

1.19 7.36 6.17 4463.03 874.18 11421.59 5944.57 206.88 5812.91 62067.33 14 8br. 20.0'

Trave di fondazione 564 568 Sez. 1 Rett. 150x210 [cm]

0.75 5.50 4.75 3652.41 874.18 11421.59 4458.42 170.37 5812.91 46550.50 14 8br. 20.0'

Le armature sulle fondazioni delle Torri risultano ridondanti. Tutte le verifiche sulle fondazioni risultano

ampiamente soddisfatte.

387

Fabbricato risonanza magnetica ............................................................................................................... 388

Descrizione dello stato attuale .............................................................................................................. 388

Analisi dei carichi e combinazione delle azioni ..................................................................................... 389

Carichi verticali .................................................................................................................................. 389

Carichi orizzontali .............................................................................................................................. 390

Condizioni di carico definite .............................................................................................................. 392

Tipo di analisi svolta e criteri di verifica adottati ................................................................................... 394

Risultati modellazione strutturale ......................................................................................................... 394

Valutazione dei risultati e individuazione delle criticit ........................................................................ 396

Descrizione dello stato di progetto ....................................................................................................... 396

Analisi dei carichi e combinazione delle azioni ..................................................................................... 397

Carichi verticali .................................................................................................................................. 397

Carichi orizzontali .............................................................................................................................. 399

Condizioni di carico definite .............................................................................................................. 400

Risultati modellazione strutturale ......................................................................................................... 405

Verifiche ................................................................................................................................................. 406

Verifiche nei setti ............................................................................................................................... 412

Verifiche in fondazione ...................................................................................................................... 412

388

Fabbricato risonanza magnetica

Descrizione dello stato attuale

Il corpo Risonanza Magnetica costituito da un fabbricato monopiano con copertura a giardino pensile su

solaio in laterocemento, per unestensione in pianta di circa 612mq. Esso stato costruito in adiacenza al

monoblocco originario, sfruttando le pareti controterra delle sistemazioni esterne come strutture portanti.

Il resto delle strutture portanti sono costituite da muri in cemento armato dello spessore di 20-25cm

poggianti su fondazioni continue anchesse in c.a. Nella zona accettazione si trovano 3 pilastri circolari del

diametro di 25cm poggianti su plinti isolati in c.a.. Il solaio in copertura di tipo tradizionale a travetti

tralicciati, bitrave, di altezza 20+5cm. Il solaio di copertura ha lorditura disposta in senso trasversale al

locale tomografo. Gli appoggi intermedi del solaio sono realizzati con due murature in c.a. ed una trave in

c.a. sostenuta dai pilastri circolari. Nella zona studio posta di fronte alla parte accettazione il solaio del

medesimo tipo ma con cappa da 6 cm per unaltezza totale di 20+6cm. Il solaio di calpestio posto al di sopra

dellintercapedine ventilata, ove presente, a travetti precompressi tipo Celersap RD8, monotrave di

altezza 16+4cm.

389

Analisi dei carichi e combinazione delle azioni

Carichi verticali

RISONANZA MAGNETICA* - copertura

h(m) b(m) (daN/m3) daN/m2

G1 (cond1)

Peso Proprio Elementi Strutturali - eseguito in automatico dal software

G1 (cond2)

Peso proprio solaio 20+5/i=72cm bitrave

360

G2 (cond3) compiutamente definiti

Manto vegetale

0.35

630

Caldana + guaina

0.06

120

Intonaco inferiore

30

TOTALE

780

Qk (cond5)

Neve DM2008 (as=250m)

88

TOTALE 88

SOMMA 1228

COMB.SISMICA 1140

*in corsivo i carichi come da progetto originario

390

Carichi orizzontali

Di seguito si riportano i parametri di calcolo dello spettro in accordo con TU 2008.

Spettro in accordo con TU 2008

Trieste TS Longitudine 13.7722 Latitudine 45.6494 Tipo di Terreno A Coefficiente di amplificazione topografica (ST) 1.2000 Vita nominale della costruzione (VN) 50.0 anni Classe d'uso IV coefficiente CU 2.0 Classe di duttilit impostata Bassa Fattore di struttura massimo qo per sisma orizzontale 1.50 Fattore di duttilit KR per sisma orizzontale 1.00 Fattore riduttivo regolarit in altezza KR 1.00 Fattore riduttivo per la presenza di setti KW 1.00 Fattore di struttura q per sisma orizzontale 1.50 Fattore di struttura q per sisma verticale 1.50 Smorzamento Viscoso ( 0.05 = 5% ) 0.05 TU 2008 SLV H

Probabilit di superamento (PVR) 10.0 e periodo di ritorno (TR) 949 (anni) Ss 1.000 TB 0.11 [sec] TC 0.34 [sec] TD 2.18 [sec] ag/g 0.1444 Fo 2.5751 TC

* 0.3385

Fattori di partecipazione per il calcolo delle masse:

Condizione Commento Fattore di Partecipazione 1 peso proprio 1.000000 2 perm strutt 1.000000 3 perm non strutt 1.000000 5 neve 0.000000 Direzioni d'ingresso del Sisma

SLV Direzione 1 Angolo in pianta 0.00 [] SLV Direzione 2 Angolo in pianta 90.00 [] SLV Direzione 3 Angolo in pianta 180.00 [] SLV Direzione 4 Angolo in pianta 270.00 [] SLD Direzione 5 Angolo in pianta 0.00 [] SLD Direzione 6 Angolo in pianta 90.00 []

391

SLD Direzione 7 Angolo in pianta 180.00 [] SLD Direzione 8 Angolo in pianta 270.00 [] Percentuale della massa di piano utilizzata per la valutazione delle azioni dovute ad eccentricit addizionali del centro di massa

100.0%

392

Condizioni di carico definite

Numero di condizioni di carico ... : 4 Numero di combinazioni di carico . : 18

Condizione

1 peso proprio

2 perm strutt

3 perm non strutt

4 neve

5 Sisma 0+ SLV

6 Sisma 0- SLV

7 Sisma 90+ SLV

8 Sisma 90- SLV

9 Sisma 180+ SLV

10 Sisma 180- SLV

11 Sisma 270+ SLV

12 Sisma 270- SLV

Combinazioni di carico:

Combinazioni agli Stati Limite Ultimi

Combinazione di carico numero

1 slu

Comb.\Cond 1 2 3 4

1 1.3 1.3 1.3 1.5

Combinazioni agli Stati Limite di Salvaguardia della Vita

Combinazione di carico numero

2 Sisma 0+ / 90+

3 Sisma 0+ / 270+

4 Sisma 0- / 90+

5 Sisma 0- / 270+

6 Sisma 90+ / 0+

7 Sisma 90+ / 180+

8 Sisma 90- / 0+

9 Sisma 90- / 180+

10 Sisma 180+ / 90+

11 Sisma 180+ / 270+

12 Sisma 180- / 90+

13 Sisma 180- / 270+

14 Sisma 270+ / 0+

15 Sisma 270+ / 180+

16 Sisma 270- / 0+

17 Sisma 270- / 180+

Comb.\Cond 1 2 3 5 6 7 8 9 10 11 12

2 1 1 1 1 0.3

3 1 1 1 1 0.3

4 1 1 1 1 0.3

5 1 1 1 1 0.3

6 1 1 1 0.3 1

7 1 1 1 1 0.3

8 1 1 1 0.3 1

9 1 1 1 1 0.3

10 1 1 1 0.3 1

11 1 1 1 1 0.3

12 1 1 1 0.3 1

13 1 1 1 1 0.3

14 1 1 1 0.3 1

15 1 1 1 0.3 1

393

16 1 1 1 0.3 1

17 1 1 1 0.3 1

394

Tipo di analisi svolta e criteri di verifica adottati

stata condotta unanalisi dinamica lineare con impiego del fattore di struttura q, assunto pari a q=1.5.

Risultati modellazione strutturale

Si riportano di seguito gli schemi assonometrici della struttura modellata, riportando solo le sollecitazioni e

gli spostamenti pi significativi.

Schema assonometrico:

Inviluppo dello sforzo normale sulle pareti [kg]

Inviluppo del taglio nel piano sulle pareti [kN]

395

Inviluppo del momento nel piano sulle pareti [kN]

396

Valutazione dei risultati e individuazione delle criticit

Il corpo in esame risulta sovradimensionato per i carichi verticali e orizzontali che deve sopportare, come si

pu facilmente osservare dallentit delle sollecitazioni in gioco: la ridondanza di pareti continue in c.a.

nelle due direzioni sufficiente a resistere al peso del solaio di copertura e realizza una scatola chiusa

adatta ad assorbire le azioni sismiche, che risultano oltretutto di entit particolarmente ridotta in quanto il

corpo ha ununica elevazione e le masse sismiche sono contenute.

Descrizione dello stato di progetto

Nellambito degli interventi di ristrutturazione del complesso ospedaliero prevista la realizzazione di un

corpo di collegamento tra il padiglione servizi C1 e il monoblocco originario del Cattinara.

Tale collegamento andr realizzato sfruttando una striscia del solaio di copertura del fabbricato Risonanza

Magnetica come solaio di calpestio e progettando nuove strutture verticali di sostegno della copertura del

collegamento.

In particolare si prevede di realizzare pilastri in acciaio in corrispondenza dei setti esistenti che sorreggono

la copertura in lamiera grecata e cls. Il carico di tali pilastri risulta piuttosto modesto e le pareti sotto

risultano idonee a sopportare tale aggravio di carico puntuale. Per realizzare la porzione del collegamento

aggettante verso il C1 si prevede di realizzare una soletta piena in c.a. da 15cm che si appoggia su una trave

intradossata 40x100 che scarica sui pilastri 40x40 perimetrali di nuova realizzazione e su due pilastrini

pendolari circolari da 30cm fondati a ridosso di un esistente tunnel di collegamento tra lAnatomia

Patologica e la Didattica.

397

Analisi dei carichi e combinazione delle azioni

Carichi verticali

Si riportano di seguito le analisi dei carichi della porzione di collegamento C1-Cattinara:

ZONA COLLEGAMENTO C1-CATTINARA* - solaio esistente copertura risonanza magnetica -

piano di calpestio del collegamento

h(m) b(m) (daN/m3) daN/m2

G1 (cond1)

Peso Proprio Elementi Strutturali - eseguito in automatico dal software

G1 (cond2)

Peso proprio solaio 20+5/i=72cm bitrave

360

G2 (cond3) compiutamente definiti

Massetto

0.1

180

Caldana + guaina

0.06

120

Intonaco inferiore

30

Pavimento galleggiante 40

TOTALE

370**

Qk (cond4)

Variabile di piano (cat C1)

300

TOTALE 300

SOMMA 1030

COMB.SISMICA 910

*in corsivo i carichi come da progetto originario

**SI noti che i carichi permanenti nella porzione del solaio esistente su cui verr realizzato il collegamento si

riducono rispetto allo stato attuale, nel quale considerata la presenza del tetto giardino.

COLLEGAMENTO C1-Cattinara - piano di calpestio

h(m) b(m) (daN/m3) daN/m2

G1 (cond1)

Peso Proprio Elementi Strutturali - eseguito in automatico dal software

G1 (cond2)

Peso proprio soletta

0,15

2500 375

G2 (cond3) compiutamente definiti

Massetto

0,1

1800 180

Pavimento

40

controsoffitti + impianti

30

TOTALE

250

Qk (cond4)

Variabile di piano (cat C1)

300

TOTALE 300

SOMMA 925

COMB.SISMICA 805

398

COLLEGAMENTO C1-Cattinara - piano di copertura

h(m) b(m) (daN/m3) daN/m2

G1 (cond1)

Peso Proprio Elementi Strutturali - eseguito in automatico dal software

G1 (cond2)

Soletta su Hi-bond A55 10/10 h=10cm 192 G2 (cond3) compiutamente definiti

Massetto per pendenze

0,1

1800 180

Pavimento

40

controsoffitti + impianti

30

TOTALE

250

Qk (cond6)

Neve DM2008 (as=250m)

86

TOTALE 86

SOMMA 528

COMB.SISMICA 442

399

Carichi orizzontali

Spettro in accordo con TU 2008

Trieste TS Longitudine 13.7722 Latitudine 45.6494 Tipo di Terreno A Coefficiente di amplificazione topografica (ST) 1.2000 Vita nominale della costruzione (VN) 50.0 anni Classe d'uso IV coefficiente CU 2.0 Classe di duttilit impostata Bassa Fattore di struttura massimo qo per sisma orizzontale 1.50 Fattore di duttilit KR per sisma orizzontale 1.00 Fattore riduttivo regolarit in altezza KR 1.00 Fattore riduttivo per la presenza di setti KW 1.00 Fattore di struttura q per sisma orizzontale 1.50 Fattore di struttura q per sisma verticale 1.50 Smorzamento Viscoso ( 0.05 = 5% ) 0.05 TU 2008 SLV H

Probabilit di superamento (PVR) 10.0 e periodo di ritorno (TR) 949 (anni) Ss 1.000 TB 0.11 [sec] TC 0.34 [sec] TD 2.18 [sec] ag/g 0.1444 Fo 2.5751 TC

* 0.3385

Fattori di partecipazione per il calcolo delle masse:

Condizione Commento Fattore di Partecipazione 1 peso proprio 1.000000 2 perm strutt 1.000000 3 perm non strutt 1.000000 5 neve 0.000000 Direzioni d'ingresso del Sisma

SLV Direzione 1 Angolo in pianta 0.00 [] SLV Direzione 2 Angolo in pianta 90.00 [] SLV Direzione 3 Angolo in pianta 180.00 [] SLV Direzione 4 Angolo in pianta 270.00 [] SLD Direzione 5 Angolo in pianta 0.00 [] SLD Direzione 6 Angolo in pianta 90.00 [] SLD Direzione 7 Angolo in pianta 180.00 [] SLD Direzione 8 Angolo in pianta 270.00 [] Percentuale della massa di piano utilizzata per la valutazione delle azioni dovute ad eccentricit addizionali del centro di massa

100.0%

400

Condizioni di carico definite

Numero di condizioni di carico ... : 6

Numero di combinazioni di carico . : 33 Condizione

1 p.p.

2 p.solai

3 perm portati

4 Variabile di piano

5 Neve

6 Vento

7 Sisma 0SLV

8 Sisma 90SLV

9 Sisma 180SLV

10 Sisma 270SLV

11 Sisma 0SLD

12 Sisma 90SLD

13 Sisma 180SLD

14 Sisma 270SLD

15 Sisma 0SLO

16 Sisma 90SLO

17 Sisma 180SLO

18 Sisma 270SLO

Combinazioni di carico:

Combinazioni agli Stati Limite Ultimi Combinazione di carico numero

1 SLU1

2 SLU2

3 SLU3

Comb.\Cond 1 2 3 4 5 6

1 1.3 1.3 1.3 1.5 0.75 0.9

2 1.3 1.3 1.3 1.05 1.5

3 1.3 1.3 1.3 1.05 0.75 1.5

Combinazioni agli Stati Limite di Salvaguardia della Vita Combinazione di carico numero

4 Sisma 0 / 90

5 Sisma 0 / 270

6 Sisma 90 / 0

7 Sisma 90 / 180

8 Sisma 180 / 90

9 Sisma 180 / 270

10 Sisma 270 / 0

11 Sisma 270 / 180

Comb.\Cond 1 2 3 4 7 8 9 10

4 1 1 1 0.6 1 0.3

5 1 1 1 0.6 1 0.3

6 1 1 1 0.6 0.3 1

7 1 1 1 0.6 1 0.3

8 1 1 1 0.6 0.3 1

9 1 1 1 0.6 1 0.3

10 1 1 1 0.6 0.3 1

11 1 1 1 0.6 0.3 1

Combinazioni RARE Stati Limite di Esercizio Combinazione di carico numero

12 rara1

13 rara2

14 rara3

Comb.\Cond 1 2 3 4 5 6

401

12 1 1 1 1 0.5 0.6

13 1 1 1 0.7 1 0.6

14 1 1 1 0.7 0.5 1

Combinazioni FREQUENTI Stati Limite di Esercizio Combinazione di carico numero

15 freq1

16 freq2

17 freq3

Comb.\Cond 1 2 3 4 5 6

15 1 1 1 0.7

16 1 1 1 0.6 0.2

17 1 1 1 0.6 0.2

Combinazioni agli Stati Limite di Danno Combinazione di carico numero

18 Sisma 0 / 90

19 Sisma 0 / 270

20 Sisma 90 / 0

21 Sisma 90 / 180

22 Sisma 180 / 90

23 Sisma 180 / 270

24 Sisma 270 / 0

25 Sisma 270 / 180

Comb.\Cond 1 2 3 4 11 12 13 14

18 1 1 1 0.6 1 0.3

19 1 1 1 0.6 1 0.3

20 1 1 1 0.6 0.3 1

21 1 1 1 0.6 1 0.3

22 1 1 1 0.6 0.3 1

23 1 1 1 0.6 1 0.3

24 1 1 1 0.6 0.3 1

25 1 1 1 0.6 0.3 1

Combinazioni agli Stati Limite di Operativit Combinazione di carico numero

26 Sisma 0 / 90

27 Sisma 0 / 270

28 Sisma 90 / 0

29 Sisma 90 / 180

30 Sisma 180 / 90

31 Sisma 180 / 270

32 Sisma 270 / 0

33 Sisma 270 / 180

Comb.\Cond 1 2 3 4 15 16 17 18

26 1 1 1 0.6 1 0.3

27 1 1 1 0.6 1 0.3

28 1 1 1 0.6 0.3 1

29 1 1 1 0.6 1 0.3

30 1 1 1 0.6 0.3 1

31 1 1 1 0.6 1 0.3

32 1 1 1 0.6 0.3 1

33 1 1 1 0.6 0.3 1

402

403

404

Tutte le verifiche sono state condotte con i valori sopra elencati.

405

Risultati modellazione strutturale

Si riportano di seguito gli schemi assonometrici della struttura modellata, riportando solo le sollecitazioni e

gli spostamenti pi significativi.

Schema assonometrico:

Sollecitazione assiale pilastri:

406

Spostamenti dovuti al vento :

Lo spostamento orizzontale massimo di 0,66cm inferiore ai limiti di legge.

Verifiche

Si riportano le verifiche necessarie, al fine di verificare ladeguatezza degli interventi eseguiti. TRAVE Pi SOLLECITATA DATI INERZIALI PROFILO : HEB 240

Area 106.14 [cm] A.Traz 149.34 [cm] (L collegamento 0 [mm])

Jx 11274 [cm^4] ix 10.31 [cm]

407

Wx 939 [cm] Zx 1055 [cm]

Jy 3923 [cm^4] iy 6.08 [cm]

Wy 327 [cm] Zy 499 [cm]

Jt 103 [cm^4]

Cw 486946 [cm^6]

Curva di instabilit piano 1-2 (x-x) b

Curva di instabilit piano 1-3 (y-y) c

Doppio T

B 240 [mm]

H 240 [mm]

tf 17 [mm]

tw 10 [mm]

r 21 [mm]

Classificazione generale della sezione: Compressione : 1 Flessione Mx : 1 Flessione My : 1 VERIFICA DI RESISTENZA

Sezione in classe 1

AreaEff 106.14 [cm]

WxEff 1055 [cm]

WyEff 499 [cm]

Aw 33.38 [cm]

Combinazione critica 2

Ascissa 8.45 [m]

ND 0.00 [kN] ND/NR=0.00

Mx,D 99.65 [kNm] Mx,D/Mx,R=0.38

My,D -0.00 [kNm] My,D/My,R=0.00

Vy,D -76.18 [kN] Vy,D/Vy,R=0.16

SD/SR 0.38 VERIFICATA

VERIFICA DI INSTABILITA DA SFORZO NORMALE L'asta risulta NON COMPRESSA. VERIFICA DI INSTABILIT FLESSOTORSIONALE (SVERGOLAMENTO)

Luce dell'asta libera di svergolare 8.45 [m]

Fattore di lunghezza effettivak 1.00

Fattore di ritegno torsionale d'estremitkw 1.00 Eccentricit fra il centro di taglio ed il punto di applicazione dei carichi esternizg 12.00 [cm]

Fattorezj 0.00 [cm]

Andamento del diagramma del momento NONLineare

Coefficienti d'interazione carico vincoli

C1 1.28 C2 1.56 C3 0.75 Momento critico d'instabilit MCr 239.53 [kNm]

408

Snellezza adimensionale LT 1.10 Curve d'instabilit a

Coefficiente di riduzione per instabilit LT 0.60 Sezione in classe 1

Momento massimo MD 99.65 [kNm] Combinazione 2

MSD/MSR 0.63 VERIFICATA

VERIFICA DI INSTABILITA A PRESSO-FLESSIONE Verifica condotta in accordo a EC3 UNI EN 1993-1-1:2005 paragrafo 6.3.3 e appendice A. L'asta risulta NON COMPRESSA.

PILASTRO Pi SOLLECITATO VERIFICHE PILASTRO DAL NODO 236 AL NODO 136 / Sez. 4 HEB 200 DATI GENERALI

Luce dell'asta 3.75 [m]

Sezione numero 4 HEB 200

1-2/x-x 1.00 1-3/y-y 1.00 Materiale Acciaio

fy 2750.0 [kg/cm]

fu 4300.0 [kg/cm]

0.92

Coefficienti di sicurezza:

Mo 1.10 M1 1.10 M2 1.25 DATI INERZIALI PROFILO : HEB 200

Area 78.20 [cm] A.Traz 78.20 [cm] (L collegamento 0 [mm])

Jx 5703 [cm^4] ix 8.54 [cm]

Wx 570 [cm] Zx 643 [cm]

409

Jy 2004 [cm^4] iy 5.06 [cm]

Wy 200 [cm] Zy 306 [cm]

Jt 59 [cm^4]

Cw 171125 [cm^6]

Curva di instabilit piano 1-2 (x-x) b

Curva di instabilit piano 1-3 (y-y) c

Doppio T

B 200 [mm]

H 200 [mm]

tf 15 [mm]

tw 9 [mm]

r 18 [mm]

Classificazione generale della sezione: Compressione : 1 Flessione Mx : 1 Flessione My : 1 VERIFICA DI RESISTENZA

Sezione in classe 1

AreaEff 78.20 [cm]

WxEff 643 [cm]

WyEff 306 [cm]

Aw 24.95 [cm]

Combinazione critica 1

Ascissa 3.75 [m]

ND 122.35 [kN] ND/NR=0.06

Mx,D 62.52 [kNm] Mx,D/Mx,R=0.39

My,D -4.60 [kNm] My,D/My,R=0.06

Vy,D -59.01 [kN] Vy,D/Vy,R=0.16

SD/SR 0.39 VERIFICATA

VERIFICA DI INSTABILITA DA SFORZO NORMALE Verifica di Instabilit nel Piano 1/2 / Profilo Singolo

Luce 3.75 [m]

(Lc= LNetta) 1.00 A 1.00 Raggio d'inerzia i 8.54 [cm]

Snellezza 43.91

Snellezza ridotta 0.51

Curva d'instabilit b

Coeff. di riduzione 0.88

LLT 3.75 [m]

Ncr,T 7611.58 [kN]

Ncr,TF 7611.58 [kN]

LT 0.53 CurvaLT a

410

LT 0.91 Azione assiale 131.24 [kN] Combinazione 2

NSD/NSR 0.08 VERIFICATA

Verifica di Instabilit nel Piano 1/3 / Profilo Singolo

Luce 3.75 [m]

(Lc= LNetta) 1.00 A 1.00 Raggio d'inerzia i 5.06 [cm]

Snellezza 74.08

Snellezza ridotta 0.85

Curva d'instabilit c

Coeff. di riduzione 0.63

Azione assiale 131.24 [kN] Combinazione 2

NSD/NSR 0.11 VERIFICATA

VERIFICA DI INSTABILIT FLESSOTORSIONALE (SVERGOLAMENTO)

Luce dell'asta libera di svergolare 3.75 [m]

Fattore di lungh