Fenómenos de Transporte
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CONDUCCION EN ESTADO NO PERMANENTE
Transitorios
Importancia
Cambios continuos de las condiciones de
contorno
Ejemplos:
•Tratamientos térmicos en la industria siderúrgica
•Tratamientos de conservación en la industria alimenticia
Se debe plantear la ecuación de energía sobre el sólido en estudio:
( ) ( ) ( ) VGvvPqvUUt
&+∇−∇−∇−∇−=∂∂
:ˆˆ· τρρ
Dra. Larrondo - Ing. Grosso – Año 2013 Semana 8 - 1
Si se trata de un sólido de propiedades constantes y sin generacióninterna de calor:
Tkt
TC 2··· ∇=
∂∂ρ
Ecuación de calor
ó
2° ec. De Fourier
Tt
T 2·∇=∂∂ α
Ahora, existe más de una variable independiente (xi , t), lo que implicala resolución de ecuaciones diferenciales en derivadas parciales.
Será necesario plantear: - 1 condición inicial
- 2 condiciones de contorno
Esta ecuación se suele trabajar en forma adimensional, para lo cual sedebe adimensionalizar las variables representativas de este tipo deproblemas.
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Adimensionalización de las variables representativas:
Las variables representativas de este problema son:
•Temperatura (T)
•Posición (xi)
•Tiempo (t)
Temperatura adimensional:
Posición adimensional:
Tiempo adimensional: su expresión surge al reemplazar estas variablesadimensionales en la ecuación de calor
( ) θθ
−−=
0
*
T
TT
C
ii L
xx =*
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Adimensionalización de la ecuación de calor:
Reemplazando las nuevas variables en la ecuación adimensionalqueda:
( )( ) ( )( ) *2*2
0*
0 ··· TL
T
t
TT
C
∇−
=∂
∂−θ
αθ
*2*2
*
· TLt
T
C
∇=∂
∂ α
Sólo resta adimensionalizar la variable t
tiempo
1
⇒ sitLC
12 =
αel tiempo adimensional será: 2
·
CL
tFo
α=
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5
*2**
TFo
T ∇=∂∂
Ya estamos en condiciones de estudiar un ejemplo práctico. Vamos acomenzar con una geometría simple, por lo tanto vamos a consideraruna placa plana sólida que ocupa el espacio entre y=-b e y=b
Adimensionalización de la ecuación de calor:
0=t 0>t
zyx
TT
,,0
∀= θ>0T
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6
Consideraciones: 1. Sólido de propiedades constantes
2. Se conoce el coeficiente de convección (h)
3. 2b << H, W
4. No se alcanzó el EE
0=t 0>t
y
TT
∀= 0 θ>0T
zyx
TT
,,0
∀=
Aplicando estas consideraciones el problema se reduce a un sistemaunidimensional de transferencia de calor
Dra. Larrondo - Ing. Grosso – Año 2013 Semana 8 - 6
Objetivo: nuestro objetivo será hallarcomo varía el perfil de temperaturasdentro del sólido con la posición y eltiempo.
Para esto, primero vamos a analizar quepasa en las superficies expuestas alfluido
Análisis sobre la superficie y=b para un tiempo t>0:
Podemos considerar quela energía se conserva enesta superficie:
SALEENTRA EE =⇒
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( )θ−=∂∂−
=SUP
by
Thy
Tk ··
Si aplicamos las variables adimensionales recién definidas sobre estaecuación nos queda:
( )( ) ( )θθ
−=∂∂−
−=
SUP
yC
Thy
T
L
Tk ···
1
*
*0
*
( )( )( )θ
θ−−=
∂∂−
= 01
*
*
·* T
T
k
hL
y
T SUPC
y
Bi
La conservación de la energíasobre la superficie la podemosexpresar como:
Análisis sobre la superficie y=b para un tiempo t>0:
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Entonces, llegamos a lasiguiente expresión:
Por lo tanto, el valor del número de Biotnos podría dar una idea de la magnituddel gradiente de temperaturasestablecido en el sólido.
Si Bi → 0 podríamos decir que latemperatura será uniforme en el sólido(resistencia interna despreciable)
En la práctica despreciaremos laresistencia interna cuando Bi<0,1
( )*
1
*
*
·*
SUP
y
TBiy
T =∂∂−
=
Análisis sobre la superficie y=b para un tiempo t>0:
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Si Bi < 0,1 ⇒ - la temperatura será uniforme
- la derivada temporal también lo será
Resolución para el caso Bi<0,1: Resistencia interna despreciable
SISTEMAS UNIDIMENSIONALES
⇒ ∫∫ ∇=∂∂
CC VV
dVTdVt
T··· 2α
∫∫ ∇=∂∂
CC SV
dSTdVt
T·ˆ··· nα
∫∫ −=∂∂
C
C
C S
S
V
dSk
qdV
t
T·ˆ··· nα
( )txT ,f≠⇒ , la temperatura sólo será función del tiempo → ( )tT
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Sk
qV
t
TCS ··· α−=
∂∂
( )( )S
k
ThV
t
T t ··
··θ
α−
−=∂∂
( )( )V
S
k
Th
t
T t ··
·θ
α−
−=∂∂
Por último, vamos a introducir las variables adimensionales reciéndefinidas sobre esta ecuación.
( ) θθ
−−=
0
*
T
TT
C
ii L
xx =*
2
·
CL
tFo
α=
Resolución para el caso Bi<0,1: Resistencia interna despreciable
SISTEMAS UNIDIMENSIONALES
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( )( ) ( )( )V
S
k
Th
Fo
T
L
T t
C
··
··*
2
0 θα
α
θ −−=
∂∂−
Adimensionalización:
**
··
··
TV
LS
k
Lh
Fo
T CC
−=∂∂
**
·· TNBiFo
T −=∂∂
Factor de forma (N)
Para esferas N = 3
Esta ecuación se integra con la siguiente condición inicial:
10 * =→= TFo
Resolución para el caso Bi<0,1: Resistencia interna despreciable
SISTEMAS UNIDIMENSIONALES
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Si se resuelve la integral se obtiene la expresión que describe lavariación temporal de la temperatura dentro del sólido:
FoNBieT ··* −=
0,00001
0,0001
0,001
0,01
0,1
1
10
0 2 4 6 8 10 12
Bi·N·Fo
T*
Resolución para el caso Bi<0,1: Resistencia interna despreciable
SISTEMAS UNIDIMENSIONALES
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Ahora, la temperatura además de variar en el tiempo tiene unafuerte dependencia con la posición
( )txT ,f=⇒
En este caso, se debe resolver la ecuación adimensional de calorempleando alguno de los siguientes métodos de:
- Separación de variables
- Transformada de Laplace
- Combinación de Variables
- Respuesta sinusoidal
Resolución para el caso Bi>0,1: Caso general
SISTEMAS UNIDIMENSIONALES
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Se debe resolver la ecuación de calor, que para simplificar suresolución se la plantea de forma adimensional.
Después, se debe tener en cuenta cual será la condición inicialapropiada para este caso y cuales serán las condiciones de contorno.
Como se sabe, inicialmente el sólido se encuentra a una temperaturaconstante y uniforme T0. Por lo tanto podríamos decir:
Por otra parte, si tenemos en cuenta el análisis hecho anteriormente,en ambas superficies podríamos plantear la conservación de laenergía.
yTTt ∀=→= 00
Resolución para el caso Bi>0,1: Caso general
SISTEMAS UNIDIMENSIONALES
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Finalmente, nos resta considerar el hecho de que la transferencia decalor en la placa es simétrica respecto al origen de coordenadas.
Esto implica una condición decontorno más, que se planteacomo:
000
*
**
*
=∂∂→=
=yy
Ty
En otras palabras, estamosdiciendo que la función T* essimétrica:
( ) ( )*
,
*
, ** FoyFoyTT
−=
Resolución para el caso Bi>0,1: Caso general
SISTEMAS UNIDIMENSIONALES
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La ecuación a resolver es: *2**
TFo
T ∇=∂∂
C.I.:
C.C.:
** 10 yTFo ∀=→=
( )
( )
−=∂∂→=
=∂∂→=
=∂∂→−=>
=
=
−−=
*,1
1
*
**
0
*
**
*,1
1
*
**
·1
00
·10
*
*
*
Fo
y
y
Fo
y
TBiy
Ty
y
Ty
TBiy
TyFo
Resolución para el caso Bi>0,1: Caso general
SISTEMAS UNIDIMENSIONALES
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Para resolver la ecuación de calor por el método de separación devariables postulamos que se obtendrá una solución del tipo:
( ) ( ) ( )FoyFoyT ·gf **
*
,=
Si reemplazamos en la ecuación de calor llegamos a:
( )( )
( )( )2*
2*
*
f·g
g·f
yFoy
FoFo
y ∂
∂=
∂∂
Si reordenamos
( )
( )
( )( )2*
2*
*
f·
f
1g·
g
1
yFoy
y
Fo
Fo ∂
∂=
∂∂ Esta igualdad se cumplirá
solo si ambos términosson igual a una constante
Función de Fo Función de y*
Resolución para el caso Bi>0,1: Caso general
SISTEMAS UNIDIMENSIONALES
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Por simplicidad, esta constante se denominará
De esta forma, obtenemos dos ecuaciones diferenciales ordinarias:
( )( )*
*
·ff
22*
2
y
y
yλ−=
∂
∂
Las soluciones a estas ecuaciones son:
2λ−
( )( )Fo
Fo
Fo·g
g 2λ−=∂
∂
( ) ( )
( ) ( ) ( )
+=
−=
**
2
··cos··f
··expg
* yCysenB
FoA
y
Fo
λλ
λA, B y C constantes deintegración
Resolución para el caso Bi>0,1: Caso general
SISTEMAS UNIDIMENSIONALES
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Ahora, deberíamos aplicar las condiciones de contorno paradeterminar el valor de las constantes A, B y C.
De la condición para y*=0, que establece la simetría de respecto alorigen se desprende que:
Resolución para el caso Bi>0,1: Caso general
SISTEMAS UNIDIMENSIONALES
0=B ← ya que la función seno no es simétrica
Si empleamos cualquiera de las dos condiciones en las superficiesexpuestas al fluido llegamos a la siguiente expresión:
Por ejemplo para ( )*,1
1
*
** ·1
*
Fo
y
TBiy
Ty −=
∂∂→=
=
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Ahora, deberíamos aplicar las condiciones de contorno paradeterminar el valor de las constantes A, B y C.
Resolución para el caso Bi>0,1: Caso general
SISTEMAS UNIDIMENSIONALES
Entonces llegamos a: ( )λλ·tan=Bi
( ) ( )( ) ( ) ( )Fo
y
FoyBi
y·g·f·gf 1
1*
*
* −=∂∂
=
( ) ( )( ) ( ) ( )( )1
*
1
***
cos·gg==
−=−yFoyFo yCBiysenC λλλ
( ) ( ) ( ) ( )λλλ cos·g··g· FoFo CBisenC −=−
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Si graficamos esta última ecuación vemos que esta igualdad secumple para muchos valores de λ
Resolución para el caso Bi>0,1: Caso general
SISTEMAS UNIDIMENSIONALES
( )λλ·tan=Bi
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Por lo tanto, podemos reescribir esta ecuación de la forma:
Resolución para el caso Bi>0,1: Caso general
SISTEMAS UNIDIMENSIONALES
( )nnBi λλ ·tan= donde representa todas las raíces
positivas de esta ecuaciónn
Finalmente, el perfil de temperaturas puede escribirse empleando lasfunciones f y g:
( ) ( ) ( )*2*
,··cos··exp·* yFoCAT nnnnFoy
λλ−=
( ) ( ) ( )FoyFoyT ·gf **
*
,=
Nuevamente, el subíndice indica que A y C pueden tomar distintos
valores para cada valor de .nn
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Sin embargo, esta última expresión puede ser expresada como unasumatoria infinita:
Resolución para el caso Bi>0,1: Caso general
SISTEMAS UNIDIMENSIONALES
( ) ( ) ( )∑∞
=
−=1
*2*
,··cos··exp*
nnnnFoy
yFoDT λλ
En esta expresión sólo resta determinar los posibles valores para laconstante D. Esto lo podemos hacer empleando la condición inicial:
** 10 yTFo ∀=→=
( )∑∞
=
=1
*·cos1n
nn yD λ⇒
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Como se cumple que la función T*(y*,Fo=0) es una función ortogonal, sepuede determinar el valor de la constante Dn:
Resolución para el caso Bi>0,1: Caso general
SISTEMAS UNIDIMENSIONALES
( )( )nn
nn sen
senD
λλλ
·2·2
·4
+=
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Entonces, llegamos a la solución que buscábamos
Resolución para el caso Bi>0,1: Caso general
SISTEMAS UNIDIMENSIONALES
( ) ( ) ( )∑∞
=
−=1
*2*
,··cos··exp*
nnnnFoy
yFoDT λλ
A esta expresión se la suele denominar solución exacta o generaldebido a que implica el uso de los n valores de la sumatoria infinita.Sin embargo, vamos a ver si existe algún caso en que no seanecesario emplear todos los valores.
( )( )nn
nn sen
senD
λλλ
·2·2
·4
+=con ( )nnBi λλ ·tan=
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Vamos a centrar nuestro análisis para el centro de la placa
Resolución para el caso Bi>0,1: Caso general
SISTEMAS UNIDIMENSIONALES
( ) ( )∑∞
=
−=1
2*,0 ··exp
nnnFo FoDT λ
Gráfico para y*=0,
con Bi=0,1
Como se puede ver, la
temperatura del centro de
la placa sólo depende de
Fo y Bi
T*
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Gráfico en función de Fo para Bi=0,1 considerando distintos términosen la sumatoria:
Resolución para el caso Bi>0,1: Caso general
SISTEMAS UNIDIMENSIONALES
0.95
0.97
0.99
1.01
1.03
1.05
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6
Fo
θθ θθ (y
*=0)
1º 1º y 2º 1º al 3º 1º al 4º
Este gráfico demuestra
que la sumatoria
converge rápidamente
para Fo>0,2 y alcanza
con tomar sólo el primer
término para valores
altos de Fo.
T*
Dra. Larrondo - Ing. Grosso – Año 2013 Semana 8 - 28
De este último gráfico se desprende la denominada soluciónaproximada, que sólo considera el primer valor de la sumatoria parahallar el perfil de temperatura en el sólido:
Resolución para el caso Bi>0,1: Caso general
SISTEMAS UNIDIMENSIONALES
Solución aproximada: Fo > 0,2
( ) ( ) ( )*1
211
*
,··cos··exp* yFoDT
Foyλλ−=
( )( )11
11 ·2·2
·4
λλλ
sen
senD
+=con ( )11·tanλλ=Bi
Para otras simetrías también se podrá usa una solución aproximadacuando el número de Fourier es mayor que 0,2
Dra. Larrondo - Ing. Grosso – Año 2013 Semana 8 - 29
0.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
-1 -0.5 0 0.5 1y*
θθ θθ (y
*,F
o)
Bi=0,01 Bi=0,1 Bi=1 Bi=10
Gráfico en función de y* para Fo=1, considerando distintos valoresdel número de Bi:
Resolución para el caso Bi>0,1: Caso general
SISTEMAS UNIDIMENSIONALES
T*
Dra. Larrondo - Ing. Grosso – Año 2013 Semana 8 - 30
Gráficos de Gurney-Lurie: estas soluciones gráficas son para Fo>0,2,es decir, son gráficas de la solución aproximada.
Se definen las siguientes variables:
Se grafica Y en función de X empleando escala logarítmica
Soluciones Gráficas: para Bi > 0,1SISTEMAS UNIDIMENSIONALES
0TT
TTY
−−=
∞
∞
C
i
L
xn =2
·
CL
tX
α=CLh
km
·=
Dra. Larrondo - Ing. Grosso – Año 2013 Semana 8 - 31
Gráficos de Gurney-Lurie:
Soluciones Gráficas: para Bi > 0,1SISTEMAS UNIDIMENSIONALES
Dra. Larrondo - Ing. Grosso – Año 2013 Semana 8 - 32
Gráficos de la temperatura del plano central:
Soluciones Gráficas: para Bi > 0,1SISTEMAS UNIDIMENSIONALES
( ) ( )∑∞
=
−=1
2*,0 ··exp
nnnFo FoDT λ
Dra. Larrondo - Ing. Grosso – Año 2013 Semana 8 - 33
El calor perdido durante un periodo de tiempo t se puede aproximarpor la siguiente expresión:
Calcula aproximado del calor total perdido por el volumen Vde pared desde t=0 hasta un tiempo t: Fo>0,2
SISTEMAS UNIDIMENSIONALES
( )( )dVTTCQV
tyP ··· 0,∫ −−= ρ
Si introducimos la temperatura adimensional nos queda:
( )( )( )dVTTTCQV
FoyP ··· 00*
,*∫ −+−−= θθρ
Reordenando llegamos a:
Dra. Larrondo - Ing. Grosso – Año 2013 Semana 8 - 34
Si seguimos reordenando la expresión queda:
Calcula aproximado del calor total perdido por el volumen Vde pared desde t=0 hasta un tiempo t: Fo>0,2
SISTEMAS UNIDIMENSIONALES
( ) ( )( )dVTTCQV
FoyP ·1·· *
,0 *∫ −−= θρ
Ahora, aproximamos el término por:( )( )*
,*1Foy
T−
( )( ) ( ) ( )( )( ) ( ) ( )*
1*
,0*
,
*1
211
*
,
··cos11
··cos··exp11
*
*
yTT
yFoDT
FoFoy
Foy
λ
λλ
−=−
−−=−
Dra. Larrondo - Ing. Grosso – Año 2013 Semana 8 - 35
Por otra parte, el diferencial de volumen lo podemos expresar como:
Calcula aproximado del calor total perdido por el volumen Vde pared desde t=0 hasta un tiempo t: Fo>0,2
SISTEMAS UNIDIMENSIONALES
*····2·2·· dyLWbdyLWdV ==
( ) ( ) ( )( )dVyTTCQV
FoP ···cos1·· *1
*,00 ∫ −−= λθρ
Entonces, la integral queda:
( )( )
( )∫
−=⇒
1
0
**1*
,0
*,00 ··cos
1· dyy
TTQQ
FoFo λ
con ( )θρ −= 00 ·····2 TCLWbQ PDra. Larrondo - Ing. Grosso – Año 2013 Semana 8 - 36
Calcula aproximado del calor total perdido por el volumen Vde pared desde t=0 hasta un tiempo t: Fo>0,2
SISTEMAS UNIDIMENSIONALES
El calor transferido es:
( )( )
( )
−=
1
1*
,0
*,00
1··
λλsen
TTQQ
FoFo
Dra. Larrondo - Ing. Grosso – Año 2013 Semana 8 - 37
Modelo del sólido semi-infinito: Temperatura superficial constante
Este tipo de geometría es otra para la cual se pueden obtenersoluciones analíticas.
Estos tipos de sólidos se extienden hasta el infinito en todas susdirecciones excepto una, por lo tanto, se caracterizan por tener unasuperficie identificable.
Entonces, si se impone un cambio súbito en las condiciones de estasuperficie, ocurrirá una conducción unidimensional dentro del sólido.
Casos prácticos
Transferencia de calorcerca de la superficiede la tierra
Respuesta transitorioinicial de un sólidofinito
Dra. Larrondo - Ing. Grosso – Año 2013 Semana 8 - 38
La ecuación de energía para este sistema queda:
2
2
x
T
t
T
∂∂=
∂∂ α
C.I.:
C.C.:
xTTt ∀=→= 00
0
00
TTx
TTxt S
=→∞→=→=
>
Como condición inicial y de contorno se plantea:
Modelo del sólido semi-infinito: Temperatura superficial constante
Para resolver esta ecuación también se recurre a su adimensionalización,pero en este caso no existe una longitud característica.
Dra. Larrondo - Ing. Grosso – Año 2013 Semana 8 - 39
Para la temperatura adimensional se propone:
Modelo del sólido semi-infinito: Temperatura superficial constante
0
0*
TT
TTT
S −−=
Sabiendo que la posición y el tiempo son dos variablesindependientes, se define una variable de similitud η que incluye lasdos primeras:
[ ]Tiempo
Longitud 2
=α ⇒t
x
⋅=
αη
2
Ahora, ya se puede reemplazar estas nuevas variables en la ecuaciónde energía.
Dra. Larrondo - Ing. Grosso – Año 2013 Semana 8 - 40
Los operadores diferenciales quedarán:
Modelo del sólido semi-infinito: Temperatura superficial constante
ηαη
η ∂∂
⋅=
∂∂
∂∂=
∂∂ T
tx
T
x
T
4
1
2
2
2
2
4
1
ηαη
η ∂∂
⋅=
∂∂
∂∂
∂∂=
∂∂ T
txx
T
x
T
ηαη
η ∂∂
⋅−=
∂∂
∂∂=
∂∂ T
tt
x
t
T
t
T
42Reemplazando en la ecuación de energía:
ηη
η d
dT
d
Td2
2
2
−=Dra. Larrondo - Ing. Grosso – Año 2013 Semana 8 - 41
Con las nuevas variables, los condiciones de contorno se modificande la siguiente forma:
Modelo del sólido semi-infinito: Temperatura superficial constante
C.I.:
C.C.:
0* =→∞→ Tη
0
10*
*
=→∞→=→=
T
T
ηη
Si se considera una nueva variable ϕ, se obtiene una ecuación devariables separables:
ηϕ
d
dT= ⇒ ϕηηϕ ⋅−= 2
d
d
Dra. Larrondo - Ing. Grosso – Año 2013 Semana 8 - 42
La solución a esta ecuación será:
Modelo del sólido semi-infinito: Temperatura superficial constante
( ) 12ln C+−= ηϕ
Reemplazando por la definición de la última variable considerada (ϕ):
2
2η
η−⋅= eC
d
dT
Aplicando las condiciones de contorno para este caso, la soluciónpara el perfil de temperatura se obtiene mediante la FunciónGaussiana de Error Complementaria (erf(η)):
( )ηυπ
ηυ erf1
21
0
* 2
−=⋅−= ∫− deT
Dra. Larrondo - Ing. Grosso – Año 2013 Semana 8 - 43
Modelo del sólido semi-infinito: Temperatura superficial constante
La Función Gaussiana de Error tiene la siguiente representacióngráfica:
-1.5
-1.0
-0.5
0.0
0.5
1.0
1.5
-3 -2 -1 0 1 2 3
( )ηerf
η
( ) ∫−⋅=
ηυ υ
πη
0
22erf de
Esta función se encuentratabulada en muchos libros
Dra. Larrondo - Ing. Grosso – Año 2013 Semana 8 - 44
Modelo del sólido semi-infinito: Temperatura superficial constante
La Función Gaussiana de Error:
Se desarrolla más del 99%del perfil adimensional detemperatura tx ⋅⋅= α22%99
Dra. Larrondo - Ing. Grosso – Año 2013 Semana 8 - 45
Por lo tanto, el perfil de temperatura tendrá la siguiente forma siTS>T0:
Modelo del sólido semi-infinito: Temperatura superficial constante
Dra. Larrondo - Ing. Grosso – Año 2013 Semana 8 - 46
El flujo de calor en la superficie se obtiene con la aplicación de la leyde Fourier en x = 0:
Modelo del sólido semi-infinito: Temperatura superficial constante
0=∂∂−=
xx x
Tkq
( ) ( )( )0
0 erf1=∂
∂−−−=η
ηηη xd
dTTkq Sx→
( )0
04
22
=
−
⋅−=
η
η
απ t
eTTkq Sx⇒
( )t
TTkq S
x ⋅⋅−=απ
0
Dra. Larrondo - Ing. Grosso – Año 2013 Semana 8 - 47