Ekler. ogüpdf
-
Upload
arslannder -
Category
Documents
-
view
42 -
download
0
Transcript of Ekler. ogüpdf
EKLER
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 272
EKLER
BETON SINIFLARI ve MEKAN İK ÖZELL İKLER İ (28 GÜNLÜK BETON)
fck N/mm2 Beton
Sınıfı silindir Küp
(15x15x15)
fctk
N/mm2
ε cu k1
Ec
N/mm2
Gc ≈ 0.4Ec
N/mm2
µc α c
1/C°
C16/20 16 20 1.4 0.003 0.85 27000 10800 0.20 10-5 C18/22 18 22 1.5 0.003 0.85 27789 11116 0.20 10-5 C20/25 20 25 1.6 0.003 0.85 28534 11414 0.20 10-5 C25/30 25 30 1.8 0.003 0.85 30250 12100 0.20 10-5 C30/37 30 37 1.9 0.003 0.82 31800 12720 0.20 10-5 C35/45 35 45 2.1 0.003 0.79 33227 13291 0.20 10-5 C40/50 40 50 2.2 0.003 0.76 34555 13822 0.20 10-5 C45/55 45 55 2.3 0.003 0.73 35802 14321 0.20 10-5 C50/60 50 60 2.5 0.003 0.70 36981 14792 0.20 10-5
Dikdörtgen kesitli kiri şlerde dengeli donatı oranları
Çelik Beton γmc=1.4 γmc=1.5 γmc=1.7
S 220
C16/20 0.0327 0.0305 0.0270
C18/22 0.0368 0.0382 0.0303
C20/25 0.0409 0.0378 0.0337
C25/30 0.0511 0.0477 0.0421
S 420 B 420
C16/20 0.0141 0.0131 0.0116
C18/22 0.0158 0.0148 0.0130
C20/25 0.0176 0.0164 0.0145
C25/30 0.0220 0.0205 0.0181
C30/37 0.0254 0.0237 0.0209
C35/45 0.0286 0.0267 0.0235
C40/50 0.0314 0.0293 0.0259
C45/55 0.0339 0.0317 0.0280
C50/60 0.0362 0.0338 0.0298
C16/20 0.0110 0.0103 0.0091
C18/22 0.0124 0.0116 0.0102
C20/25 0.0138 0.0128 0.0113
Esk
i yap
ılar
için
Yen
i yap
ılar
için
Dep
rem
bö
lgel
erin
de
kulla
nıla
maz
Ek3:
ÇELİK SINIFLARI ve MEKAN İK ÖZELL İKLER İ
S 220Düz
S 420Nervürlü
B 420BNervürlü
B 420CNervürlü
B 500BNervürlü
B 500CNervürlü
B 500AProfilli
Akma daynımı fyk=Re (N/mm2) ≥ 220 ≥ 420 ≥ 420 ≥ 420 ≥ 500 ≥ 500 ≥ 500
Çekme dayanımı fsu=Rm (N/mm2) ≥340 ≥500 - - - - ≥550
TS 708/2010
NOT:
•C16/20 ve C18/22 betonları deprem bölgelerinde kullanılamaz. Bak: Dep. Yön-2007, Madde 3.2.5.1.
•En az C30/37 önerilir.
TS 500/2000TS EN 206-1/2002TS 13515/2012
Ek2:
Ek1:
B 500
C25/30 0.0172 0.0161 0.0142
C30/37 0.0199 0.0186 0.0164
C35/45 0.0224 0.0209 0.0184
C40/50 0.0246 0.0230 0.0203
C45/55 0.0266 0.0248 0.0219
C50/60 0.0283 0.0264 0.0233
Dep
rem
bö
lgel
erin
de
kulla
nıla
maz
Çekme dayanımı/Akma dayanımı oranı fsu/fyk=Rm/ Re
≥1.2 ≥1.15 ≥1.08≥1.15<1.35
≥1.08≥1.15<1.35
-
Deneysel akma dayanımı/karakteristik akma dayanımı oranı Re act/Re
- O1.3 - O11.3 - O11.3 -
Kopma birim uzaması εsu=A5 (%) ≥ 18 ≥ 10 ≥ 12 ≥ 12 ≥ 12 ≥ 12 ≥ 5
Max yükte birim uzama Agt (%) - - ≥ 5 ≥ 7.5 ≥ 5 ≥ 7.5 ≥ 2.5
Tasarım dayanımı fyd=fyk/ γms (N/mm2) 191.30 365.22 365.22 365.22 434.78 434.78 434.78
Akma tasarım uzaması εsd=fyd/Es 0.000957 0.001826 0.001826 0.001826 0.002174 0.002174 0.002174
Dep. Yön. 2007, Madde 3.2.5 koşullarına göre en uygun çelik
NOT:•S 220 ve B 500 çelikleri kiriş, kolon ve perde uçlarında kullanılamaz. Bak: Dep. Yön.-2007, Madde 3.2.5.3..•Deprem açısından en uygun çelik B 420C dir.
273Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu
basınç tarafı(depremde çekme - basınç)
çekme tarafı(depremde çekme - basınç)
Kiri şlerde sınır de ğerler
çekme tarafı
basınç tarafı
Ek4:
(depremde çekme - basınç)
bw: kiriş genişliğih: kiriş yüksekliğid: faydalı yükseklikt: tabla kalınlığıcc: net beton örtüsüc’c: net donatı aralığıbk: kolonun kirişe dik kenarıhk: kolonun kirişe paralel kenarıLn: kiriş net açıklığıLc: sarılma bölgesi uzunluğuc: donatının komşu açıklığa uzatılma miktarıa: ilk ve son kolonda donatının kolon içindeki uzunluğub: donatının komşu açıklıkta devam ettirilememesi durumunda (örneğin:ilk ve
son mesnette veya komşu kiriş yüksekleri farklı ara mesnetlerde ) boyuna donatının 900 aşağı veya yukarı kıvrılan kısmının uzunluğu
φ: boyuna donatı çapıρ: çekme donatısı oranıρ’: basınç (veya montaj) donatısı oranıρ1: mesnet üstündeki donatının oranıρ’1: mesnet altındaki donatının oranıφw: etriye donatısı çapıρw: etriye donatısı oranıs: açıklıkta etriye adımı (aralığı)s’: sarılma bölgesinde etriye adımı (aralığı)e: etriye yatay kolu genişliğik: etriye kanca boyuφgövde: gövde donatısı çapıρgövde: gövde donatısı oranı
274Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu
TanımZorunlu ko şullar
Ek öneri AçıklamaTS 500/2000 Deprem Yön.-2007
min bw 20 cm 25 cm 25 cm
max bw bk+h bk+h - 1
min h 30 cm , 3t 30 cm , 3t 40 cm , Ln /12
max h Ln /2.5 (sürekli kirişlerde)Ln /1.5 (basit kirişte) 3.5 bw , Ln /4 - 2
min ρ 0.8 fctd /fyd - -
max ρ 0.02 0.02 -
min ρ1 0.8 fctd /fyd 0.8 fctd /fyd -
max ρ1 0.02 0.02 -
min ρ’ - ρ1/4 - Montaj donatısı alt sınırı
min ρ’1 - 0.5 ρ1 , 0.8 fctd/fyd - Mesnet altı donatısının alt sınırı
max ρ’ - 0.02 -
Kiri şlerde sınır de ğerler
AÇIKLAMALAR:1. Kiriş genişliği sınırlaması: Dar bir kolona çok geniş bir kirişin oturtulması sakıncalıdır.
kiriş
kolon
bw ≤ bk+h
2. Bu koşulu sağlamayan kirişler, yüksek kiriş olarak tasarlanır ve donatılır, Bak: Dep. Y-2007, Madde 3.4.2.5.
3. Donatı oranı sınırlaması:
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 275
max ρ’1 - 0.02 -
max (ρ-ρ’) 0.85 ρb - ρl =0.235 fcd/fyd 3
max (ρ1-ρ’1) 0.85 ρb 0.85 ρb ρl
min Lc 2h 2h - Sarılma bölgesi
max s 0.5 h 0.5 h 20 cm
min s - - 10 cm
max s’ h/4 , 15 cm h/4 , 15 cm , 8φmin s /2 ,10 cm φmin: boyuna donatı minçapı
min s’ - - 5 cm
max e - - 35 cm 4
3. Donatı oranı sınırlaması:ρl = 0.235 fcd/fyd deplasman, çatlak sınırlaması. Bak: ERSOY/ÖZCEBE, S. 260 Paragraf 5.4.2
4. bw>40 cm olan geniş kirişlerde birden çok (4, 6,… kollu) etriyekullanılmalı
TanımZorunlu ko şullar
Ek öneri AçıklamaTS 500/2000 Deprem Yön.-2007
min φ 12 mm 12 mm -
max φ - - 24 mm
min φw 8 mm 8 mm -
max φw - - 12 mm
min ρw 0.3fctd/fywd - - fywd:etriye çeliği tasarım dayanımı
min φgövde 10 mm 12 12
min ρgövde 0.001 0.3(ρ1+ρ’1) - 5
min a - 0.4 l b - 6
min b - 12φ -
min (a+b) - l b 50φ l b Kenetlenme boyu
min c - - Ln/4Komşu açıklıktan gelen
veya mesnet ek donatısı için kenetlenme boyu
min (hk+c) - l b , 50 φ -Komşu açıklıktan gelen
veya mesnet ek donatısı için kenetlenme boyu
φ φ
8. Net beton örtüsü ve net donatı aralığı.Bak: TS 500/2000, S. 44.
YÖNETMELİK:
cc ≥ 2 cm içte, cc≥ 2.5 cm dışta
c’c ≥ 2.5 cm vec’c ≥ φ
6. Minimum kenetlenme boyu l b nin hesabı için TS 500/2000, madde 9.1.2 ye bakınız.
7. Ac=bwd dir. Bu koşulun sağlanmaması durumunda kolon olarak boyutlandırılır, Bak. Dep Y-2007., Madde 3.4.1.2.
h >
60 c
m
a
a ≤
30
cm
d
aa
a
5. Gövde donatısı:
Kiri şlerde sınır de ğerler (devamı)
Kötü bir uygulama:
Donatı aralığı sıfır!
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 276
min k 6φw , 5 cm 10φw , 10 cm(düz)6φw , 8 cm(nervürlü)
10φw ,10 cm(her tür çelik için)
1350 kıvrımlı etriyekancası boyu
max Nd 0.1 fck Ac 0.1 fck Ac - 7
max Vd 0.22 fcd Ac 0.22 fcd Ac -
min cc2 cm içte2.5 cm dışta
- 3 cm içte ve dışta 8
min net donatı aralığı 2.5 cm , φ - 5 cm 8
min beton sınıfı C16/20 C20/25 C30/37 Bak. Dep. Y. Madde 3.2.5
min çelik sınıfı S 220S 220 (sadece sargı olarak veya döşemelerde)S 420, B 420C (boyuna)
B 420C Kiriş, kolon ve perde
uçlarında S 220 kullanılamaz. Bak. Dep.
Y. -2007 Madde 3.2.5
max çelik sınıfı - S 420 , B 420C B 420C Bak. Dep. Y. -2007 Madde 3.2.5
min çekme donatısı sayısı
- 2 3
Min montaj donatısı sayısı
2 2 -
c’ c
cc
c’c ≥ 2.5 cm vec’c ≥ φcc ve c’c ≥ (4/3) Dençok
Dençokagrega max tane çapıdır.
ÖNERİ:
cc ≥ 3 cm içte, dışta tüm kirişlerde önerilir. Yangına 2-4
saat dayanıklılık istenirse cc≥4 cm olmalı. Deniz kıyısı
yapılarda: cc≥5 cm
Yetersiz beton örtüsü düşük kenetlenmeye ve paslanmaya neden olur !
Kolonlarda sınır değerler
La : boyuna donatı ek yerinde bindirme (filiz) boyu Ln : kolon net yüksekliğiLc : sarılma bölgesis0 : orta bölgede sargı aralığısc : sarılma bölgesinde sargı aralığısi : kiriş yüksekliğince sargı aralığı(kuşatılmış birleşim bölgelerinde)sj : kiriş yüksekliğince sargı aralığı (kuşatılmamış birleşim bölgelerinde)φ : boyuna donatı çapıρ : boyuna donatı oranıφw : sargı donatısı çapıρw : sargı donatısı oranıa0 : boyuna donatı aralığıat : yanal hareketi tutulmuş donatı aralığı (etriye bombelenme boyu) D : fretli kolon çekirdek çapı
Ayrıca bakınız:Dep. Yön. 2007, Şekil 3.3CELEP, S. 287-292ERSOY/ÖZCEBE, S. 199, 393L
n
Lc
sj
s0
Sarı
lma
bölg
esi
sc
Ort
a bö
lge
La
Kuşatılmamış kolon-kiriş birleşim noktası (Kolonun en az bir tarafında kiriş yok veya kiriş yükseklikleri farklı. Kiriş olmayan tarafa doğru kolon şişme eğilimindedir)
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Şubat 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 277
Lc
si
sc
w, w Sa
rılm
a
bölg
esi
Kuşatılmış kolon-kiriş birleşim noktası.(Bu noktada kolon dört tarafından kirişler ile kuşatılmıştır. Kirişler, sargı etkisi yapar, kolonun şişmesini zorlaştırır)
Kuşatılmış kolon-kiriş birleşim noktası
Kuşatılmamış kolon-kiriş birleşim noktası
Kuşatılmı ş birle şim noktası nedir? Bir kolon dört tarafından aynı yükseklikte olan kirişler ile birleşiyorsa bu notaya kuşatılmış, aksi halde kuşatılmamış birleşim noktası denir. Kuşatılmış noktada kolonun şişmesi, dağılması, boyuna donatıların burkulması daha zordur. Yani kirişler de sargı etkisi yapar.
Kuşatılmamış
Kolonlarda sınır de ğerler
TS 500-2000 Deprem Yön. 2007 Ek öneri Açıklama
Min kenar (b veya h) 25 cm 25 cm - 1
Min Ac Nd /(0.9fcd ) Nd /(0.5fck ) , 750 cm2 1250 cm2 1
Max Ln / kısa kenar - - 20
Max uzunkenar/ kısa kenar < 7 < 7 -
Min Lc - Uzun kenar, Ln /6 , 50 cm - 4
Min La - 1.5 lb 60φ 2
Min ρ 0.01 0.01 -
Max ρ 0.04 0.04 0.01∼0.02
Max at 30 cm 25φw 20φw , 20 cm
Max a0 - - 15 cm
Min a0 4 cm, 1.5φmax - -
Max s0 12φmin , 20 cm Kısa kenar/2, 20 cm 17 cm (etriye), 8 cm (fret) 4
Min s0 - - 8 cm (etriye), 5 cm (fret)
Max sc - 10 cm, kısa kenar/3 (etriye) D/ 5 , 8 cm (fret)
8 cm (etriye), 5 cm (fret) 4
Max si - 15 cm 10 cm 4
Max sj - 10 cm - 4
Ac : Beton kesit alanılb : Kenetlenme boyuφmin : Boyuna donatının en küçük çapıφmax : Boyuna donatının en büyük çapıNd : Tasarım normal kuvvetiMxd , Myd : Tasarım momentleriVxd, Vyd: Tasarım kesme kuvvetleri
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 278
Min s0 , sc , si , sj - 5 cm -
Min φ 14 mm 14 mm -
Max φ - - 22 mm
Min φw φmax/3 8 mm 10 mm
Max φw - - 12 mm
Min ρw - Bak: Madde 3.3.4.1 -
Min Mxd (15 mm+0.03 h)Nd - - 3
Min Myd (15 mm+0.03 b)Nd - - 3
Max Nd 0.9 fcd Ac 0.5 fck Ac -
Max Vxd , Max Vyd - 0.22 fcd Ac -
Min etriye kancası - 6φw ,8 cm (nervürlü etriye) 10φw ,10 cm (düz etriye) 10φw ,10 cm
Min boyuna donatı sayısı 6φ14, 4φ16 (dikdörtgen) 6φ14 (daire)
6φ14, 4φ16 (dikdörtgen) 6φ14 (daire)
6φ14 (dikdörtgen) 8φ14 (daire)
Min pas payı 2 cm (içte), 2.5 cm (dışta) - 4 cm Min beton sınıfı C16/20 C20/25 C30/37 5
çelik sınıfı(boyuna) Her tür çelik S 420, B 420C (boyuna) B 420C 5
çelik sınıfı(sargı) Her tür çelik Her tür çelik B 420C
h
Betonarme duvar (perde):
Daire ve sekizgen kesit:
d ≥ 30 cm
b≥25 cm, h≥25 cm, h/b<7En küçük kolon kesit alanı Ac=bxh=25x30=750 cm2
Ac ≥25x50 cm2 (öneri)
h≥20 cm,h≥kat yüksekliği / 20b/h≥7
h≥25 cm (öneri)b/h≥10 (öneri)
Kolonlarda sınır de ğerler - AÇIKLAMALAR
Dikdörtgen Kesit :
Kutu ve halka kesit::
b1≥12 cm
1. Farklı kesitlerde en küçük kenar :
Uzun kenarın kısa kenara oranı
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 279
Ac ≥ 750 cm2b1≥12 cmb3≥12 cmd1≥12 cmd3≥12 cmd≥30 cmAc≥750 cm2
L, I, T, C, Z, ..., Kesit:
a≥20 cm, b≥20 cm, c≥20 cm,d≥20 cm, Ac≥750 cm2
Min Ac≥ Nd /(0.5fck ) (Deprem Yön. 2007, Madde 3.3.1.2)Min Ac ≥Nd /(0.9fcd ) (TS500-2000, Madde 7.4.1)
Nd : en büyük tasarım normal kuvveti.
Bu sınırlamanın amacı, büyük kolon kesiti kullanımına zorlamak ve böylece sünek davranış etkisini artırmaktır.
Çokgen kesit:
d 1
d1≥12 cmAc≥750 cm2
Her tür kesitte:
Kolonlarda sınır de ğerler - AÇIKLAMALAR
2. Dep. Yön. 2007, Madde 3.3.3 ve TS 500-2000, Madde 9.1.2 ye b akınız.
3. Minimum dı şmerkezlik (=eksantrisite) ve minimum momentler (TS 500-2000, Madde 6.3.10 ):
Üstteki ile alttaki kolonun aksları çakışmadığında veya kirişlerin kolon eksenine oturmadığı durumda eksenel kuvvet kolon merkezinden ex ve ey kadar kaçık (dışmerkezlik, eksantrisite)olur. Kaçıklık nedeniyle ek momentler oluşur. Statik hesaplar eksenlerde yapıldığından dikkate alınamayan bu ek momentler yönetmeliğin bu maddesi ile düzeltilmeğe çalışılır.
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 280
olur. Kaçıklık nedeniyle ek momentler oluşur. Statik hesaplar eksenlerde yapıldığından dikkate alınamayan bu ek momentler yönetmeliğin bu maddesi ile düzeltilmeğe çalışılır.
≡Min dı şmerkezlik (kaçıklık):ex ≥ 15+0.03bey ≥ 15+0.03h
Min Moment:Mxd ≥ Nd ey Myd ≥ Nd ex
Bakınız: TS 500-2000, Madde 6.3.10
4. Bakınız: Dep. Yön. 2007, Madde 3.3.4 ve Şekil 3.35. Bakınız: Dep. Yön. 2007, Madde 3.2.5
b, h, ex ve ey mm cinsinden.b: Myd moment vektörüne dik kenarh: Mxd moment vektörüne dik kenar
DONATI ÇUBUKLARI KÜTLE ve ALANLARI (mm 2)
Çubuk sayısı Çap φ (mm)
Kütle kg/m 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
6 0.222 28 0.57 085 113 141 170 198 226 254 283 311 339 368 396 424 8 0.395 50 1.01 151 201 251 302 352 402 452 503 553 603 653 704 754 10 0.617 79 157 236 314 393 471 550 628 707 785 864 942 1021 1100 1178 12 0.888 113 226 339 452 565 679 792 905 1018 1131 1244 1357 1470 1583 1696 14 1.209 154 308 462 616 770 924 1078 1231 1385 1539 1693 1847 2001 2155 2309 16 1.579 201 402 603 804 1005 1206 1407 1608 1810 2011 2212 2413 2614 2815 3016 18 1.998 254 509 763 1018 1272 1527 1781 2036 2290 2545 2799 3054 3308 3563 3817 20 2.467 314 628 942 1257 1571 1885 2199 2513 2827 3142 3456 3770 4084 4398 4712 22 2.985 380 760 1140 1520 1901 2281 2661 3041 3421 3801 4181 4561 4942 5322 5702 24 3.522 452 905 1357 1810 2262 2714 3167 3619 4071 4524 4976 5429 5881 6333 6786 25 3.854 491 982 1473 1963 2454 2945 3436 3927 4418 4909 5399 5890 6381 6872 7363 26 4.169 531 1062 1593 2124 2655 3185 3716 4247 4778 5309 5840 6371 6902 7433 7964 28 4.834 616 1232 1847 2463 3079 3695 4310 4926 5542 6158 6773 7389 8005 8621 9236 30 5.549 707 1414 2121 2827 3534 4241 4948 5655 6362 7069 7775 8482 9189 9896 10603 32 6.315 804 1608 2413 3217 4021 4825 5630 6434 7238 8042 8846 9651 10455 11259 12064 40 9.867 1257 2513 3770 5026 6283 7540 8796 10053 11309 12566 13823 15079 16336 17593 18850
φ≤10 mm çubuklar kiriş ve kolonlarda boyuna donatı olarak kullanılmazlar. φ6 eski yapılar içindir, yeni yapılarda kullanılmaz.
Kiri ş veya kolonlarda bir sıraya sı ğan çubuk sayısı Dişli dö şemelerde bir di şe sığan
Ek6:
Ek7: Ek8:
alanlar
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 281
Kiri ş veya kolonlarda bir sıraya sı ğan çubuk sayısı Çap φ (mm) bw
(mm) 12 14 16 18 20 22 24 25 26 28 30 32 40 200 3 3 3 3 3 3 2 2 2 2 2 2 2 250 4 4 4 4 4 3 3 3 3 3 3 3 2 300 6 5 5 5 5 4 4 4 4 4 4 3 3 350 7 6 6 6 6 5 5 5 5 5 5 4 3 400 8 8 7 7 7 6 6 6 6 6 5 5 4 450 9 9 8 8 8 7 7 7 7 6 6 6 5 500 10 10 9 9 9 8 8 8 8 7 7 7 5 550 12 11 10 10 10 9 9 9 8 8 8 7 6 600 13 12 12 11 11 10 10 10 9 9 9 8 7 650 14 13 13 12 12 11 11 10 10 10 10 9 7 700 15 14 14 13 13 12 12 11 11 11 10 10 8 750 16 16 15 14 14 13 13 12 12 12 11 10 8 800 17 17 16 15 15 14 13 13 13 12 12 11 9 850 19 18 17 16 16 15 14 14 14 13 13 12 10 900 20 19 18 17 17 16 15 15 15 14 14 13 10 950 21 20 19 18 18 17 16 16 16 15 15 14 11 1000 22 21 20 19 19 18 17 17 16 16 15 14 12 Net beton örtüsü 30 mm, net donatı aralığı 30 mm ve etriye çapı φ≤22 için 8 mm, φ≥24 için 10 mm alınmıştır. bw= 200 mm eski yapıların kontrolü amaçlıdır.
Dişli dö şemelerde bir di şe sığan çubuk sayısı
bw
(mm) Çap φ (mm)
10 12 14 16 18 20 22 100 2 2 2 2 2 0 0 105 2 2 2 2 2 0 0 110 2 2 2 2 2 2 2 115 2 2 2 2 2 2 2 120 3 2 2 2 2 2 2 125 3 3 2 2 2 2 2 130 3 3 3 2 2 2 2 135 3 3 3 3 2 2 2 140 3 3 3 3 3 2 2 145 3 3 3 3 3 2 2 150 4 3 3 3 3 3 2 155 4 4 3 3 3 3 3 160 4 4 3 3 3 3 3 165 4 4 4 3 3 3 3 170 4 4 4 4 3 3 3 175 4 4 4 4 3 3 3 180 5 4 4 4 4 3 3 185 5 4 4 4 4 3 3 190 5 5 4 4 4 4 3 195 5 5 4 4 4 4 4 200 5 5 5 4 4 4 4 Net beton örtüsü 15 mm, net donatı aralığı 20 mm ve etriye çapı 8 mm alınmıştır.
Gerekli kiriş genişliği: bw≥nφ+(n-1)c’c+2φw+2cc
n: çubuk sayısıφ: boyuna çubuk çapıφw: etriye çapıcc: net beton örtüsüc’c: iki çubuk net aralığı
b
b1
NdMxd
Myd
Ast/4 Ast/4
Ast/4 Ast/4
b
h
h1
b1
NdMxd
Myd
Ast/2
Ast/2
Donatı planı 2Donatı planı 1
AYDIN/AKGÜN/TOPÇU Kolon Tabloları 1
b
h
h1
b1
NdMxd
Myd
Ast/4
Ast/4
Ast/4
Ast/4
Donatı planı 3
b
b1
NdMxd
Myd
3/8 Ast
3/8Ast
Donatı planı 4
Kolon donatı planları
Ek9:
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 282
Ast toplam donatı alanıdır.n, mx ve my değerlerine ve çelik sınıfına bağlı olarak ω değeri tablodan alınır.
Varsayımlar:Basınç bloğu modeli: eşdeğer dikdörtgen.εcu=0.003k1=0.85 Elasto-plastik çelik: σs=Esεs≤fyd
εsu=0.10b1/b=h1/h=0.10
h bff
100ω
=A
f h b
M 100=m
f h bM 100
=m
f h bN
=n
yd
cdst
cd2
yd
y
cd2
xdx
cd
d
-----------------------
1Aydın, M. R., Akgün, Ö. R., Topçu, A.Betonarme Kolon Tabloları, Eskişehir, 1991
Çelik: S 420, B 420
Ast toplam donatı alanıdır.n, mx ve my değerlerine bağlı olarak ω tablodan alınır.
Varsayımlar:Basınç bloğu modeli: eşdeğer dikdörtgen.εcu=0.003k1=0.85 Elasto-plastik çelik: σs=Esεs≤fyd
εsu=0.10b1/b=h1/h=0.10
n=0 n=0.1
AYDIN/AKGÜN/TOPÇU Kolon Tabloları
b
b1
NdMxd
Myd
Ast/4 Ast/4
Ast/4 Ast/4 h bff
100ω
=A
f h b
M 100=m
f h bM 100
=m
f h bN
=n
yd
cdst
cd2
ydy
cd2
xdx
cd
d
Donatı planı 1
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 283
ω sayıları
ω sayıları
n=0.2 n=0.3
b
b1
NdMxd
Myd
Ast/4 Ast/4
Ast/4 Ast/4
Çelik: S 420, B 420
Ast toplam donatı alanıdır.n, mx ve my değerlerine bağlı olarak ω tablodan alınır.
Varsayımlar:Basınç bloğu modeli: eşdeğer dikdörtgen.εcu=0.003k1=0.85 Elasto-plastik çelik: σs=Esεs≤fyd
εsu=0.10b1/b=h1/h=0.10
AYDIN/AKGÜN/TOPÇU Kolon Tabloları
Donatı planı 1
h bff
100ω
=A
f h b
M 100=m
f h bM 100
=m
f h bN
=n
yd
cdst
cd2
ydy
cd2
xdx
cd
d
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 284
ω sayıları
ω sayıları
b
b1
NdMxd
Myd
Ast/4 Ast/4
Ast/4 Ast/4
n=0.4 n=0.5
Çelik: S 420, B 420
Ast toplam donatı alanıdır.n, mx ve my değerlerine bağlı olarak ω tablodan alınır.
Varsayımlar:Basınç bloğu modeli: eşdeğer dikdörtgen.εcu=0.003k1=0.85 Elasto-plastik çelik: σs=Esεs≤fyd
εsu=0.10b1/b=h1/h=0.10
AYDIN/AKGÜN/TOPÇU Kolon Tabloları
Donatı planı 1
h bff
100ω
=A
f h b
M 100=m
f h bM 100
=m
f h bN
=n
yd
cdst
cd2
ydy
cd2
xdx
cd
d
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 285
ω sayıları
ω sayıları
b
b1
NdMxd
Myd
Ast/4 Ast/4
Ast/4 Ast/4
n=0.6 n=0.7
Çelik: S 420, B 420
Ast toplam donatı alanıdır.n, mx ve my değerlerine bağlı olarak ω tablodan alınır.
Varsayımlar:Basınç bloğu modeli: eşdeğer dikdörtgen.εcu=0.003k1=0.85 Elasto-plastik çelik: σs=Esεs≤fyd
εsu=0.10b1/b=h1/h=0.10
AYDIN/AKGÜN/TOPÇU Kolon Tabloları
Donatı planı 1
h bff
100ω
=A
f h b
M 100=m
f h bM 100
=m
f h bN
=n
yd
cdst
cd2
ydy
cd2
xdx
cd
d
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 286
ω sayıları
ω sayıları
AYDIN/AKGÜN/TOPÇU Kolon Tabloları
b
b1
NdMxd
Myd
Ast/4 Ast/4
Ast/4 Ast/4
n=0.8 n=0.9
Çelik: S 420, B 420
Ast toplam donatı alanıdır.n, mx ve my değerlerine bağlı olarak ω tablodan alınır.
Varsayımlar:Basınç bloğu modeli: eşdeğer dikdörtgen.εcu=0.003k1=0.85 Elasto-plastik çelik: σs=Esεs≤fyd
εsu=0.10b1/b=h1/h=0.10
Donatı planı 1
h bff
100ω
=A
f h b
M 100=m
f h bM 100
=m
f h bN
=n
yd
cdst
cd2
ydy
cd2
xdx
cd
d
287
ω sayıları
ω sayıları
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu
Çelik: S 420, B 420
Ast toplam donatı alanıdır.n, mx ve my değerlerine bağlı olarak ω tablodan alınır.
Varsayımlar:Basınç bloğu modeli: eşdeğer dikdörtgen.εcu=0.003k1=0.85 Elasto-plastik çelik: σs=Esεs≤fyd
εsu=0.10b1/b=h1/h=0.10
n=0 n=0.1
AYDIN/AKGÜN/TOPÇU Kolon Tabloları
b
h
h1
b1
NdMxd
Myd
Ast/2
Ast/2
Donatı planı 2
h bff
100ω
=A
f h b
M 100=m
f h bM 100
=m
f h bN
=n
yd
cdst
cd2
ydy
cd2
xdx
cd
d
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 288
n=0 n=0.1
ω sayıları
ω sayıları
b
h
h1
b1
NdMxd
Myd
Ast/2
Ast/2
Çelik: S 420, B 420
Ast toplam donatı alanıdır.n, mx ve my değerlerine bağlı olarak ω tablodan alınır.
Varsayımlar:Basınç bloğu modeli: eşdeğer dikdörtgen.εcu=0.003k1=0.85 Elasto-plastik çelik: σs=Esεs≤fyd
εsu=0.10b1/b=h1/h=0.10
AYDIN/AKGÜN/TOPÇU Kolon Tabloları
Donatı planı 2
h bff
100ω
=A
f h b
M 100=m
f h bM 100
=m
f h bN
=n
yd
cdst
cd2
ydy
cd2
xdx
cd
d
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 289
n=0.2 n=0.3
ω sayıları
ω sayıları
Çelik: S 420, B 420
Ast toplam donatı alanıdır.n, mx ve my değerlerine bağlı olarak ω tablodan alınır.
Varsayımlar:Basınç bloğu modeli: eşdeğer dikdörtgen.εcu=0.003k1=0.85 Elasto-plastik çelik: σs=Esεs≤fyd
εsu=0.10b1/b=h1/h=0.10
AYDIN/AKGÜN/TOPÇU Kolon Tabloları
Donatı planı 2
b
h
h1
b1
NdMxd
Myd
Ast/2
Ast/2 h bff
100ω
=A
f h b
M 100=m
f h bM 100
=m
f h bN
=n
yd
cdst
cd2
ydy
cd2
xdx
cd
d
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 290
n=0.4 n=0.5
ω sayıları
ω sayıları
Çelik: S 420, B 420
Ast toplam donatı alanıdır.n, mx ve my değerlerine bağlı olarak ω tablodan alınır.
Varsayımlar:Basınç bloğu modeli: eşdeğer dikdörtgen.εcu=0.003k1=0.85 Elasto-plastik çelik: σs=Esεs≤fyd
εsu=0.10b1/b=h1/h=0.10
AYDIN/AKGÜN/TOPÇU Kolon Tabloları
Donatı planı 2
b
h
h1
b1
NdMxd
Myd
Ast/2
Ast/2 h bff
100ω
=A
f h b
M 100=m
f h bM 100
=m
f h bN
=n
yd
cdst
cd2
ydy
cd2
xdx
cd
d
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 291
n=0.6 n=0.7
ω sayıları
ω sayıları
Çelik: S 420, B 420
Ast toplam donatı alanıdır.n, mx ve my değerlerine bağlı olarak ω tablodan alınır.
Varsayımlar:Basınç bloğu modeli: eşdeğer dikdörtgen.εcu=0.003k1=0.85 Elasto-plastik çelik: σs=Esεs≤fyd
εsu=0.10b1/b=h1/h=0.10
AYDIN/AKGÜN/TOPÇU Kolon Tabloları
Donatı planı 2
b
h
h1
b1
NdMxd
Myd
Ast/2
Ast/2 h bff
100ω
=A
f h b
M 100=m
f h bM 100
=m
f h bN
=n
yd
cdst
cd2
ydy
cd2
xdx
cd
d
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 292
n=0.8 n=0.9
ω sayıları
ω sayıları
Çelik: S 420, B 420
Ast toplam donatı alanıdır.n, mx ve my değerlerine bağlı olarak ω tablodan alınır.
Varsayımlar:Basınç bloğu modeli: eşdeğer dikdörtgen.εcu=0.003k1=0.85 Elasto-plastik çelik: σs=Esεs≤fyd
εsu=0.10b1/b=h1/h=0.10
n=0 n=0.1
AYDIN/AKGÜN/TOPÇU Kolon Tabloları
b
h
h1
b1
NdMxd
Myd
Ast/4
Ast/4
Ast/4
Ast/4
Donatı planı 3
h bff
100ω
=A
f h b
M 100=m
f h bM 100
=m
f h bN
=n
yd
cdst
cd2
ydy
cd2
xdx
cd
d
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 293
ω sayıları
ω sayıları
Çelik: S 420, B 420
Ast toplam donatı alanıdır.n, mx ve my değerlerine bağlı olarak ω tablodan alınır.
Varsayımlar:Basınç bloğu modeli: eşdeğer dikdörtgen.εcu=0.003k1=0.85 Elasto-plastik çelik: σs=Esεs≤fyd
εsu=0.10b1/b=h1/h=0.10
n=0.2 n=0.3
AYDIN/AKGÜN/TOPÇU Kolon Tabloları
Donatı planı 3
b
h
h1
b1
NdMxd
Myd
Ast/4
Ast/4
Ast/4
Ast/4
h bff
100ω
=A
f h b
M 100=m
f h bM 100
=m
f h bN
=n
yd
cdst
cd2
ydy
cd2
xdx
cd
d
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 294
ω sayıları
ω sayıları
Çelik: S 420, B 420
Ast toplam donatı alanıdır.n, mx ve my değerlerine bağlı olarak ω tablodan alınır.
Varsayımlar:Basınç bloğu modeli: eşdeğer dikdörtgen.εcu=0.003k1=0.85 Elasto-plastik çelik: σs=Esεs≤fyd
εsu=0.10b1/b=h1/h=0.10
n=0.4 n=0.5
AYDIN/AKGÜN/TOPÇU Kolon Tabloları
Donatı planı 3
b
h
h1
b1
NdMxd
Myd
Ast/4
Ast/4
Ast/4
Ast/4
h bff
100ω
=A
f h b
M 100=m
f h bM 100
=m
f h bN
=n
yd
cdst
cd2
ydy
cd2
xdx
cd
d
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 295
ω sayıları
ω sayıları
Çelik: S 420, B 420
Ast toplam donatı alanıdır.n, mx ve my değerlerine bağlı olarak ω tablodan alınır.
Varsayımlar:Basınç bloğu modeli: eşdeğer dikdörtgen.εcu=0.003k1=0.85 Elasto-plastik çelik: σs=Esεs≤fyd
εsu=0.10b1/b=h1/h=0.10
n=0.6 n=0.7
AYDIN/AKGÜN/TOPÇU Kolon Tabloları
Donatı planı 3
b
h
h1
b1
NdMxd
Myd
Ast/4
Ast/4
Ast/4
Ast/4
h bff
100ω
=A
f h b
M 100=m
f h bM 100
=m
f h bN
=n
yd
cdst
cd2
ydy
cd2
xdx
cd
d
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 296
ω sayıları
ω sayıları
Çelik: S 420, B 420
Ast toplam donatı alanıdır.n, mx ve my değerlerine bağlı olarak ω tablodan alınır.
Varsayımlar:Basınç bloğu modeli: eşdeğer dikdörtgen.εcu=0.003k1=0.85 Elasto-plastik çelik: σs=Esεs≤fyd
εsu=0.10b1/b=h1/h=0.10
n=0.8 n=0.9
AYDIN/AKGÜN/TOPÇU Kolon Tabloları
Donatı planı 3
b
h
h1
b1
NdMxd
Myd
Ast/4
Ast/4
Ast/4
Ast/4
h bff
100ω
=A
f h b
M 100=m
f h bM 100
=m
f h bN
=n
yd
cdst
cd2
ydy
cd2
xdx
cd
d
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 297
ω sayıları
ω sayıları
Çelik: S 420, B 420
Ast toplam donatı alanıdır.n, mx ve my değerlerine bağlı olarak ω tablodan alınır.
Varsayımlar:Basınç bloğu modeli: eşdeğer dikdörtgen.εcu=0.003k1=0.85 Elasto-plastik çelik: σs=Esεs≤fyd
εsu=0.10b1/b=h1/h=0.10
n=0 n=0.1
AYDIN/AKGÜN/TOPÇU Kolon Tabloları
b
b1
NdMxd
Myd
3/8 Ast
3/8Ast
Donatı planı 4
h bff
100ω
=A
f h b
M 100=m
f h bM 100
=m
f h bN
=n
yd
cdst
cd2
ydy
cd2
xdx
cd
d
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 298
ω sayıları
ω sayıları
Çelik: S 420, B 420
Ast toplam donatı alanıdır.n, mx ve my değerlerine bağlı olarak ω tablodan alınır.
Varsayımlar:Basınç bloğu modeli: eşdeğer dikdörtgen.εcu=0.003k1=0.85 Elasto-plastik çelik: σs=Esεs≤fyd
εsu=0.10b1/b=h1/h=0.10
n=0.2 n=0.3
AYDIN/AKGÜN/TOPÇU Kolon Tabloları
b
b1
NdMxd
Myd
3/8 Ast
3/8Ast
Donatı planı 4
h bff
100ω
=A
f h b
M 100=m
f h bM 100
=m
f h bN
=n
yd
cdst
cd2
ydy
cd2
xdx
cd
d
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 299
ω sayıları
ω sayıları
Çelik: S 420, B 420
Ast toplam donatı alanıdır.n, mx ve my değerlerine bağlı olarak ω tablodan alınır.
Varsayımlar:Basınç bloğu modeli: eşdeğer dikdörtgen.εcu=0.003k1=0.85 Elasto-plastik çelik: σs=Esεs≤fyd
εsu=0.10b1/b=h1/h=0.10
n=0.4 n=0.5
AYDIN/AKGÜN/TOPÇU Kolon Tabloları
b
b1
NdMxd
Myd
3/8 Ast
3/8Ast
Donatı planı 4
h bff
100ω
=A
f h b
M 100=m
f h bM 100
=m
f h bN
=n
yd
cdst
cd2
ydy
cd2
xdx
cd
d
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 300
ω sayıları
ω sayıları
Çelik: S 420, B 420
Ast toplam donatı alanıdır.n, mx ve my değerlerine bağlı olarak ω tablodan alınır.
Varsayımlar:Basınç bloğu modeli: eşdeğer dikdörtgen.εcu=0.003k1=0.85 Elasto-plastik çelik: σs=Esεs≤fyd
εsu=0.10b1/b=h1/h=0.10
n=0.6 n=0.7
AYDIN/AKGÜN/TOPÇU Kolon Tabloları
b
b1
NdMxd
Myd
3/8 Ast
3/8Ast
Donatı planı 4
h bff
100ω
=A
f h b
M 100=m
f h bM 100
=m
f h bN
=n
yd
cdst
cd2
ydy
cd2
xdx
cd
d
301
ω sayıları
ω sayıları
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu
Çelik: S 420, B 420
Ast toplam donatı alanıdır.n, mx ve my değerlerine bağlı olarak ω tablodan alınır.
Varsayımlar:Basınç bloğu modeli: eşdeğer dikdörtgen.εcu=0.003k1=0.85 Elasto-plastik çelik: σs=Esεs≤fyd
εsu=0.10b1/b=h1/h=0.10
n=0.8 n=0.9
AYDIN/AKGÜN/TOPÇU Kolon Tabloları
b
b1
NdMxd
Myd
3/8 Ast
3/8Ast
Donatı planı 4
h bff
100ω
=A
f h b
M 100=m
f h bM 100
=m
f h bN
=n
yd
cdst
cd2
ydy
cd2
xdx
cd
d
302
n=0.8 n=0.9
ω sayıları
ω sayıları
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu
1 ERSOY, U., v.d., Taşıma Gücü El Kitabı, ODTÜ, Ankara, 1980
U. ERSOY Kolon abakları1S 220d’/h=0.75
N
UYARI:S220 sınıfı çelik yeni yapılarda boyuna donatı olar ak kullanılamaz.Bu sayfadaki abaklar eski yapıların kontrolü amacıy la verilmi ştir.
Ek10:
cdc
d
hfA
M
cdc
d
fA
N
As: bir çubuğun alanıAst: çubukların toplam alanıAc: Brüt beton alanıρ: donatı oranı
m=fyd/fcdρ= Ast/AcAc= πh2/4
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 303
S 220d’/h=0.85
S 220d’/h=0.95
cdc
d
fA
N
cdc
d
hfA
M
As: bir çubuğun alanıAst: çubukların toplam alanıAc: Brüt beton alanıρ: donatı oranı
m=fyd/fcdρ= Ast/AcAc= πh2/4
cdc
d
fA
N
cdc
d
hfA
M
As: bir çubuğun alanıAst: çubukların toplam alanıAc: Brüt beton alanıρ: donatı oranı
m=fyd/fcdρ= Ast/AcAc= πh2/4
S 420 ve B 420d’/h=0.75
m=fyd/fcd
ρt= ΣAs/Ac
Ac= πh2/4
U. ERSOY Abakları
N
cdc
d
fA
N
N
cdc
d
hfA
M
As: bir çubuğun alanıAst: çubukların toplam alanıAc: Brüt beton alanıρ: donatı oranı
m=fyd/fcdρ= Ast/AcAc= πh2/4
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 304
S 420 ve B 420d’/h=0.85cdc
d
fA
N
cdc
d
fA
N
cdc
d
hfA
M
cdc
d
hfA
M
S 420 ve B 420d’/h=0.95
As: bir çubuğun alanıAst: çubukların toplam alanıAc: Brüt beton alanıρ: donatı oranı
m=fyd/fcdρ= Ast/AcAc= πh2/4
As: bir çubuğun alanıAst: çubukların toplam alanıAc: Brüt beton alanıρ: donatı oranı
m=fyd/fcdρ= Ast/AcAc= πh2/4
S 220hi/h=0.6d’/h=0.75
S 220hi/h=0.6d’/h=0.95
S 220
m=fyd/fcd
ρt= ΣAs/Acn
Ac= πh2/4Acn= π(h2-hi
2)/4
h
Md
d’
+Nd
hi
As
cdc
d
fA
N
cdc
d
fA
N
N
h
Md
d’
+Nd
hi
As
As: bir çubuğun alanıAst: çubukların toplam alanıAc: Brüt beton alanıAcn: Net beton alanıρ: donatı oranı
m=fyd/fcdρ= Ast/AcnAc= πh2/4Acn= π(h2-hi
2)/4
cdc
d
hfA
M
As: bir çubuğun alanıAst: çubukların toplam alanıAc: Brüt beton alanıAcn: Net beton alanıρ: donatı oranı
m=fyd/fcdρ= Ast/AcnAc= πh2/4Acn= π(h2-hi
2)/4
cdc
d
hfA
M
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 305U. ERSOY Abakları
S 220hi/h=0.8d’/h=0.75
S 220hi/h=0.8d’/h=0.95
m=fyd/fcd
ρt= ΣAs/Acn
Ac= πh2/4Acn= π(h2-hi
2)/4
cdc
d
fA
N
cdc
d
fA
N
h
Md
d’
+Nd
hi
As
h
Md
d’
+Nd
hi
As
UYARI:S220 sınıfı çelik yeni yapılarda boyuna donatı olar ak kullanılamaz.Bu sayfadaki abaklar eski yapıların kontrolü amacıy la verilmi ştir.
As: bir çubuğun alanıAst: çubukların toplam alanıAc: Brüt beton alanıAcn: Net beton alanıρ: donatı oranı
m=fyd/fcdρ= Ast/AcnAc= πh2/4Acn= π(h2-hi
2)/4
cdc
d
hfA
M
As: bir çubuğun alanıAst: çubukların toplam alanıAc: Brüt beton alanıAcn: Net beton alanıρ: donatı oranı
m=fyd/fcdρ= Ast/AcnAc= πh2/4Acn= π(h2-hi
2)/4
cdc
d
hfA
M
S 420 ve B 420hi/h=0.6d’/h=0.75
S 420 ve B 420hi/h=0.6d’/h=0.95
cdc
d
fA
N
cdc
d
fA
N
cdc
d
hfA
M
h
Md
d’
+Nd
hi
As
h
Md
d’
+Nd
hi
As
As: bir çubuğun alanıAst: çubukların toplam alanıAc: Brüt beton alanıAcn: Net beton alanıρ: donatı oranı
m=fyd/fcdρ= Ast/AcnAc= πh2/4Acn= π(h2-hi
2)/4
As: bir çubuğun alanıAst: çubukların toplam alanıAc: Brüt beton alanıAcn: Net beton alanıρ: donatı oranı
m=fyd/fcdρ= Ast/AcnAc= πh2/4Acn= π(h2-hi
2)/4
cdc
d
hfA
M
306U. ERSOY Abakları
S 420 ve B 420hi/h=0.8d’/h=0.75
S 420 ve B 420hi/h=0.8d’/h=0.95
cdc
d
fA
N
cdc
d
fA
N
h
Md
d’
+Nd
hi
As
h
Md
d’
+Nd
hi
As
As: bir çubuğun alanıAst: çubukların toplam alanıAc: Brüt beton alanıAcn: Net beton alanıρ: donatı oranı
m=fyd/fcdρ= Ast/AcnAc= πh2/4Acn= π(h2-hi
2)/4
cdc
d
hfA
M
As: bir çubuğun alanıAst: çubukların toplam alanıAc: Brüt beton alanıAcn: Net beton alanıρ: donatı oranı
m=fyd/fcdρ= Ast/AcnAc= πh2/4Acn= π(h2-hi
2)/4
cdc
d
hfA
M
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu
Kısa açıklık do ğrultusunda α
Uzun açıklık doğrultusunda α
TS 500-2000 tabloları ile kirişli döşemelerde moment hesabı
Uygulamada karşılaşılan döşemelerin çoğu
1.Dikdörtgen geometrilidir2.Düzgün yayılı yükle yüklüdür3.Dört tarafından kiri şlere otururlar.
Md : Döşemenin açıklık veya süreklikenarındaki Mxm, Mxe, Mym veya Mye tasarımmomentlerinden herhangi biri
Bu üç koşula uyan döşemelerin momentleri TS 500-2000 Çizelge 11.1, sayfa 56 da verilen tablo yardımıyla çok basit biryolla hesaplanır. Bu tablonun benzeri aşağıda verilmiştir. Tabloda kenarların sürekli veya süreksiz olmasına bağlı olarak 7farklı döşeme tipi vardır. Döşemenin ortasından geçen her iki doğrultudaki 1 m lik şeritlerin açıklık ve mesnetlerinde oluşanMxm, Mxe, Mym ve Mye tasarım momentleri
bağıntısından hesaplanırlar. Momentin birimi kN.m/m dir.
L2
knetd1000
1M dPα=
Dört kenarından kiri şlere oturan dö şemelerde α sayıları
uLm =
TS 500-2000, Sayfa: 56Ek11:
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 307
1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.75 2.0
-33 +25
-40 +30
-45 +34
-50 +38
-54 +41
-59 +45
-70 +53
-83 +62
-33 +25
-42 +31
-47 +35
-53 +40
-57 +43
-61 +46
-65 +49
-75 +56
-85 +64
-41 +31
-49 +37
-56 +42
-62 +47
-66 +50
-70 +53
-73 +55
-82 +62
-90 +68
-49 +37
-56 +44
-61 +46
-65 +49
-69 +51
-71 +53
-73 +55
-77 +58
-80 +60
000 +44
000 +44
000 +53
000 +60
000 +65
000 +68
000 +71
000 +77
000 +80
-56 +44
-58 +44
-65 +49
-71 +54
-77 +58
-81 +61
-85 +64
-92 +69
-98 +74
-58 +44
000 +50
000 +57
000 +62
000 +67
000 +71
000 +75
000 +81
000 +83
000 +50
Pd : Döşeme üstünde yayılı olan tasarım yükü
Lkne t: kısa doğrultudaki net açıklık (çok genişolamayan kirişlerde Lknet≈Lk alınabilir)
α : Tablodan alınacak katsayı. Kısa doğrultudam=Lu/Lk oranına bağlı olarak değişir, uzundoğrultuda m den bağımsızdır.
Lu : Uzun kenar, Lx ve Ly den büyük olanı.
Lk : Kısa kenar, Lx ve Ly den küçük olanı.
Artı değerler açıklık momentlerine, eksi değerler mesnet momentlerine ait α değeridir.Buradaki α sayıları TS 500-2000 değerlerinin 1000 katıdır.
k
u
L
Lm =
Döş
eme
tiple
ri
2
3
2
1
4
5
7
6 6
α sayıları
Karşılıklı uzunkenarlar sürekli
Karşılıklı kısakenarlar sürekli
ÇETMELİ tabloları (iki örnek)1
ε� 0.25 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5
Mxr 58.3 43.3 27.0 19.5 16.5 15.3 15.1 15.4 16.0 16.8 17.9 19.0 20.2 21.5
Mxe1 -10.8 -8.7 -6.8 -6.1 -6.0 -5.3 -6.5 -7.0 -7.6 -8.3 -9.0 -9.7 -10.5 -11.2
Mxm 118.0 97.0 61.7 43.3 34.0 29.2 26.7 25.4 24.8 24.6 24.8 25.1 25.6 26.2
Mxe -27.6 -22.3 -16.9 -14.2 -12.6 -11.8 -11.3 -11.2 -11.2 -11.4 -11.7 -12.0 -12.4 -12.9
Mym -56.1 -68.5 -183.0 254.0 109.0 82.0 75.4 76.2 81.6 90.1 102.0 118.0 138.0 163.0
Mye -9.0 -8.2 -7.6 -7.7 -8.2 -8.9 -9.8 -10.8 -11.9 -13.2 -14.3 -15.6 -17.0 -18.4
αK
M ,L
Lε ,LLpK d
x
yyxd ===
α sayıları
Bir kenarı bo şta düzgün yayılı yüklü plak:
Lx boşta kenara paralel kenardır
Ek12:
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 308
--------------------------------------
1Çetmeli, E ., Plaklar, İTÜ yayını, No.19, 1987.
Boşta kenarı düzgün yayılı çizgisel yüklü plak:
ε� 0.25 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5
Mxr 22.2 16.8 10.6 7.8 6.52 6.0 5.7 5.6 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5
Mxe1 -3.9 -3.1 -2.3 -2.0 -1.9 -1.8 -1.8 -1.8 -1.8 -1.8 -1.8 -1.8 -1.8 -1.9
Mxm 73.0 50.8 30.3 21.3 18.1 17.2 17.5 18.8 20.9 23.8 27.5 32.2 38.0 45.5
Mxe -14.9 -12.8 -11.0 -10.5 -10.7 -11.4 -12.7 -14.5 -17.0 -20.3 -24.5 -30.0 -37.2 -46.3
Mym -11.3 -11.4 -12.8 -15.0 -17.4 -19.6 -21.7 -23.9 -26.5 -29.5 -32.9 -37.0 -42.2 -48.2
Mye -4.9 -4.7 -4.8 -5.6 -7.1 -9.4 -12.9 -18.4 -26.8 -39.8 -60.6 -93.5 -148.0 -239.0
α sayıları
αK
M ,L
Lε ,LpK d
x
yxd === Lx boşta kenara paralel kenardır
Lx
m
e
1 m
+-
Mxm
e1
+-
r
Mxe1
Pd (kenar boyunca düzgün yayılı çizgisel yük)
e
Mxr
Mxe
t (cm)φ (mm)
6 8 10 12 14 16 18 20 22 24
5.05.56.06.57.07.58.08.59.09.5
10.010.511.011.512.012.513.0
565514472435404377353333314298283269257246236226217
1005914838773718670628591559529503479457437419402387
15711428
13091208
11221047982924873827785748714683654628604
22622056
18851740
16161508
14141331
12571190
11311077
1028983942905870
30792799
25662368
21992052
19241811
17101620
15391466
13991339
12831232
1184
40213656
33513093
28732681
25142366
22342117
20111915
18281749
16761609
1547
50894627
42413915
36363393
31812994
28282679
25452424
23142213
21212036
1958
62835712
52364833
44874188
39263695
34903306
31412991
28552731
26172513
2416
76036912
63365848
54305068
47514472
42234001
38013620
34553305
31673041
2924
90408225
75406960
64636032
56555322
50274762
45244309
41133934
37703619
3480
100 cm dö şeme geni şliği için donatı alanları (mm 2)
Ek13
h: plak kalınlığı(mm)d: faydalı yükseklik(mm)f: çubuk çapı(mm)t: iki çubuk merkezi arası(cm)As: 100 cm plak şeridindeki donatı alanı(mm2)
tφ
5398.78=4
πφ
t100
=A22
s
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 309
13.013.514.014.515.015.516.016.517.017.518.018.519.019.520.021.022.023.024.025.026.027.028.029.030.031.032.033.0
217209202195189182177171166162157153149145141135129123118113109105101097094091088086
387372359347335324314305296287279272265258251239228219209201193186180173168162157152
604582561542524507491476462449436425413403393374357341327314302291280271262253245238
870838808780754730707685665645628611595580565539514492471452435419404390377365353343
11841140
11001062
1026993962933905880855832810789769733700669641616592570550531513497481466
15471490
14361387
13411297
12571219
11831149
11171087
10581031
1005957914874838804773745718693670649628609
19581885
18181755
16971642
15901542
14971454
14141376
13391305
12721212
11571106
10601018979942909877848821795771
24162327
22442166
20942027
19641904
18481795
17461698
16541611
15721496
14281366
13091257
12081164
11221083
10471013982952
29242816
27152621
25342452
23762304
22362172
21122055
20011949
19011810
17281653
15841521
14621408
13581311
12671226
11881152
34803351
32313120
30162919
28282741
26612585
25132445
23812320
22622154
20561967
18851810
17401676
16161560
15081459
14141371
Not: φ6 eski projelerin kontrolü amaçlıdır. Yeni projelerde kullanılmaz.
•Seçilen donatını aralığı 1.5 h değerini aşmamalıdır!•Donatı aralığını 1.5 h ya yakın seçmek ekonomiktir.
Alanlar=As
EŞDEĞER PARABOL - D İKDÖRTGEN GERİLME DAĞILIMININ ÖZELL İKLER İ
ccu
0ccu
εε−ε
ccu
0c
εε
cuε
0cε
cε cσ
cf
cf
c31
c32
003.0
002.0
cε
cdf85.0
cdf85.0
cσ
Gerilmenin tarafsız eksen ile εc0 arasında 20 derece parabol, εc0 ile εcuarasında dikdörtgen dağıldığı varsayılır. TS 500/2000 de εc0 = 0.002, εcu= 0.003, fc = 0.85fcd dir.
G
a
f
a83
a85
f52 f
53
)axx2(a
f y(x)
af32 alanıParabolün
merkeziAğırlık :G
2
2
−=
=
y
x
Dik
dört
gen
kısı
mP
arab
olik
kısı
m
Ek14:
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 310
cc
cε
εε
ε
ε
ε
ε
ε
εcc
cε
ε
32
ε
εcuc
xc
f)σ(ε
f c alanıkısmın Dikdörtgen
:arasında cxc
)(2f)σ(ε
cf alanıkısmın Parabol
:arasında cx0
εε
cu
c0cu
cu
c0
20
2c
c0
c
cu
c0
cu
c0
==
≤≤
−=
=<≤
=
−
cdc
cd31
32
0.002
ε
0.002ε
cdc
cd94
32cuc
xc
0.85f)σ(ε0.85f c alanıkısmın Dikdörtgen
:arasında cxc
)(2f0.85)σ(ε
f0.85 c alanıkısmın Parabol:arasında cx0
εε
2
2cc
==
≤≤−==
<≤=
20 derece parabolün geometrik özellikleri
ÖRNEK: E şdeğer parabol-dikdörtgen gerilme dağılımı
Genişliği 250 mm, yüksekliği 600 mm olan dikdörtgen kesitli bir kirişin açıklık kesitinde güvenle taşıması gereken moment 125 kN.m dir. Malzeme C20/25/S420, beton örtüsü 40 mm, şantiye denetimi iyidir. Eşdeğer parabol-dikdörtgen gerilme dağılımı varsayımı ile gerekli çekme donatısı alanını belirleyiniz.
)()(
22.365
94.125825033.1385.085.0
21.94425033.1385.085.0
001826.0,22.36515.1/420
0164.0,85.0,003.0,002.0
071516133135120
125
261
1
94
94
2
31
31
1
1
22
=+−+−
⋅===⋅⋅===⋅⋅==
===
========
yd2
bcuc0
N/mm
ερεε
:eksen Tarafsız
:bilgileri Malzeme
dcc
sydss
wcdc
wcdc
yd
ctdcd
MccdFcdF
AfAF
ccbfcF
ccbfcF
f
k
N/mm../., f N/mm../f
:Kuvvetlerc
61
c61
c41
c125
c31
c32
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 311
0023.0
02.0
01394.00164.085.085.00047.0ρ
664
22.3651.11094.12581.11021.944
22.36594.125821.944
1.1101268,1.110
080.13966451.1278
10125)560(94.1258)560(21.944
22.36507.1
560260664
21
21
2
6127
61
12261
==>
<=⋅=<==
=
⋅=⋅+⋅⋅=+
=+
=→===+−
⋅=−+−
⋅
yd
ctd
ff
b
2
0.08
mm
ρ:Kontrol
s
s
s
scc
dcc
A
A
Acc
FFF
mmcmmcmmc
cc
cccc
:alanı Donatı
ÖRNEK: E şdeğer dikdörtgen gerilme dağılımı
Genişliği 250 mm, yüksekliği 600 mm olan dikdörtgen kesitli bir kirişin açıklık kesitinde güvenle taşıması gereken moment 125 kN.m dir. Malzeme C2025/S420, beton örtüsü 40 mm, şantiye denetimi iyidir. Eşdeğer dikdörtgen gerilme dağılımı varsayımı ile gerekli çekme donatısı alanını belirleyiniz.
002.12239927.1320
10125)425.0560(73.2407
)425.0(
22.365
73.240725033.1385.085.085.085.0
001826.0 ,N/mm 22.36515.1/420
0164.0 ,85.0 ,003.0 ,002.0
071516133135120
2
6
yd2
b1cuc0
22
=+−⋅=−
=−
⋅===⋅⋅⋅==
===
========
ερεε
:eksen Tarafsız
:Kuvvetler
:bilgileri Malzeme
dc
sydss
wcdc
yd
ctdcd
cc
cc
McdF
AfAF
ccbfcF
f
k
N/mm../., f N/mm../f
Tarafsız eksen
0.003
Fc
0.85fcd
Md=125 kN.m
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 312
0023.00.08
02.0
01394.00164.085.085.00047.0ρ
mm 661
22.3653.10073.2407
22.36573.2407
3.100 9.1219, 3.100
002.12239927.1320
22.36507.1
ff
b560260661
2
21
2
yd
ctd ==>
<=⋅=<==
=
⋅=⋅⋅=
=
=→===+−
⋅ ρ:Kontrol
:alanı Donatı
s
s
s
sc
A
A
Ac
FF
mmcmmcmmc
cc
Deformasyon Gerilme dağılımıbw=250
AsAs
Fs
Eşdeğer dikdörtgen gerilme dağılımı modeli kullanılarak As=661 mm2, eşdeğer parabol-dikdörtgen gerilme dağılımı modelli kullanılarak As=664 mm2 bulundu. Görüldüğü gibi aralarındaki fark önemsenmeyecek kadar azdır.
Yüksek kiri şlerCELEP, Z., 594-619ERSOY, U., ÖZCEBE. G.,623-627
CELEP, Z., 351-355ERSOY, U., ÖZCEBE. G.,616-623DOĞANGÜN, A., 516-520
Kısa konsollar
TS500/2000, 37-39
MerdivenlerCELEP, Z., 620-633, 763-769DOĞANGÜN, A., 679-704
Kenetlenme, donatının eklenmesiERSOY, U., ÖZCEBE. G., 721-748CELEP, Z.,48-60DOĞANGÜN, A.,90-96
TS500/2000, 39-45Dep. Yön. 2007, Madde 3.2.6, 3.4.3
Çatlak genişliği hesabıCELEP, Z., 644-651DOĞANGÜN, A., 531-532 TS500/2000, 64
Betonarme istinat duvarları
Perdeler (betonarme duvar)CELEP, Z., 306-338DOĞANGÜN, A., 658-678
TS500/2000, 61Dep. Yön. 2007, Madde 3.6
TS500/2000, 23, Madde 8.5Özel konular için nereye bakayım?Ek15:
Sağdaki özel konular için verilen kaynaklara bakınız.
Kaynakların yeni baskılarında sayfa ve madde numaraları farklı olabilir!
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 313
Betonarme istinat duvarlarıCELEP, Z., 548-557
ZımbalamaCELEP, Z., 246-251ERSOY, U., ÖZCEBE. G., 504-517, 569-566DOĞANGÜN, A., 274-283
TS500/2000, 33-37
BurulmaCELEP, Z., 231-246ERSOY, U., ÖZCEBE. G., 649-712DOĞANGÜN, A.,503-515
TS500/2000, 31-33
Dolaylı mesnet(saplama kiriş) askı donatısıERSOY, U., ÖZCEBE. G., 501-503CELEP, Z., 357
TS500/2000, 29
Narinlik, burkulma, İkinci mertebe etkisi
Sehim hesabı, Çatlak kontrolü
CELEP, Z., 274-286ERSOY, U., ÖZCEBE. G., 374-422DOĞANGÜN, A.,622-633
TS500/2000, Madde 7.6
CELEP, Z., 643DOĞANGÜN, A.,19, 376, 521, 531 TS500/2000, Madde 13
ŞEMATİK YAPIM HATALARIEk16:
Prof. Dr. Ahmet TOPÇU, Betonarme II, Eskişehir Osmangazi Üniversitesi, Eylül 2013, http://mmf2.ogu.edu.tr/atopcu 314
Betonarme yapıların inşasında yapılan hataların şematik gösterimi (biraz değiştirilmi ş).Mehmet Ali TAŞDEMİR ve diğerleri, Betonun Performansına Göre Tasarımında Yeni Gelişmeler, THBB.