Curs 13 2014/2015rf-opto.etti.tuiasi.ro/docs/files/DCMR_Curs_13_2014.pdf) si impedantele...
Transcript of Curs 13 2014/2015rf-opto.etti.tuiasi.ro/docs/files/DCMR_Curs_13_2014.pdf) si impedantele...
Adaptarea inter-etaje se poate proiecta in doua moduri:
adaptarea unui etaj spre Γ necesar pentru celalalt
Similar cu tema de la mini-proiect Amplificator LNA cu ATF-34143 avand
caracteristicile:
G = 20dB
F = 1dB
@f = 5GHz
ATF-34143 at Vds=3V Id=20mA. @5GHz S11 = 0.64139°
S12 = 0.119-21°
S21 = 3.165 16°
S22 = 0.22 146°
Fmin = 0.54 (tipic [dB] !)
Γopt = 0.45 174°
rn = 0.03
Formula lui Friis primul etaj factor de zgomot mai mic, probabil insotit de un
castig mai mic al doilea etaj castig mare, probabil insotit de un factor de
zgomot mai mare Este esential sa se pastreze o rezerva G = Gtema + ΔG F = Ftema – ΔF
Tema se interpreteaza G > Gtema, mai bine, fara a fi nevoie sa se sacrifice alti parametri
pentru castiguri mult mai mari F < Ftema, mai bine, cu cat mai mic cu atat mai bine, e util sa se
incerce obtinerea unui zgomot cat mai mic, cu indeplinireacelorlalte conditii
11
2
1
1 FG
FFcas21 GGGcas
Formula lui Friis primul etaj factor de zgomot mai mic, probabil insotit de un
castig mai mic al doilea etaj castig mare, probabil insotit de un factor de
zgomot mai mare Impartire pe cele doua etaje (Estimat) intrare: F1 = 0.7 dB, G1 = 9 dB iesire: F2 = 1.2 dB, G2 = 13 dB
Transformare in coordonate liniare !
215.111
2
1
1 FG
FFcas49.15821 GGGcas
175.11010 07.0101
1
dBF
F
943.71010 9.0101
1
dBG
G
318.11010 12.0102
2
dBF
F
953.191010 3.1102
2
dBG
G
dBGcas 2249.158log10 dBFcas 846.0215.1log10
Filtrele prototip sunt filtre care implementeaza : filtru FTJ
frecventa de taiere ω0 = 1 rad/s (f0 = 0.159 Hz) (!C11 X)
conectate la intrare la o rezistenta R = 1 Numarul total de elemente reactive (L/C) este
ordinul filtrului Elementele se introduc in alternanta L serie / C
paralel Exista doua filtre prototip care ofera acelasi
raspuns, o varianta care incepe cu C, o variantacare incepe cu L
Se definesc parametrii gi, i=0,N+1
paralelrcondensatounuiacapacitate
seriebobineuneiinductantag
Nkk ,1
110
110
0''
''
LgdacaGluigeneratoruaconductant
CgdacaRluigeneratorurezistentag
NNN
NNNN
LgdacaGsarcinadeaconductant
CgdacaRsarcinaderezistentag
''
''
1
11
Calculul elementelor filtrului (iterativ)
1
1
2 ag
Nkgb
aag
kk
kkk ,1,
4
11
1
parNpentru
imparNpentru
gN
4coth
1
21
37,17cothln ArL
N2sinh
Nk
N
kak ,1,
2
12sin
NkN
kbk ,1,sin22
Să se proiecteze un filtru trece-bandă de ordinul 3, avînd riplurile în bandă de 0.5 dB. Frecvenţa centrala a filtrului sa fie de 1 GHz. Banda să fie de 10%, şi impedanţa de 50 Ω.
sradGHz /10283.612 9
0
1.0
Tabel echiriplu 0.5dB sau relatii de calcul:g1 = 1.5963 = L1,g2 = 1.0967 = C2,g3 = 1.5963 = L3,g4=1.000 =RL
Tabel echiriplu 0.5dB sau relatii de calcul:
g1 = 1.5963 = L1/C3,
g2 = 1.0967 = C2/L4,
g3 = 1.5963 = L3/C5,
g4=1.000 =RL
pFR
CC 91.34
00
22
nH
C
RL 726.0
20
02
sradGHz /10283.612 9
0 1.000
f
f
nHRL
L 0.1270
011
pF
RLC 199.0
010
1
g1 = 1.5963 = L1,g2 = 1.0967 = C2,
nHRL
L 0.1270
033
pF
RLC 199.0
030
3
g3 = 1.5963 = L3,g4=1.000 =RL
500R
Impedanta vazuta la intrarea unei linii terminate cu ZL
Tehnologic e preferabil ca impedanta de capatsa fie: gol (ZL = ∞)
scurtcircuit (ZL = 0) Se obtine comportare: capacitiva
inductiva
lZjZ
lZjZZZ
L
Lin
tan
tan
0
00
lZjZ scin tan0,
lZjZ gin cot0,
Lscin XjZ ,
C
CginBj
XjZ
1
, l
CZ tan
10
lLZ tan0
Schimbare de variabila
Cu aceasta schimbare de variabila definim reactanta unei inductante
susceptanta unei capacitati
Filtrul echivalent in Ω are frecventa de taierela:
pv
ll
tantan
lLjLjXj L tan
lCjCjBj C tan
84tan1
lll
Alegand sectiunile de linie in gol sau scurtcircuit sa fie λ/8 la frecventa de taiere dorita (ωc) si impedantelecaracteristice corespunzatoare (L/C) vom obtinefoarte precis la frecvente in jurul lui ωc o comportaresimilara cu a filtrului prototip La frecvente departate de ωc comportarea filtrului nu va
mai fi identica cu a prototipului (in situatii specifice trebuieverificata o comportare potrivita cu tipul de filtru dorit)
Scalarea in frecventa se simplifica: alegerea lungimii fizicepentru indeplinirea lungimii electrice λ/8 la frecventadorita
Toate sectiunile de linii vor avea lungimi electriceegale (λ/8 ) si lungimi fizice comparabile, deci liniile se numesc linii comensurabile
la frecventa ω=2∙ωc lungimile liniilor sunt λ/4
apare un pol suplimentar de atenuare la 2∙ωc
(FTJ)
inductantele (de obicei in serie)
capacitatile (de obicei in paralel)
lll
tan24
lZjZ scin tan0,
0cot0, lZjZ gin
periodicitatea functiei tangenta genereazaperiodicitatea raspunsului in frecventa al circuitelorcu linii
raspunsul filtrului se repeta la fiecare 4∙ωc
tantan
p
c
p
c
v
l
v
ll
c
4
44
cLRLR PP 4 cinin ZZ 4
04 LRcLR PP cLRcLR PP 3 cLRcLR PP 5
permite obtinerea cu sectiuni de linii a inductantelorsi capacitatilor dupa scalarea prototipului pentrufunctia corespunzatoare (FTJ/FTS/FTB /FOB)
Filtru trece jos de ordinul 4, cu frecventa de taiere de 4 GHz, de tip maxim plat (care safunctioneze pe 50Ω la intrare si iesire)
Tabel maxim plat sau relatii de calcul: g1 = 0.7654 = L1
g2 = 1.8478 = C2
g3 = 1.8478 = L3
g4 = 0.7654 = C4
g5 = 1 (nu are nevoie de adaptare suplimentara la iesire – apare la filtrele de ordin par echiriplu)
sradGHzc /105133.242 10
g1 = 0.7654 = L1,g2 = 1.8478 = C2,
g3 = 1.8478 = L3,g4 = 0.7654 = C4,g5 = 1 = RL
nHLR
Lc
523.1101
pF
R
CC
c
470.10
22
nHLR
Lc
676.3303
pF
R
CC
c
609.00
44
Parametrii filtrului prototip: g1 = 0.7654 = L1
g2 = 1.8478 = C2
g3 = 1.8478 = L3
g4 = 0.7654 = C4 Impedantele raportate ale liniilor z1 = 0.7654 = serie / scurt circuit
z2 = 1 / 1.8478 = 0.5412 = paralel / gol
z3 = 1.8478 = serie / scurt circuit
z4 = 1/ 0.7654 = 1.3065 = paralel / gol Scalarea in impedanta presupune inmultirea cu Z0 = 50Ω Toate liniile au lungimea λ/8 (lungime electrica 45°) la
4GHz
Filtrele realizate cu transformarea Richards beneficiaza de polul suplimentar de atenuare 2∙ωc
au dezavantajul periodicitatii in frecventa, de obicei se prevede un filtrutrece jos suplimentar neperiodic daca e necesar
elementeconcentrate
linii comensurateRichards
Acelasi filtru, echiriplu 3dB Tabel echiriplu 3dB sau relatii de calcul: g1 = 3.4389 = L1 g2 = 0.7483 = C2 g3 = 4.3471 = L3 g4 = 0.5920 = C4 g5 = 5.8095 = RL
Impedantele liniilor Z1 = 3.4389∙50Ω = 171.945Ω serie / scurt circuit Z2 = 50Ω / 0.7483 = 66.818Ω = paralel / gol Z3 = 4.3471∙50Ω = 217.355Ω serie / scurt circuit Z4 = 50Ω / 0.5920 = 84.459Ω = paralel / gol RL = 5.8095∙50Ω = 295.475Ω = sarcina
Filtrele echiriplu au nevoie de adaptare la iesire spre 50Ω pentru a functiona precis. Exemplu:
RL = 50Ω
RL = 295.48Ω
Filtrele implementate cu transformarea Richards au anumite dezavantaje in ceea ce privesteimplementarea practica
Identitatile/Transformarile Kuroda pot fi utilizatepentru a elimina o parte din aceste dezavantaje
l
l
l
l
V0
50Ω
50Ω
38.3Ω
27.1Ω
92.4Ω
65.3Ω
Se utilizeaza sectiuni de linie suplimentare pentrua obtine sisteme maisimplu de implementat in practica
Liniile suplimentare se numesc elemente unitaresi au lungimi de λ/8 la frecventa de taiere dorita(ωc) fiind comensurate cu celelalte sectiuni de linie
Identitatile Kuroda pot fi utilizate pentru a realiza urmatoarele operatii:
Separarea fizica a diferitelor stub-uri
l
l
l
l
V0
50Ω
50Ω
38.3Ω
27.1Ω
92.4Ω
65.3Ω
Transformarea stub-urilor serie in stub-uriparalel sau invers
Obtinerea unorimpedantecaracteristice mai“realizabile” pentrulinii (~50Ω)
In toate echivalentele de scheme Kuroda:
n:
inductantele si capacitatile reprezinta stub-uriscurtcircuitate sau in gol (obtinute printransformarea Richards, de lungime λ/8)
blocurile reprezinta elemente unitare (linii de transmisie de impedanta caracteristica indicata silungime λ/8)
1
22 1Z
Zn
221
21
2
2
1
1
1
111
1
1
01
Zj
Zj
Z
jDC
BA
l tan
21
1cos
l
21sin
l
2
2, cotZ
jlZjZ gin
2
12
21
1
2
1
1
2
2 111
1
1
1
1
1
1
01
1
1
Z
Z
ZZj
Zj
Z
j
Zj
Z
jDC
BA
10
1
1
1
1
11
1
2
1
222
2
22
2
2
n
Zj
Z
nj
n
Zj
DC
BA
l tan
21
1cos
l
21sin
l
2
12
2
2
212
2
2
1
2
2
2
2
21
1
1
1
10
1
1
1
1
1
Z
Z
Z
nj
ZZn
j
n
Zj
Z
njn
Zj
DC
BA
2
1
2
1, tan
n
Zjl
n
ZjZ scin
Prima schema
A doua schema
Rezultatele sunt identice daca alegem
Similar se pot demonstra si celelalte treiidentitati
2
12
21
1
2 111
1
1
1
Z
Z
ZZj
Zj
DC
BA
2
12
2
2
212
21
1
1
1
Z
Z
Z
nj
ZZn
j
DC
BA
1
22 1Z
Zn
Filtru trece jos de ordinul 4, cu frecventa de taiere de 4 GHz, de tip maxim plat (care safunctioneze pe 50Ω la intrare si iesire)
Tabel maxim plat sau relatii de calcul: g1 = 0.7654 = L1
g2 = 1.8478 = C2
g3 = 1.8478 = L3
g4 = 0.7654 = C4
g5 = 1 (nu are nevoie de adaptare suplimentara la iesire – apare la filtrele de ordin par echiriplu)
Probleme: stub-urile in serie sunt extrem de
dificil de implementat in tehnologie microstrip
cu tehnologia microstrip e preferabil sa avem stub-uri in gol(scurtcircuit necesita un via-holespre planul de masa)
cele 4 staburi sunt conectate in acelasi punct, o implementare care sa elimine/micsoreze cuplajul intreaceste linii e imposibila
nu e cazul aici, dar pot apareasituatii cand impedantele raportatesunt mult diferite de 1. Majoritateatehnologiilor sunt conceputepentru linii cu impedantecaracteristice in jur de 50Ω
l
l
l
l
V0
1
1
0.7654
0.5412
1.8478
1.3065
Se aplica transformarea Richards
Identitatile Kuroda se refera intotdeauna la o schema cu o sectiune de linie in serie: se adauga elementele unitare (z = 1, l = λ/8) la fiecare capat al circuitului (adaugarea
nu modifica proprietatile filtrului acesta fiind adaptat la z = 1 la fiecare capat) se aplica una din identitatile Kuroda la fiecare capat si se continua un indicator al opririi procedurii este aparitia unei sectiuni de linie intre toate stub-
urile obtinute cu transformarea Richards
l
l
l
l
V0
1
1
0.7654
0.5412
1.8478
1.3065
l l
11
adaugatsuplimentar
adaugatsuplimentar
Se aplica : Kuroda 2 (L,Z cunoscutC,Z) in partea stanga
Kuroda 1 (C,Z cunoscut L,Z) in partea dreapta
l
l
l
l
0.7654
0.5412
1.8478
1.3065
l l
11K 2 (b)Z1=0.7654Z2=1n2=2.3065
1
22 1Z
Zn
K 1 (a)Z1=1Z2=1.3065n2=2.3065
l
l l
l
Se mai adauga un element unitar in parteadreapta si se aplica Kuroda 2 de doua ori
l
l
l
l
1.8478
0.5412
0.4336
2.3065
l l
11.7654
l
0.5667
l
lK 2 (b)Z1=1.8478Z2=0.5667n2=1.3067
1
22 1Z
Zn
K 2 (b)Z1=0.4336Z2=1n2=3.3063
adaugatsuplimentar
Scalare la 50Ω
ll
0.54122.3065
l l
1.43361.7654
l
2.4145
l
0.7405
l
3.3063
V0
1
1
ll
27.06Ω115.33Ω
l l
71.68Ω88.27Ω
l
120.73Ω
l
37.03Ω
l
165.32Ω
V0
50Ω
50Ω
Transformarea Richard si identitatile Kuroda sunt utile mai ales pentru filtrele trece jos in tehnologiile in care stub-urile serie suntdificil/imposibil de realizat (microstrip)
De exemplu in cazul filtrului trece banda de ordinul 3: se poate implementa inductanta serie utilizand K1-K2 capacitatea serie in schimb nu poate fi echivalata cu
un stub paralel
Pentru situatiile in care implementarea cu Richards + Kuroda nu ofera solutii practice se folosesc structuride circuit numite inversoare de impedanta siadmitanta
L
inZ
KZ
2
L
inY
JY
2
Cel mai simplu exemplu de inversor de impedanta/admitanta este transformatorul in sfertde lungime de unda (C3)
Lin
R
ZZ
21
L
inZ
KZ
2
L
inY
JY
2
Inversoarele de impedanta/admitanta pot fiutilizate pentru a schimba structura filtrelor in forme realizabile
Exemplu FOB
1
0
1
1
2
2
1
1
1
1
Z
LjCj
CjLj
Y
1
0
1
1
2
0
2
2
1
1
11
1
1
Z
CjLj
Z
CjLj
Y
2
0
1
nnnn CLCL 1
1
1
1
2
0
1
L
C
C
L
Z
2
2
2
2
C
L
C
L
YY
Rezultat similar se obtine si pentru filtrultrece banda
Un grup LC serie introdus in serie se poate inlocui cu un grup LC paralelintrodus in paralel incadrat de douainversoare de admitanta
Echivalenta celor doua scheme se obtine prin obtinerea aceleiasiadmitante de intrare
Echivalenta completa se obtine prin incadrarea grupului simulatintre doua invertoare de admitanta
Cel mai uzual se foloseste transformatorul in sfert de lungime de unda
Realizare cu elemente concentrate
Utilizand inversoare de admitanta se pot implementafiltrele prototip utilizand un singur tip de element
10
1,
1,0gg
LRK
aA
1
,
1,
nn
Bna
nngg
RLK
1
1,,
1,11,
kk
kaka
nkkkgg
LLK
Utilizand inversoare de admitanta se pot implementafiltrele prototip utilizand un singur tip de element
10
1,
1,0gg
CGJ
aA
1
,
1,
nn
Bna
nngg
gCJ
1
1,,
1,11,
kk
kaka
nkkkgg
CCJ
Pentru filtrele prototip cu inversoare exista 2∙N+1 parametri si N+1 ecuatii care asigura echivalenta raspunsului deci N parametri pot fialesi din considerente oarecare se pot alege valorile reactantelor, urmand ca parametrii inversoarelor
sa rezulte din calcul se pot alege convenabil inversoarele, urmand ca reactantele sa rezulte
din ecuatiile de echivalare Principiul se poate aplica si pentru filtrele trece banda/opreste
banda, acestea putand fi realizate din N+1 inversoare si N rezonatori (grupuri LC serie sau paralel cu frecventa de rezonantaω0) conectate fie in serie fie in paralel intre inversoare FTB se realizeaza cu
▪ grup LC serie conectat in serie intre inversoare▪ grup LC paralel conectat in paralel intre inversoare
FOB se realizeaza cu ▪ grup LC paralel conectat in serie intre inversoare▪ grup LC serie conectat in paralel intre inversoare
Impedanta de intrare intr-o linie (stub) scurtcircuitata sau lasata in gol la capatmanifesta comportament rezonant care poate fiutilizat pentru implementarea rezonatoarelor
lZjZ
lZjZZZ
L
Lin
tan
tan
0
00
lZjZ scin tan0,lZjZ gin cot0,
Linie in scurtcircuit Pentru frecventa (ω0) la
care l = λ/4 se obtine un circuit rezonant LC paralel linia are comportament
capacitiv pentrufrecvente mai mici(l>λ/4)
linia are comportamentinductiv pentrufrecvente mai mari(l<λ/4)
Discutie similara pentrulinia in gol (LC serie la frecventa la care l=λ/4)
Pentru cazul particular in care se implementeaza inversoarele de admitanta cu transformatoare in sfert de lungime de undasi impedanta caracteristica Z0
FTB – stub-uri paralel scurticuitate la l = λ/4
FOB – stub-uri paralel in gol de lungime l = λ/4n
ng
ZZ
4
00
n
ng
ZZ
0
0
4
Similar cu o tema de proiect Continuarea amplificatorului C11 Filtru trece banda de ordinul 4, f0 = 5GHz,
banda 10 % Tabel maxim plat sau relatii de calcul:
n gn Z0n(Ω)
1 0.7654 5.131
2 1.8478 2.125
3 1.8478 2.125
4 0.7654 5.131
Problemele filtrelor realizate cu linii ca rezonatoare si invertoare de impedanta stub-uri in scurtcircuit (via-hole) pentru FTB
deseori impedantele caracteristice pentru stub-urirezulta de valori dificil de realizat in practica (2.125Ω)
24
ll
ll
2.125Ω5.131Ω
l l
50Ω50Ω
l
50Ω
l
2.125Ω
l
5.131Ω
V0
50Ω
50Ω
Analiza sectiunilor de linii cuplate se face punandin evidenta comportarea pe modul par si pe modulimpar
Aceste moduri sunt caracterizate de impedantelecaracteristice de mod par/impar a caror valoare vaimpune in functie de tehnologia utilizatageometria liniilor (latime/distanta dintre linii)
Se calculeaza inversoarele
Se calculeaza liniile cuplate (toate de lungimel=λ/4)
1
102 g
JZ
Nn
ggJZ
nn
n ,2,2 1
0
1
102
NN
Ngg
JZ
2
000,0 1 ZJZJZZ nnne
2
000,0 1 ZJZJZZ nnno 1,1 Nn
Similar cu o tema de proiect Continuarea amplificatorului C11 Filtru trece banda de ordinul 4, f0 = 5GHz,
banda 10 % Tabel echiriplu 0.5dB sau relatii de calcul:
n g Z0Jn Z0e Z0o1 1.6703 0.306664 70.04 39.372 1.1926 0.111295 56.18 45.053 2.3661 0.09351 55.11 45.764 0.8419 0.111294 56.18 45.055 1.9841 0.306653 70.03 39.37
Din lungimea fizica a rezonatoarelor o portiune se foloseste pentru a crea schema de inversor (ramane φ=π, l=λ/2)
Se calculeaza inversoarele (similar linii cuplate)
Se calculeaza susceptantele cuplajului
Se calculeaza lungimile de linii care trebuie“imprumutate” pentru realizarea inversoarelor
Se calculeaza lungimile electrice ale liniilor
1
102 g
JZ
Nn
ggJZ
nn
n ,2,2 1
0
1
102
NN
Ngg
JZ
1,1,
12
0
NnJZ
JB
n
nn
1,1,2tan 0
1 NnBZ nn
NiBZBZ iiiii ,1,2tan2tan2
1
2
110
1
0
1
1
1,1,0 Nnn
Parametri ABCD (C5) linie scurta, model cu elemente concentrate valid
lA cos
lYjC sin0
lZjB sin0
lD cos
3
11Z
ZA
3
1
ZC
3
2121
Z
ZZZZB
3
21Z
ZD
Element paralel capacitiv
Elementele in serie egale, inductive
Schema echivalenta
lYjZ
sin
1
0
3
3
2
3
1 11cosZ
Z
Z
Zl
2
tansin
1cos1cos 00321
lZj
l
lZjlZZZ
2tan
20
lZ
X
lZ
B sin1
0
In functie de valoarea impedantei caracteristice
impedanta ridicata Z0 >>
impedanta scazuta Z0 <<
lZX 0
lYB 0
hZZ 0
4
l
lZZ 0
4
l
Se pot crea filtre trece jos Se utilizeaza
linii cu impedanta caracteristica mare pentru a implementa o inductanta
linii cu impedanta caracteristica mica pentru a implementa o capacitate
De obicei se utilizeaza cea mai mare si ceamai mica impedanta permisa de tehnologie
hZ
RLl 0
0R
ZCl l
Nu toate liniile au aceeasi lungime deci problemaperiodicitatii in frecventa a raspunsului e mai putinimportanta
FTJ cu frecventa de taiere 8GHz, de ordinul 6. Impedanta maxima realizabila este 150Ω iarcea minima 15Ω.
n gn L/Cn Z θn[rad] θn[°]
1 0.5176 0.206pF 15 0.155 8.90
2 1.4142 1.407nH 150 0.471 27.01
3 1.9318 0.769pF 15 0.580 33.21
4 1.9318 1.922nH 150 0.644 36.89
5 1.4142 0.563pF 15 0.424 24.31
6 0.5176 0.515nH 150 0.173 9.89
Laboratorul de microunde si optoelectronica http://rf-opto.etti.tuiasi.ro [email protected]