Cap.6.3.Caneluri Evol

download Cap.6.3.Caneluri Evol

of 23

  • date post

    18-Jun-2015
  • Category

    Documents

  • view

    3.128
  • download

    3

Embed Size (px)

Transcript of Cap.6.3.Caneluri Evol

1 6.3. Toleranele i ajustajele arborilor i butucilor cu canelur evolventic. 6.3.1. Forma i dimensiunile canelurilor evolventice Arborii canelai cu profil n evolvent se aseamn cu roile dinate cilindrice, dar profilul este deplasat i cremaliera de referin are unghiul 0 = 30. Butucii canelai au acelai profil nominal ca i arborii canelai. Procedeele de prelucrare sunt cele folosite la prelucrarea roilor dinate, cu precizarea c butucii canelai se obin aproape exclusiv prin broare, Profilul de referin este reglementat prin STAS 12154-84; nlimea dintelui egal aproximativ cu modulul, diametrul de cap al butucului aproximativ egal cu diametrul de divizare(m z),unghiul cremalierei de referin 0 = 30 i pasul dinilor p = m. Variantele de caneluri cilindrice n evolvent ce pot fi utilizate n practic sunt cuprinse n STAS 6858-85. Elementele caracteristice sunt: - diametrul nominal, D (diametrul de picior al butucului); - modulul, m; - numrul de dini, z; - deplasarea nominal a profilului, XA. Dimensiunile principale ale canelurilor n evolvent, prezentate n figura 6.4, sunt definite n conformitate cu dimensiunile angrenajelor cilindrice.

Fig.6.4.Elementele canelurilor n evolvent. Combinaiile dimensionale ce pot fi utilizate n construcia de maini sunt prezentate n tabelele 6.9 (au fost selectate numai modulele :2 ; 2,5 ; 3 ; 4 i 5 mm). n afar de dimensiunile caracteristice D, z, m i XA n tabel sunt calculate urmtoarele mrimi derivate: d - diametrul de divizare db - diametrul cercului de baz D - diametrul cercului de cap al butucului da - diametrul cercului de cap al arborelui df - diametrul cercului de picior al arborelui

2 Dimensiunile canelurilor evolventei (STAS 6858 85) Tabelul 6.9 D = Df 15 16 17 18 20 22 25 28 30 32 35 38 40 42 45 48 50 52 55 58 60 62 65 68 70 72 75 78 80 82 85 88 90 92 95 98 100 105 110 120 130 140 150 z 6 6 7 7 8 9 11 12 13 14 16 18 18 20 21 22 24 24 26 28 28 30 31 32 34 34 36 38 38 40 41 42 44 44 46 48 48 51 54 58 64 68 74 d 12 12 14 14 16 18 22 24 26 28 32 36 36 40 42 44 48 48 52 56 56 60 62 64 68 68 72 76 76 80 82 74 88 88 92 96 96 102 108 116 128 136 148 db 10.392 10.392 12.124 12.124 13.856 15.588 19.053 20.785 22.517 24.249 27.713 31.177 31.177 34.641 36.373 38.105 41.569 41.569 45.033 48.497 48.497 51.962 53.694 55.426 58.890 58.890 62.354 65.818 65.818 69.282 71.014 72.746 76.210 76.210 79.674 83.138 83.138 88.334 93.531100.459 110.851 117.779 128.172

m = 2 ; p = 6.3832 t Da da df 11 12 13 14 16 18 21 24 26 28 31 34 36 38 41 44 46 48 51 54 56 58 61 64 66 68 71 74 76 78 81 84 86 88 91 94 96 101 106 116 126 136 146 14.6 15.6 16.6 17.6 19.6 21.6 24.6 27.6 29.6 31.6 34.6 37.6 39.6 41.6 44.6 47.6 49.6 51.6 54.6 57.6 59.6 61.6 64.6 67.6 69.6 71.6 74.6 77.6 79.6 81.6 84.6 87.6 89.6 91.6 94.6 97.6 99.6 104.6 109.6 119.6 129.6 139.6 149.6 10.6 11.6 12.6 13.6 15.6 17.6 20.6 23.6 25.6 27.6 30.6 33.6 35.6 37.6 40.6 43.6 45.6 47.6 50.6 53.6 55.6 57.6 60.6 63.6 65.6 67.6 70.6 73.6 75.6 77.6 80.6 83.6 85.6 87.6 90.6 93.6 95.6 100.6 105.6 115.6 125.6 135.6 145.6

Dl min 14.66 15.66 16.66 17.66 19.66 21.66 24.66 27.67 29.67 31.67 34.67 37.67 39.67 41.67 44.67 47.67 49.67 51.68 54.68 57.68 59.68 61.68 64.68 67.68 69.68 71.68 74.68 77.68 79.68 81.68 84.68 87.68 89.68 91.68 94.68 97.68 99.68 104.69 109.69 119.69 129.69 139.69 149.69

dl max 10.94 11.94 12.94 13.94 15.94 17.94 20.94 23.93 25.93 27.93 30.93 33.93 35.93 37.93 40.93 43.93 45.93 47.92 50.92 53.92 55.92 57.92 60.92 63.92 65.92 67.92 70.92 73.92 75.92 77.92 80.92 83.92 85.92 87.92 90.92 93.92 95.92 100.91 105.91 115.91 125.91 135.91 145.91

xA + 0.4 + 0.9 + 0.4 + 0.9 + 0.9 + 0.9 + 0.4 + 0.9 + 0.9 + 0.9 + 0.4 - 0.1 + 0.9 - 0.1 + 0.4 + 0.9 - 0.1 + 0.9 + 0.4 - 0.1 + 0.9 - 0.1 + 0.4 + 0.9 - 0.1 + 0.9 + 0.4 - 0.1 + 0.9 - 0.1 + 0.4 + 0.9 - 0.1 + 0.9 + 0.4 - 0.1 + 0.9 + 0.4 - 0.1 + 0.9 - 0.1 + 0.9 - 0.1

e = sn 3.603 4.181 3.603 4.181 4.181 4.181 3.603 4.181 4.181 4.181 3.603 3.026 4.181 3.026 3.603 4.181 3.026 4.181 3.603 3.026 4.181 3.026 3.603 4.181 3.026 4.181 3.603 3.026 4.181 3.026 3.603 4.181 3.026 4.181 3.603 3.026 4.181 3.603 3.026 4.181 3.026 4.181 3.026

3

Tabelul 13.9 (continuare) m = 3 ; p = 9.4248 t Da da df 16 19 22 24 26 29 32 34 36 39 42 44 46 49 52 54 56 59 62 64 66 69 72 74 76 79 82 84 86 89 92 94 99 104 114 124 134 144 21.4 24.4 27.4 29.4 31.4 34.4 37.4 39.4 41.4 44.4 47.4 49.4 51.4 54.4 57.4 59.4 61.4 64.4 67.4 69.4 71.4 74.4 77.4 79.4 81.4 84.4 87.4 89.4 91.4 94.4 97.4 99.4 104.4 109.4 119.4 129.4 139.4 149.4 15.4 18.4 21.4 23.4 25.4 28.4 31.4 33.4 35.4 38.4 41.4 43.4 45.4 48.4 51.4 53.4 55.4 58.4 61.4 63.4 65.4 68.4 71.4 73.4 75.4 78.4 81.4 83.4 85.4 88.4 91.4 93.4 98.4 103.4 113.4 123.4 133.4 143.4

D = Df 22 25 28 30 32 35 38 40 42 45 48 50 52 55 58 60 62 65 68 70 72 75 78 80 82 85 88 90 92 95 98 100 105 110 120 130 140 150

z 6 7 8 8 9 10 11 12 12 13 14 15 16 17 18 18 19 20 21 22 22 24 24 25 26 27 28 28 29 30 31 32 34 35 38 42 45 48

d 18 21 24 24 27 30 33 36 36 39 42 45 48 51 54 54 57 60 63 66 66 72 72 75 78 81 84 84 87 90 93 96 102 105 114 126 135 144

db 15.588 18.187 20.785 20.785 23.383 25.981 28.579 31.177 31.177 33.775 36.373 38.971 41.569 44.167 46.765 46.765 49.363 51.962 54.560 57.158 57.158 62.354 62.354 64.952 67.550 70.148 72.746 72.746 75.344 77.942 80.540 83.138 88.335 90.933 98.727109.119 116.913 124.708

Dl min 21.46 24.46 27.47 29.47 31.47 34.47 37.47 39.47 41.47 44.47 47.47 49.47 51.48 54.48 57.48 59.48 61.48 64.48 67.48 69.48 71.48 74.48 77.48 79.48 81.48 84.48 87.48 89.48 91.48 94.48 97.48 99.48 104.49 109.49 119.49 129.49 139.49 149.49

dl max 15.94 18.94 21.93 23.93 25.93 28.93 31.93 33.93 35.93 38.93 41.93 43.93 45.93 48.92 51.92 53.92 55.92 58.92 61.92 63.92 65.92 68.92 71.92 73.92 75.92 78.92 81.92 83.92 85.92 88.92 91.92 93.92 98.92 103.91 113.91 123.91 133.91 143.91

xA + 0.35 + 0.35 + 0.35 + 1.35 + 0.85 + 0.85 + 0.85 + 0.35 + 1.35 + 1.35 + 1.35 + 0.85 + 0.35 + 0.35 + 0.35 + 1.35 + 0.85 + 0.85 + 0.85 + 0.35 + 1.35 - 0.15 + 1.35 + 0.85 + 0.35 + 0.35 + 0.35 + 1.35 + 0.85 + 0.85 + 0.85 + 0.35 - 0.15 + 0.85 + 1.35 + 0.35 + 0.85 + 1.35

e = sn 5.117 5.117 5.117 6.271 5.694 5.694 5.694 5.117 6.271 6.271 6.271 5.694 5.117 5.117 5.117 6.271 5.694 5.694 5.694 5.117 6.271 4.539 6.271 5.694 5.117 5.117 5.117 6.271 5.694 5.694 5.694 5.117 4.539 5.694 6.271 5.117 5.694 6.271

4

Tabelul 13.9 (continuare) m = 4 ; p = 12.5664 t Da da df 24 27 30 32 34 37 40 42 44 47 50 52 54 57 60 62 64 67 70 72 74 77 80 82 84 87 90 92 97 102 112 122 132 142 152 162 31.2 34.2 37.2 39.2 41.2 44.2 47.2 49.2 51.2 54.2 57.2 59.2 61.2 64.2 67.2 69.2 71.2 74.2 77.2 79.2 81.2 84.2 87.2 89.2 91.2 94.2 97.2 99.2 104.2 109.2 119.2 129.2 139.2 149.2 159.2 169.2 23.2 26.2 29.2 31.2 33.2 36.2 39.2 41.2 43.2 46.2 49.2 51.2 53.2 56.2 59.2 61.2 63.2 66.2 69.2 71.2 73.2 76.2 79.2 81.2 83.2 86.2 89.2 91.2 96.2 101.2 111.2 121.2 131.2 141.2 151.2 161.2

D = Df 32 35 38 40 42 45 48 50 52 55 58 60 62 65 68 70 72 75 78 80 82 85 88 90 92 95 98 100 105 110 120 130 140 150 160 170

z 6 7 8 8 9 10 10 11 11 12 13 13 14 15 15 16 16 17 18 18 19 20 20 21 22 22 23 24 25 26 28 31 34 36 38 41

d 24 28 32 32 36 40 40 44 44 48 52 52 56 60 60 64 64 68 72 72 76 80 80 84 88 88 92 96 100 104 112 124 136 144 152 164

db 20.785 24.249 27.713 27.713 31.177 34.641 34.641 38.105 38.105 41.569 45.033 45.033 48.497 51.962 51.962 55.426 55.426 58.890 62.354 62.354 65.818 69.282 69.282 72.746 76.210 76.210 79.674 83.138 86.603 90.067 96.995107.387 117.779 124.708 131.636 142.028

Dl min 31.27 34.27 37.27 39.27 41.27 44.27 47.27 49.27 51.28 54.28 57.28 59.28 61.28 64.28 67.28 69.28 71.28 74.28 77.28 79.28 81.28 84.28 87.28 89.28 91.28 94.28 97.28 99.28 104.29 109.29 119.29 129.29 139.29 149.29 159.29 169.29

dl max 23.93 26.93 29.93 31.93 33.93 36.93 39.93 41.93 43.92 46.92 49.92 51.92 53.92 56.92 59.92 61.92 63.92 66.92 69.92 71.92 73.92 76.92 79.92 81.92 83.92 86.92 89.92 91.92 96.92 101.91 111.91 121.91 131.91 141.91 151.91 161.91

xA + 1.8 + 1.3 + 0.8 + 1.8 + 0.8 + 0.3 + 1.8 + 0.8 + 1.8 + 1.3 + 0.8 + 1.8 + 0.8 + 0.3 + 1.8 + 0.8 + 1.8 + 1.3 + 0.8 + 1.8 + 0.8 + 0.3 + 1.8 + 0.8 - 0.2 + 1.3 + 0.8 - 0.2 + 0.3 + 0.8 + 1.8 + 0.8 - 0.2 + 0.8 + 1.8 + 0.8

e = sn 8.362 7.784 7.207 8.362 7.207 6.630 8.362 7.207 8.362 7.784 7.207 8.362 7.207 6.630 8.362 7.207 8.362 7.784 7.207 8.362 7.207 6.630 8.362 7.207 6.052 7.784 7.207 6.052 6.630 7.207 8.362 7.207 6.052 7.207 8.362 7.207

5

Di - diametrul nceputului profilului butucului, di - diametrul nceputului profilului arborelui, e , Sn , Sd , td arcul pe cercul de divizare al butucului, al dintelui arborelui, grosimea dintelui arborelui i respectiv lrgimea golului butucului.

6

6.3.2. Toleranele i ajustajele canelurilor n evolvent Dificultile tehnologice de prelucrare precis a cilindrului de picior al arborelui fac inoportun centrarea pe diametrul minim. Cu rezultate bune se utilizeaz centrarea pe diametrul maxim CED, la canelurile mobile ce preiau momente ntr-un singur sens, i centrarea pe flanc CEF, la canelurile fixe si cele mobile cu inversarea frecvent a sensului de rotaie. Pentru suprafeele cilindrice cu diametru maxim Df i da se aleg ajustaje din sistemul ISO pentru suprafee cilindrice netede. Ajustajele dintre lrgimea golului din butuc i grosimea dintelui formeaz un sistem special de toleran i ajustaje pentru caneluri evolventice, STAS 7338-82. Cmpurile de tolerane pentru lrgimea golului td n butuc i grosimea dintelui sd la arbore sunt reprezentate n diagrama de toleran din figura 6.5.

Fig.6.5. Tolerane pentru lrgimea golului td n butuc i grosimea dintelui sd la arbore Toleranele arcelor sunt majorate la partea inferioar pentru lrgimea golului la butuc i la partea superioar pentru grosimea dintelui cu scopul acoperirii abaterilor de form i poziie a canelurilor(translaie n sensul jocului dintre flancuri) Cmpul