Dvostruka stolica1. Proizvodi1/19 TPDK-F1. Graevinski proizvodia) DrvoVlanost drva = 18.0% Djelomino zatvoreni prostorrogovi podronice vjenanice, stupovi, rukeRazred drvene grae PD I-kl PD I-kl PD I-kl[TPDK Prilog "F"] PD I. kl. etinari PD I. kl. etinari PD I. kl. etinariMasa drva k600 kg/m 600 kg/m 600 kg/mTeina drva 6.0 kN/m 6.0 kN/m 6.0 kN/mDoputena naprezanja md 13.0 MPa 13.0 MPa 13.0 MPaclld 11.0 MPa 11.0 MPa 11.0 MPatlld 10.5 MPa 10.5 MPa 10.5 MPacLd 2.0 MPa 2.0 MPa 2.0 MPamlld 0.90 MPa 0.90 MPa 0.90 MPaModul elastinosti Ellosn10000.0 MPa 10000.0 MPa 10000.0 MPaEllred8500.0 MPa 8500.0 MPa 8500.0 MPaModul posmika Gosn500.0 MPa 500.0 MPa 500.0 MPaGred425.0 MPa 425.0 MPa 425.0 MPab) elina spojna sredstvaSidra Vrsta elika RA 400/500 fuk = 240 MPaLimovi Vrsta elika GA 240/360 fyk = 240 MPaEkseri elina ica fuk = 600 MPa Posebni ekseri s utorimac) Uvjeti prorauna:Krovna konstrukcija je zatvorena, zatidena i nede biti izloena trajno visokoj relativnoj vlazi vazduha i hemijskim uticajima.ljustina.net63.netDvostruka stolica2. Djelovanja2/19 TPDK-F2. DjelovanjaPrilog "F" TPDK [NN 121/07, 58/09]a) Stalna djelovanja (ST) bez teine konstrukcije1. Slojevi pokrova specifina teina debljina teinaUtoreni crijep 0.50 kPa 1 0.500 kPaLetve 50 30 mm 6.0 kN/m razmak 220 mm 0.041 kPaLetve 80 50 mm 6.0 kN/m razmak 850 mm 0.028 kPaToplinska zatita 1.0 kN/m 120.0 mm 0.120 kPaDaana oplata6.0 kN/m 24.0 mm 0.144 kPaGipskartonske ploe 10.0 kN/m 12.5 mm 0.125 kPaSlojevi pokrova ukupno: gp = 0.960 kPab) Promjenjiva djelovanja2. Snijeg (SN)Podruje djelovanja snijegomNadmorska visina h = 100.0 m n. m. 500 m n. m.Nagib krova = 30 20 Teina konstrukcije s pokrovom i podgledom 1 kPaRaunsko opteredenje po m tlocrtne projekcije sd = 0.75 kPaRaunska teina snijega u uvalama i sl. s' = 5 kN/m3. Vjetar (W) - osnovno (na uspravnu povrinu) w0 = 0.450 kPaKoeficijenti oblika za djelovanje vjetra na krovne plohe kod zatvorenih graevinaPrema dolje0.50Prema gore-0.70c) Seizmika djelovanja na krovnu konstrukciju se zanemaruju.d) Kombinacije djelovanja za provjeru naprezanja1.2.3.4.Koeficijent za smanjenje doputenih naprezanja za djelovanja koja traju due od 3 mj. iznosi 0,9.Kad zajedniki djeluju osnovna i dopunska opteredenja osnovna doputena naprezanja sepovedavaju 15 % (Uzima se u obzir preko smanjenja djelovanja za 1/1,15).Bijeljina i okolinaSN ST9 , 01+ goW ST +doW ST9 , 01+ |.|

\|+ + doW SN ST9 , 0115 , 11= = 3 , 0 4 , 0go , pc= + o = 3 , 0 4 , 0 sin 2 , 1do , pcljustina.net63.netDvostruka stolicaW3/19 TPDK-FOsnovno djelovanje vjetraI. II. III.Zatiden 0.30 0.40 0.55Poluzatiden 0.40 0.55 0.80Nezatiden 0.45 0.70 1.10Poluzatiden 0.50 0.75 1.10Nezatiden 0.60 0.90 1.3030 - 60 m Nezatiden 0.70 1.05 1.5060 - 100 m Nezatiden 0.80 1.20 1.70w0 = 0.45 kPavsmax = 96.60 km/hvmax = 120.75 km/hOdabrano osnovno opteredenje vjetromBrzina srednjeg max. godinjeg vjetra u razdoblju od najmanje 10 godina za odabrano opteredenjeMax. brzina vjetra u razdoblju od min. 10 godinaOsnovno opteredenje prema podruju[kPa]< 10 m10 - 30 mVisina povrine nad tlom izloena vjetruStupanj zatidenosti graevineljustina.net63.netDvostruka stolica3. Rogovi4/19 TPDK-F3.1 Rogovi u polju POZ 11 b H = 120 mm 140 mma) MjerePopreni presjek:Skica nije u mjerilu!Razmak rogova B = 0.85 mRazmaci leajeva (vodoravna proj.) L'1 = 3.40 m L1 = 3.93 mL'2 = 1.45 m L2 = 1.67 mUgao nagiba krova = 30 t = L2 / L1 =0.426Pretpostavljeni popreni presjek:Visina presjeka b = 120 mmirina presjeka H = 140 mmDubina zasjeka kod [1] i [2] h1 = 25 mmb) Graevni proizvodi PD PD I-klc) Djelovanja1. Stalno (ST): 1.079 kPa2. Snijeg (SN): 0.648 kPa3. Vjetar (W):Prema dolje 0.225 kPaPrema gore -0.315 kPa4. Kombinacije *kN/m+1. ST + Wd 1.073 0.5092. ST + Wg 0.526 0.4583. ST + SN 1.359 0.7854. ST + SN + Wd 1.348 0.682Nema opasnosti od diudeg djelovanja vjetra.L1' = 3.40 mL2' = 1.45 m 120 z y 140 g o w0 s0 [1] [2] x y [3] = o = cos0s s= =do , pc0wdo , yw( ) | | B W cos SN STyq + o + =( ) B sin SN STxq o + == =go , pc0wgo , yw= + =BH bpg gljustina.net63.netDvostruka stolica3. Rogovi5/19 TPDK-Fd) Najvedi statiki uticaji 3. ST + SN 3. ST + SNReakcije 2.18 kN 2.18 kN5.43 kN 5.43 kN4.39 kN 4.39 kNPoprene sile na leaju *2+: 2.28 kN-3.15 kNUzdune sile na leaju *2+ 1.31 kN tl.Uzdune sile na mjestu *a+ 3.13 kN tl.MomentiUdaljenost najvedeg momenta od *1+: 1.61 m1.75 kNm-1.91 kNme) Provjera naprezanjaIzvijanje u [a] 79.3 vitkost2.03 koeficijent izvijanjaOd momenata i normalnih sila dop0.3 MPa 11 MPa 2%4.9 MPa 13 MPa 38%7.3 MPa 13 MPa 56%Od poprenih sila dop0.24 MPa 0.9 MPa 26%0.34 MPa 0.9 MPa 38%= |.|

\| =22t 1821Lmax , yq] a [ , zM= |.|

\| =2t 121Lyq] 1 [ , yR( ) = + = t 11Lxq] 1 [ , xR( )= = t1h H bmax ], 1 [ , yR23] 1 [ , mll= = max ], 2 [ , yR] 3 2 [ , yT] 1 2 [ , yV= = t1Lmax , xq] 2 [ , xN= |.|

\| =2t 121La= =221L2tmax , yq] 2 [ , zM( ) = + =2t 121Lyq] 2 [ , yR= =t1Lmax , yq] 3 2 [ , yV= = amax , xq] 1 [ , xR] a [ , xN( )( )= +oo = o21h H b6] 2 [ , zMclldmd1h H b] 2 [ , xN] 2 [ , m== oH bmax ], 1 [ , xR] 1 [ , c( )= = t1h H bmax ], 2 [ , yV23] 2 [ , mll{ }= = H ; b min121L 7 , 0( ) | |=)`> s = e75 ; 3100275 ;2100 8 , 0 1 1=+oo e = o2H b6] a [ , zMclldmdH b] a [ , xN] a [ , mljustina.net63.netDvostruka stolica3. Rogovi6/19 TPDK-Ff) Provjera ugibaKombinacije *kN/m+4. ST + SN + Wd 1.462 0.734 108%Koeficijenti za doputeni ugib m[1-2] = 200 (Ne vodi se rauna o trajanju.m[3] = 150 Izvedba bez nadvienja.)Doputeni ugibi 19.6 mm 11.2 mmUgibi 10.9 mm 19.6 mm 56%-1.1 mm 11.2 mm 9%Pretpostavljeni popreni presjek zadovoljava.( )= =3H bred , llE 3222L 1221L 521Lyq] 2 1 [u( )= = t1h H bmax ], 2 [ , yV23] 2 [ , mll( ) | |= + =3H bred , llE 22L31L2L 31L 432Lyq] 3 [u= =] 3 [m2L] 3 [ , dopu ==] 2 1 [m1L] 2 1 [ , dopu( ) | | B W cos SN STyq + o + = ( ) B sin SN STxq o + =ljustina.net63.netDvostruka stolica3. Rogovi7/19 TPDK-F3.2 Rogovi u podruju punog veza POZ 12 b H = 120 mm 140 mmb) Statiki utjecajiReakcije 4.22 kN5.43 kN3.13 kN-2.27 kNPoprene sile na leaju *2+: -1.12 kNNormalne sile na leaju *2+ -5.35 kN vl.Normalnesile na mjestu [a] -3.53 kN vl.d) NaprezanjaOd momenata i normalnih sila dop-0.3 MPa 10.5 MPa 3%7.7 MPa 13 MPa 59%4.0 MPa 13 MPa 38%Od poprenih sila dop0.46 MPa 0.9 MPa 51%Pretpostavljeni popreni presjek zadovoljava.Napomena:Prostorna stabilnost konstrukcije krovita u smjeru sljemena postie se dijagonalnim daskama s donje strane rogova 24/120 mm, zakovanima ekserima E31/65 .o [1] [2] = o = tg] 2 [ , yR] 2 [ , xR( ) = o + + = cosi , zV t 11Lmax , xq] 2 [ , xR] 1 [ , xR= = 1Lmax , xq] 1 [ , xR] 1 2 [ , xN= = amax , xq] 1 [ , xR] a [ , xN( )( )= +oo = o21h H b6] 2 [ , zMtlldmd1h H b] 1 2 [ , xN] 2 [ , m( )= = o1h H b] 1 [ , xN] 2 [ , t= o + |.|

\| = sini , zV2t 121Lyq] 1 [ , yR= = 1Lmax , yq] 1 [ , yR] 1 2 [ , yV( )= = t1h H b] 1 [ , yV23] 1 [ , mll( ) = + =2t 121Lyq] 2 [ , yR=+oo e = o2H b6] a [ , zMclldmdH b] a [ , xN] a [ , mljustina.net63.netDvostruka stolica4. Podroznice8/19 TPDK-F4. Podronice POZ 2 b H = 160 mm 200 mma) MjereSkica nije u mjerilu!Polje i = 1 2Razmaci osa stubova Li = 3.40 m 4.25 mPrepust L0 = 0.85 mRuke LR = 1.10 mNagib podronice prema vertikali = 0.0 Pretpostavljeni popreni presjekirina poprenog presjeka b = 160 mmVisina poprenog presjeka H = 200 mmb) Graevni proizvodi PD PD I-klc) DjelovanjaOd rogova + vl. teina u polju puni vez5.74 7.59 kN/m3.19 0.00 kN/md) Najvedi statiki utjecajiMomenti i = 1 2-4.59 -4.59 kNm5.26 5.98 kNm2.60 2.60 kNmL1=3.40mL2=4.25m LR=1.10m 160 y 200 [1] [2][3] LR LR x q L0=0.85m ( ) = + o + o = H b9 , 01sin] 2 [ , xR cos] 2 [ , yRB1yq( )= o o = cos] 2 [ , xR sin] 2 [ , yRB1zq( ) = =2B iiL8zqyM( ) = ||.|

\| =2i22RL2. v . p , yq22RL iiL8polje , yqzM= =2RL2. v . p , yqR , zMljustina.net63.netDvostruka stolica4. Podroznice9/19 TPDK-FPoprene sile 8.35 8.35 kN4.07 4.07 kNe) Provjera naprezanjadopOd momenta 5.6 MPa 13 MPa8.6 MPa 13 MPadopOd poprene sile 0.44 MPa 0.9 MPaf) Provjera pomakaReakcije od rogova (4. kombinacija) Ry,[2] = 5.84 kN Rx,[2],p.v. = 3.37 kNDjelovanja od rogova + vl. teina u polju puni vez6.14 8.13 kN/m3.44 0.00 kN/mKoeficijent za doputeni progib (Ne vodi se rauna o trajanju. Izvedba bez nadvienja.)m = 200Doputeni progib 21.3 mmProgib od momenta i = 1 24.8 3.63.3 3.3Progib od poprene sile0.6 mmUkupni progib 6.4 mm u dopPretpostavljeni popreni presjek zadovoljava.Napomena: Podronica u polju (1) rauna se kao da nema prepusta. = =mLumax , idop( ) = =2B iiL8zqyM( )=)` =RL iiL2polje , yq;RL. v . p , yqmaxi , yV( )= = B iiL2polje , zqi , zV( )= = o2vt H b6R , zMR , mll= + = t2zV2yVH b 5 , 1mll=(((

||.|

\|||.|

\| ||.|

\| =22RL i22RL iiL 2442RL iiL 53H bred , llE 32yqy , Mu= + =2yM2zMH bredG2 , 1Tu( ) = =4B iiLH3bred , llE12zq3845z , Mu= + + =Tu2z , Mu2y , Mu u=+= oH2b6yM2H b6zMmll( ) = + o + o = H b sin] 2 [ , xR cos] 2 [ , yRB1yq( )= o o = cos] 2 [ , xR sin] 2 [ , yRB1zqljustina.net63.netDvostruka stolica4. Podroznice10/19 TPDK-F160 z ljustina.net63.netDvostruka stolica4. Podroznice11/19 TPDK-F43%67%48%M [kNm]6.432.79mmmm30%Napomena: Podronica u polju (1) rauna se kao da nema prepusta. ljustina.net63.netDvostruka stolica5. Nazidnice12/19 TPDK-F5. Vjenanice POZ 3 b H = 140 mm 120 mma) Izmjereirina poprenog presjeka b = 140 mmVisina poprenog presjeka H = 120 mmPromjer sidra = 24.0 mm navoj M 24Pretpostavljeni razmak sidara u polju puni vezes = 1.70 m 0.85 mb) Graevni proizvodiNazidnica PD PD I-klSidra elik RA 400/500 Dio koji nije u betonu se cina.c) Analiza opteredenjaOd rogova i vlastite teine u polju puni vez4.91 3.073.19 -4.79d) Razmak sidaraNosivost jednog sidra 7.34 kN (jednosjena veza)37.6 kNDoputeni razmak sidara 2.30 m 1.53 m esNapomenaNazidnica se sidri u nazidne vijence sidrima 24 mm.Podlone ploice za vijke za drvo su obavezne (promjer ploice vedi ili jednak 84 mm).=|.|

\| )`| o=3609012d k; Hdmin1 dop , sN( ) = + o + o = H b9 , 01sin] 1 [ , xR cos] 1 [ , yRB1yq( )= o o = sin] 1 [ , yR cos] 1 [ , xRB1zq= =zqmin , dop , sNdop , se=t |= t t |=3 5 , 1ykf 9 , 04dop42 dop , sN2 2ljustina.net63.netDvostruka stolica5. Nazidnice13/19 TPDK-FDio koji nije u betonu se cina.kN/mkN/m(jednosjena veza)ljustina.net63.netDvostruka stolica6. Ruke14/19 TPDK-F6. Ruke POZ 4 b H = 140 mm 120 mmSkica nije u mjerilu!a) Izmjereirina poprenog presjeka b = 140 mmVisina poprenog presjeka H = 120 mmVrsta zasjeka dvostruki u simetraliOdabrana fiktivna dubina zasjeka tv = 40 mm tv,req15 mm25 mm tv,dopDoputena dubina zasjekaStup tvs,dop = 27 mm (bS/6)Podronica tvp,dop = 50 mm (HP/4)Kut nagiba ruke R = 45.0 Duljina ruke r = 1.56 mb) Materijal PD PD I-klc) Statiki utjecaji i izvijanjeVitkost 44.9Koeficijent izvijanja 1.19Sila u ruci20.13 kNEkscentricitet sile u ruci 0.040 mMoment zbog ekscentrinosti M = Nx,[R] e = 0.81 kNmNx Nx1 Nx2 =45 tv e ts r ( )=o + =Rcos1l. v . p ], 2 [ , yq1l 2max , iL21polje ], 2 [ , yq] R [ , xN( )= =vt H21e{ }== H ; b min 12 r( ) | |=)`> s = e75 ; 3100275 ;2100 8 , 0 1 1( )= = 10vt211 vt= + = 101 vt2 vtljustina.net63.netDvostruka stolica6. Ruke15/19 TPDK-Fd) NaprezanjaDoputeno naprezanje u ravnini ela zasjeka7.6 MPaPotrebna fiktivna dubina zasjeka18 mmNaprezanje clld3.5 MPa 11 MPaNapomena:Ruke sa stupom i podronicom konstruktivno povezati s po jednim vijkom M12.( ) =oo o o =o Zo2Rsind c clld clld dop , 2=o Zo o =dop , 2b22cos] R [ , xNreq , vt=oo + e = omdclld2H b6 MH b] R [ , xNcllljustina.net63.netDvostruka stolica6. Ruke16/19 TPDK-Fljustina.net63.netDvostruka stolica6. Ruke17/19 TPDK-F31%ljustina.net63.netDvostruka stolica7. Stupovi18/19 TPDK-F7. Stubovi POZ 5 b H = 160 mm 160 mma) IzmjereSkica nije u mjerilu!Duljina stupa LS = 3.00 mRaspon tredeg polja podronice L3 = 3.40 mirina poprenog presjeka b = 160 mm (oslabljeno zasjekom)Visina poprenog presjeka H = 160 mm (irina podronice)b) Graevni proizvodi PD PD I-klc) Izvijanje i statiki utjecajiVitkost 94.5Koeficijent izvijenja2.88Vlastita teina i teina ruka0.77 kNNajveda sila u stupu29.25 kNd) Naprezanja clld4.8 MPa 11 MPa 43%NapomenaUtjecaj ruku na duljinu izvijanja se zanemaruje.LS = 3.00 m [i] ( )= e = oHvt 2 b] i [Scll( )= + = rRHRb 2sL H b. t . vlS= o + =Rcos] R [ , xN 2. t . vlS] i [S( ) { }= = H ;vt 2 b min12sL( ) | |=)`> s = e75 ; 3100275 ;2100 8 , 0 1 1ljustina.net63.netDvostruka stolicaNagibi19/19 TPDK-FNagibi krovaNagib krovnih ravnina graevinskih objekata, ovisno o klimatskim uvjetima, funkciji krova i krovnog pokrivaa, odreuje se za pojedine vrste krovnog pokrivaa u granicama:1. KLIMATSKA ZONA:od do1. Vieslojna hidroizolacija min 0.50%2. Hidroizolacija od hladnih premaza i namaza min 2.50%3. Mastiks - izolacija 0 44. Slama i trska 45 805. indra 45 606. Prirodni kriljavac i kamena ploe 20 507. Biber - crijep, jednostruki - rijetko pokrivanje 45 508. Biber - crijep, jednostruki - gusto pokrivanje 33 609. Biber - crijep, dvostruki 33 6010. Vueni crijep 33 4511. Preani crijep 22 4512. Kanalica 22 3313. Betonski crijep 22 4514. Azbest - cementne ravne ploe 18 4515. Azbest - cementne valovite ploe 8 4516. Salonit 17 4517. Pocinani lim u ploama 6 3018. Valoviti pocinani lim 12 3519. Cinani lim 16 3020. Aluminijski lim 6 3021. elini lim, ploe 8 4522. Valoviti elini lim 15 6023. Bakreni lim 6 3024. Olovni lim 6 3525. Krovna ljepenka 6 1526. Dvostruka krovna ljepenka na daanoj podlozi 6 2027. Armirano staklo, debljine 6mm ivie 30 4528. Valovite ploe od plastinih masa 8 302. KLIMATSKA ZONAPrimjenjivati nagibe druge i trede tredine 1. zone3. KLIMATSKA ZONAPrimjenjivati nagibe trede tredine 1. zoneVedi nagib samo ako su investicijsko-tehnikom dokumntacijom predvieneposebne mjere osiguranja stabilnosti krovnog pokrivaa, objekta, susjednih objekata, prometa, okoline i prolaznika.ljustina.net63.net