1. La estructura representada está constituida por dos PLa estructura representada está...
Transcript of 1. La estructura representada está constituida por dos PLa estructura representada está...
1. La estructura representada está constituida por dos barras curvas, formadas con pletina de 20×10 mm, unidas por dos articulaciones en los extremos; la directriz de cada barra es un cuadrante de circunferencia (90º) de radio 750 mm. Sobre el eje vertical de simetría se aplican las cargas P. Se pide: a) Valor máximo que puede alcanzar P. σadm = 1400 Kg/cm2. b) Variación de la distancia entre los puntos de aplicación de las cargas P (para P máxima) c) Variación de la distancia entre las articulaciones (para P máxima) **********************************************************************
a) El momento flector máximo se produce en el punto medio de cada barra, planteando el diagrama de cuerpo libre:
b)
Resolviendo la integral se obtiene: mm27EI
rP1212.0v3
P =⋅⋅=
c)
y resolviendo la integral se obtiene: mm3.14EI
rP0644.0u
3
F =⋅
⋅=
P
P
α
sección
P
α
45º 2P
2P 4
2rP22r
2PM máxf ⋅⋅==
3adm arP
423
wMf ⋅⋅==σ
)sen22(r
2PMf α−⋅⋅= )sen
22(r
21Mf 1P α−⋅⋅==
)22(cosr1M 1F
f −α⋅⋅==
α∫ ⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛α−⋅⋅=∫ ⋅⋅=
∂∂=
π= dsen
22
EIrPdsMfMf4
EI1
PUv
4
0
31P
P
α⎟⎟⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛−α⋅∫ ⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛α−⋅⋅=∫ ⋅⋅=
∂∂=
π= d
22cossen
22
EIrPdsMfMf2
EI1
FUu
4
0
31P
F
kg60.17r
a3
22P3
admadm =σ=
ESTI-ICAI 1/22
2. Una barra de sección circular uniforme de radio r, empotrada en su extremo A y libre en el B, situada en el plano horizontal, está sometida a una carga vertical uniformemente repartida. Hallar el desplazamiento de la sección B según el eje Y, y su rotación según el eje Z. Datos: R, r, q, E, G. En primer lugar, debemos obtener las leyes de esfuerzos. Según la figura a) :
Figura a)
Mt
Mz
B
Mz
Mt R (1- cos O)
R sen O
(zM α )= ∫ ⋅⋅⋅α
θ0
RdRq sen θ = (2 ⋅⋅ Rq 1- cosα )
fuerza distancia
(tM α )= ∫ ⋅⋅⋅α
θ0
RdRq (1- cos θ ) = (2 ⋅⋅− Rq α - sen α )
x
y
zR
A
Bq
ESTI-ICAI 2/22
Para calcular el desplazamiento del punto B debemos calcular M’z y M’t , que son los momentos que producir una fuerza unitaria en sentido –y , colocada en B. Según la figura b) :
R (1-cosO)
Figura b)
1
R senO Mz'
Mt'
R sen O R cos O
Mt'
Mz'
M’z = R senθ M’t = R (1- cosθ ) El descenso en B será:
VB = 21 ∫
π
0oIG
dRtMMt⋅
⋅⋅⋅ θ´ + 21 ∫
π
0zIE
dRzMMz⋅
⋅⋅⋅ θ´ =
= oIG
Rq⋅
⋅⋅ 4
∫ ⋅−π
θθ0
)( sen (1- cosθ ) dθ + zIE
Rq⋅
⋅⋅ 4
∫ ⋅π
θ0
sen (1- cosθ ) dθ
= 4
4
rRq ⋅ ⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛
⋅+
E8
G
ππ
ESTI-ICAI 3/22
Para obtener el giro tenemos que usar un momento unitario según el eje z en el punto B:
Figura c)
1
Mz'
Mt'
1
Mt'
Mz'
M’z = cosθ
M’t = senθ
El giro será:
θ B = oIG
Rq⋅
⋅⋅ 3
∫ ⋅−π
θθ0
)( sen senθ dθ + zIE
Rq⋅
⋅⋅ 3
∫ ⋅π
θ0
cos (1- cosθ ) dθ =
= 4
3
rRq ⋅ ⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛ −
E2
G1
ESTI-ICAI 4/22
3. En el pórtico de la figura, se pide: a) Reacciones en los apoyos. b) Dibujar las leyes de momentos flectores, esfuerzos cortantes y esfuerzos normales, acotando los valores más característicos. c) Descenso de los puntos F y G. EI = 4'5×109 Kg.cm2 ************************************************************************
a )
Trabajaremos con la estructura equivalente que resulta de cortar la estructura por el plano de simetría. Situamos el sistema de referencia en G
Condición de deformación:
;0u A =∂∂=HU
Expresión de Mz:
Barra AC: Mz = V x; ;0M 'z =
∂∂
=H
M z
Barra CD: Mz = 2 V - H x ; ;HM 'z −=
∂∂
=H
M z
Barra DG: Mz = - V (2-x) +2 H 2xq 2⋅− ; ;2M '
z =∂
∂=
HM z
Sustituyendo en la condición de deformación:
;0 2)2 xq - H 2 x)-(2 V( (-H) x)H - V 2(
EI1u
2
0
2
0
3
0
2
A =⎥⎦
⎤⎢⎣
⎡+−++= ∫ ∫ ∫ dxdx
2 m
2 m 2 m 2 m
q = 800 kg/m
DE
C A B
G
F
EI = cte
H H
V V
q
H
V
q
x
x
x
ESTI-ICAI 5/22
De donde, H = 1636 Kg.
b) Una vez conocidos los valores de las reacciones:
Barra AC:
Ty = Ry1 = 2400 Kg.
N = - Rx1 = -1636,36 Kg.
Mz = Ry1 x =2400 x;
Barra CD:
Ty = -Rx1 = -1636,36 Kg.
N = - Ry1 = -2400 Kg.
Mz = Ry1 x =-1636,36 y + 4800;
Barra DG:
Ty = Ry1 - q x= 2400 - 800 x;
N = Rx1 = 1636,36 Kg.;
Mz = x Ry1 +2 R 2xq 2⋅− = -1527,27+2400x-400 x2 ;
Y teniendo en cuenta la simetría, quedan los diagramas:
N:
1636,36
-2400
-1636,6
ESTI-ICAI 6/22
T:
Mf:
c) Se eplicará el Teorema de Castigliano.
Descenso de G:
∫ ⋅⋅
= dlIEMM
v'zz
A/G
Con Mz':
Barra AC: Mz'= x;
Barra CD: Mz'= 2;
2072,7
-1527,27 -1527,27
48004800
2400
-1636,6
2400
1
ESTI-ICAI 7/22
Barra DG: Mz'= x-2;
Resolviendo la integral para cada barra, resulta:
VA/G = 4,543 cm., que es igual al descenso de G.
Descenso de F(=C):
Se tiene en cuenta que: vF = vF/G + vG
∫ ⋅⋅
= dlIEMM
v'zz
F/G
Barra AC: Mz'= 0;
Barra CD: Mz'= 0;
Barra DG: Mz'= x;
Resultando: VF/G = 1,473 cm, que sube F respecto a G.
Por tanto, el descenso de F es: VF = 3,07 cm.
1
ESTI-ICAI 8/22
4. La directriz de la estructura representada es una semicircunferencia de radio 0.90 m. A y C son empotramientos; B es una articulación, en la que está aplicada una carga P de 1200 kg. Se pide: a) Reacciones (fuerzas y momento) en A y C. b) Descenso del punto B. c) Reacciones en A y C cuando, además de actuar la carga P, la parte BC de la estructura sufre un incremento de temperatura de 40ºC. La rigidez de la sección a flexión (uniforme) es: EI = 1.2·108 kg/cm2. Coeficiente de dilatación lineal: α = 1.2·10-5 ºC-1. ********************************************************************* a) Las reacciones en los apoyos son iguales por simetría. Planteando el diagrama de cuerpo libre de media barra, resulta: Resolviendo la integral, resulta: Por lo tanto el valor del momento en el empotramiento vale:
b) ∫=∂
∂=L Z
ZZB ds
EI'MM
2pUV donde α−=
∂
∂= rsen
2P
M'M ZZ
Resolviendo la integral se obtiene: VB=3.04 mm
A C
B
P
( )θ−⋅+θ⋅−= cos1rHrsen2PMZ
( )θ−⋅=∂
∂ cos1rH
MZ
( ) ( ) 0drcos1rcos1rHrsen2P
HUV
2
0B =θ⋅θ−⋅∫ ⎟
⎠⎞
⎜⎝⎛ θ−⋅+θ⋅−=
∂∂=
π
kg2.842P83
1H =−π
=
kgm218rHR2PMA =⋅−=
2P
A
H
θ r H
2PMA
ESTI-ICAI 9/22
c) Se calcula el efecto que produce el aumento d e temperatura y se suma al anterior: Procediendo de forma análoga para FY, se obtiene: FY=4.5 kg Los momentos en los empotramientos resultan (θ=π/2): La superposición de ambos efectos da como resultado final las siguientes reacciones:
δ=αr∆T
δ
δ B
B’
A
FX
θ r FX
MA
B
MZ FY
FY
( )
)cos1(rF
'M'M
cos1rFrsenFM
X
ZZ
XYZ
θ−=∂
∂=
θ−⋅+θ⋅=
( ) ( )[ ]
( ) ( )[ ] kg98.9FTrF1033.4drcos1senFFcos1EI1
drcos1senFFcos1EI1ds
EI'MM
FU
XX532
0Yx
Z
32
0Yx
ZL Z
ZZ
X
=→∆α=⋅⋅=θ⋅∫ θ−θ−θ−
+θ⋅∫ θ−θ+θ−=∫=∂∂=∂
−π
π
( )
)cos1(rF
'M'M
cos1rFrsenFM
X
ZZ
XYZ
θ−=∂
∂=
θ−⋅+θ⋅−=
A
FX
θ rFX
MA
B
MZFY
FY
MA=13 kgm MB= 4.9 kgm
A C
B
P
852.21
231 604.5
852.21
222.9 604.5
ESTI-ICAI 10/22
5. Una viga homogénea, cuya planta es una semicircunferencia, está empotrada sobre una columna en uno de sus extremos; en su extremo opuesto, la viga se sujeta por medio de un cable, que está unido a la parte superior de dicha columna. (Ver figura). Para la carga vertical P, se pide: a) Tensión del cable. b) Solicitaciones (momentos flectores y torsor, fuerzas cortantes y normal) en el extremo empotrado de la viga. c) Diagrama de cuerpo libre de la columna, con los valores de todas las fuerzas y momentos. Datos: La columna se supone rígida El material es acero A42 r = 1.50m; a = 1.20m; b = 1.40m La viga tiene sección circular φ = 100mm Sección del cable: 2.15cm2 P=7000 kg ********************************************************************* a) Primero se obtienen la expresiones de los momentos flectores Mx , My y Mz. La condición de deformación se puede expresar: Resolviendo Las integrales y sustituyendo valores se obtiene la tensión en el cable:
P
cable
a
b
r
T
Y
Z
X
θ α
P
θ⋅α⋅=∂
∂=
θ⋅α⋅=∂
∂=
θ−⋅α⋅=∂
∂=
θ⋅α⋅−−=θ⋅⋅α⋅=
θ−⋅⋅α⋅−−=
sensenrT
MM
sencosrT
MM
)cos1(senrT
MM
rsen)senTP(MsenrcosTM
)cos1(r)senTP(M
Y'Y
Y'Y
X'X
Z
Y
X
0AElTds
IGMM
IGMM
IGMM
TU
C
C
0
'ZZ
0
'YY
0
'XX =
⋅⋅+∫ ⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛⋅⋅+
⋅⋅+
⋅⋅=
∂∂
kg6.8208T =
ESTI-ICAI 11/22
b) Los momentos flectores en el empotramiento se obtienen haciendo ϕ=0 en las expresiones correspondientes:
c) Diagrama de cuerpo libre de la columna:
kgm11847)cos1(r)senTP(M 0X =θ−⋅⋅α⋅−−= =ϕ
0MM ZX ==
N=0
kg7621cosTTkg3949senTPT
Z
Y
=θ⋅==θ⋅−=
7621
21000 kgm
8208
11847 kgm
3050
3950
7621
7621
ESTI-ICAI 12/22
6. Sobre una barra AB actúa una carga triangular de valor máximo qo= 1200 Kg/m (en el extremo B). Dicha barra se apoya sobre tres soportes iguales (del mismo material, forma y dimensiones). El suelo y la barra se suponen infinitamente rígidos. Los soportes son deformables, y su peso es despreciable. Dato: a = 1’40 m. Se pide: Carga que actúa sobre cada soporte. **************************************************************** El problema es hiperestático de grado uno, por lo tanto para resolverlo se debe imponer una condición de deformación, además de las ecuaciones de equilibrio. Las ecuaciones de equilibrio son:
∑ =++→= QRRR0F 321y
∑ ⋅⋅=⋅+⋅→= a32QaRaR0M 32A
donde Q es la carga total aplicada ( aqQ 0 ⋅= ). Para aplicar la condición de deformación hay que tener en cuenta que la viga y el suelo se consideran rígidos, por lo que los puntos superiores de los apoyos deben quedar alineados tras la deformación, tal y como se aprecia en la figura: La condición de deformación se expresa: 321 2 δ⋅=δ+δ Las deformaciones son proporcionales a las reacciones correspondientes y como los tres soportes soniguales, la relación de proporcionalidad será la misma para los tres. Por tanto se puede escribir:
R1+R3 = 2·R2
qo
aa
BA
δ1
δ3δ2
ESTI-ICAI 13/22
Resolviendo el sistema se obtienen las tres reacciones:
aq21R
aq31R
aq61R
03
02
01
⋅⋅=
⋅⋅=
⋅⋅=
Otra posible forma de resolver el problema es descomponiéndolo en un estado simétrico y otro antisimétrico cuya superposición sea equivalente al problema inicial: Aplicando superposición:
aq21aq)
61
31(R
aq31R
aq61aq)
61
31(R
003
02
001
⋅⋅=⋅⋅+=
⋅⋅=
⋅⋅=⋅⋅−=
Dando valores numéricos:
kg840Rkg560Rkg280R
3
2
1
===
q0 2q0
= +
2q0
2q 0
3aqRRR 0
321⋅===
0R6
aqRR
2
031
=
⋅=−=
ESTI-ICAI 14/22
7. La estructura representada está construida con perfil HEB200. Se pide: Diagramas de momentos flectores, esfuerzos cortantes y esfuerzos normales para cada una de las siguientes acciones, acotando los valores más característicos: a) Carga P=10.000 kg (vertical y hacia abajo) en el extremo del voladizo. b) Variación de temperatura de +50ºC en toda la estructura. c) Movimiento del empotramiento inferior: u=2 mm, v=−6 mm, θ=+ 4,5 mrad.
*************************************************************************
a) Reduciendo la carga P al punto de intersección de las barras, resulta:
3.00
0.75 3.00
M = 7500 kg m
P1
2
ESTI-ICAI 15/22
Puesto que las dos barras son iguales, sus coeficientes de reparto también. Así pues se tiene al separarlas:
En la barra 1:
M1 = β M/2 = M/4
R1y= 3 M 1875 kg.4 L
− ⋅ = −⋅
En la barra 2: R2y= -R1x=1875 kg.
Luego las reacciones quedan:
Y, consecuentemente, las solicitaciones en las barras:
N:
1875 kg
M/2M1
R1x
R1y
10.000 kg.
1875 kg m
1875 kg m
1875 kg
11.875 kg
1875 kg
1875 kg m
-11.875 kg ESTI-ICAI 16/22
T:
M:
-1875 kg
-1875 kg
10.000 kg
1875 kg m
3750 kg m
7500 kg m
3750 kg m
1875 kg m
ESTI-ICAI 17/22
b) Si toda la estructura sufre un incremento de temperatura, se produce un incremento de longitud en las barras TL ∆⋅⋅=∆ α
M = 2
6EI 1423 kg m.L
∆ =
Y, Planteando el equilibrio, como en el apartado anterior, obtenemos:
T = 948,4 kg.
N= 948,4 Kg
Por tanto, los diagramas:
N:
M
BARRA 1
M
BARRA 2
T
N
T
N
948,4 kg
ESTI-ICAI 18/22
T:
M:
948,4 kg
1423 kg m
ESTI-ICAI 19/22
c) Plantearemos la situación "soltando" D:
Del equilibrio de momentos en B resultará:
+⋅⋅⋅Bθ
LIE4 +⋅⋅⋅ v2L
IE6 +⋅⋅⋅Bθ
LIE4 +⋅⋅⋅ θ
LIE4 ;0
LIE6
2 =⋅⋅⋅ u
De donde θB = -2,125 10-3 rad.
Quedando, por tanto, los momentos en los extremos de las barras:
BARRA 1
BARRA 2
u
v
B A
D
θ
3092,25 kg m
3891,75 kg m
1396,5 kg m
1396,5 kg m
ESTI-ICAI 20/22
Y las fuerzas:
Por tanto los diagramas de esfuerzos responderán a:
T:
1496,25 kg
832 kg
1496,25 kg
832 kg
ESTI-ICAI 21/22
N:
M:
3092,25 kg m
1396,5 kg m
3891,75 kg m
832 kg
3092,25 kg
ESTI-ICAI 22/22